JPH0911383A

JPH0911383A - 自動車用内装材

Info

Publication number: JPH0911383A
Application number: JP7161956A
Authority: JP
Inventors: Tomohiro Itou; 智啓伊藤; Hitoshi Ito; 仁伊藤; Hiroshi Sugawara; 浩菅原
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1995-06-28
Filing date: 1995-06-28
Publication date: 1997-01-14

Abstract

(57)【要約】【目的】軽量で遮音性や熱時の耐久性等に優れた自動
車用内装材を提供すること。【構成】少なくともシート状遮音層と、該シート状遮
音層の裏面に積層される、繊維配合の異なる少なくとも
二層を有する合成繊維製不織布からなる緩衝材層とで構
成された自動車用内装材において、前記緩衝材層を構成
する少なくとも一層（以下Ａ層）が繊維径１０〜５０デ
ニールの範囲にあるポリエチレンテレフタレート繊維か
らなる平均見かけ密度０．０１〜０．０４ｇ／ｃｍ³の
範囲にあり、且つ厚み１０ｍｍ以上のニードルパンチ処
理を施した不織布であることを特徴とする自動車用内装
材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は自動車用内装材に関し、
特に軽量で遮音性や熱時の耐久性等に優れた自動車用内
装材に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車用内装材、特にフロアカー
ペットやダッシュインシュレータには、良好な遮音性能
や軽量化が要求されている。一般に、フロアカーペット
は、図１に示されるように、カーペット表皮１、ラテッ
クス２、バッキング材３（これらを合わせてシート状遮
音層という）、緩衝材層４、メルシート５、フロアパネ
ル６の順に積層された構造をなしている。

【０００３】従来のフロアカーペットには、緩衝材層と
してフェルト又はウレタン発泡体（特開平３−１７６２
４１号公報）が使用されていることが多い。しかしなが
ら、これらの材料は遮音性、軽量性、耐久性及び見栄え
等のいくつかの欠点を有している。

【０００４】このため、ポリエステル等からなる合成繊
維を用いたサーマルボンドタイプの合成繊維製不織布を
用いた緩衝材が提案されている（特開昭６２−２２３３
５７号公報、特開平４−２７２２６３号公報、特開平４
−１８５７５４号公報）。熱融着繊維（バインダー繊
維）を用いるサーマルボンドタイプの合成繊維製不織布
からなる緩衝材は、フェルトやウレタン発泡体に比べ遮
音性に優れると共に、フェルトやウレタン発泡体に比べ
大幅な軽量化が可能である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ポリエ
ステルのガラス転移点（Ｔｇ）は６９℃であり、７０℃
以上の温度で使用する場合には、耐久性の低下が問題と
なる。

【０００６】例えば、自動車のフロアパネル面は触媒や
マフラーの近傍では走行状態によって容易に７０℃以上
となるため、条件によっては緩衝材のこのような高温部
に接触している部位では、部分的にへたりや成形の戻り
が生ずる恐れがある。

【０００７】従って本発明の目的は、合成繊維からなる
緩衝材を用いた、熱時の耐久性に優れた自動車用内装材
を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討した結果、合成繊維からなる
緩衝材層を多層構造とし、緩衝材層を構成する少なくと
も一層を太デニール、低密度及びバインダーレスのニー
ドルパンチを施した不織布とすることで、熱時の耐久性
及び遮音性能に優れた自動車用内装材が得られることを
見い出し、本発明に到達した。

【０００９】本発明の上記の目的は、少なくともシート
状遮音層と、該シート状遮音層の裏面に積層される、繊
維配合の異なる少なくとも二層を有する合成繊維製不織
布からなる緩衝材層とで構成された自動車用内装材にお
いて、前記緩衝材層を構成する少なくとも一層（以下Ａ
層）が繊維径１０〜５０デニールの範囲にあるポリエチ
レンテレフタレート繊維からなる平均見かけ密度０．０
１〜０．０４ｇ／ｃｍ ³の範囲にあり、且つ厚み１０ｍ
ｍ以上のニードルパンチ処理を施した不織布であること
を特徴とする自動車用内装材により達成された。

【００１０】以下、本発明について更に詳細に説明す
る。本発明における最も特徴とする点は、多層構造化さ
れた緩衝材層において、鋼板などの隔壁（例えばフロア
パネルなど）に接する前記緩衝材層を構成する少なくと
も一層（Ａ層）を、太デニール、低密度及びバインダー
レスのニードルパンチを施した不織布としたことにあ
る。

【００１１】多孔質材料である不織布は優れた断熱効果
を有するが、本発明では不織布を低密度とし、内包する
空気層を増加させることでこの効果を更に向上させてい
る。高温となる鋼鈑などの隔壁に接するＡ層に、このよ
うな断熱効果を向上させた不織布を用いることで、熱の
伝達が抑えられ、緩衝材層全体としての熱時の耐久性を
向上させることができる。また、Ａ層自体の耐久性も太
デニール繊維を用いることで向上させることができる。

【００１２】本発明の構成の概略を図２に示す。図２に
示す構成は一例であって、本発明はこれによって限定さ
れるものではない。

【００１３】本発明において、Ａ層は繊維径１０〜５０
デニールの範囲にあるポリエチレンテレフタレート繊維
からなる平均見かけ密度０．０１〜０．０４ｇ／ｃｍ³
の範囲にあり、且つ厚み１０ｍｍ以上のニードルパンチ
処理を施した不織布であることが好ましい。

【００１４】不織布を構成する繊維としてポリエチレン
テレフタレート繊維を用いることにより、コスト、成形
性、耐久性及び加工後の性能の安定性等を向上させるこ
とができる。

【００１５】繊維径が１０デニール未満になると、低密
度化に伴う耐久性やクッション性の低下をリカバーする
ことができなくなり、逆に５０デニールを超えると、不
織布が硬くなり過ぎ適度なクッション性が得られないば
かりか、音振性能も低下する。

【００１６】平均見かけ密度が０．０１ｇ／ｃｍ³未満
になると、クッション性や耐久性が大幅に低下し、逆に
０．０４ｇ／ｃｍ³を超えると、内包する空気層が不足
し十分な断熱効果が得られない。

【００１７】厚みが１０ｍｍ未満になると、十分な断熱
効果が得られずＢ層に熱が伝達してしまう。厚みの上限
は特に限定されないが、内装材として用いられる場合に
は、スペースやコストの点から４０ｍｍ以下であること
が好ましい。

【００１８】サーマルボンドタイプ不織布の成形性は、
主としてバインダー繊維の融着によるところが大きい。
しかし、バインダー繊維の融点以上の温度がかかると、
若干の成形戻りが生ずる。このため、本発明ではＡ層の
熱時の成形戻りを低減させるため、Ａ層の厚みはバイン
ダー繊維の融着による成形に依らず、ニードルパンチ処
理によって調節する。

【００１９】本発明において、シート状遮音層とＡ層と
の間に位置するＢ層は、平均見かけ密度０．０１〜０．
０４ｇ／ｃｍ³の範囲にある不織布で構成され、この不
織布は少なくとも２種のポリエステル繊維からなり、繊
維１が繊維径１〜５０デニールの範囲にあるポリエチレ
ンテレフタレート繊維７０〜９５重量％の範囲であり、
繊維２が鞘部の融点が繊維１より２０℃以上低い共重合
体ポリエステルである芯鞘構造を有する繊維径１〜１５
デニールの範囲にあるポリエステル繊維５〜３０重量％
の範囲であり、繊維１と繊維２の融点の間の温度で加熱
することにより繊維２の鞘部が溶融し、繊維交点が融着
され、適宜な形状に賦形可能であることが好ましい。

【００２０】Ｂ層を構成する不織布の平均見かけ密度が
０．０１ｇ／ｃｍ³未満になると、カーペットとして十
分な耐久性、クッション性及び成形性が得られず、逆に
０．０４ｇ／ｃｍ³を超えると、緩衝材が硬くなり適度
なクッション性が得難く、また軽量化に反する。

【００２１】不織布をフロアカーペットの緩衝材層に用
いる場合には、フェルトと同様に、プレス及び不要部分
のトリミングを行うことが好ましい。この際、緩衝材の
端部やトリミング部近傍に高密度の部分が生じてしまう
が、上記密度に関する規定は当然ながらこの部分には適
用されない。

【００２２】繊維１の繊維径が１デニール未満になる
と、適度なクッション性が得難く、また耐久性も低下す
ると共に、紡糸速度が大幅に低下したり、カード通過性
が悪く不織布の品質が悪化する恐れがある。逆に、５０
デニールを超えると不織布が硬くなり過ぎ、適度なクッ
ション性が得られないばかりか、吸音性能等の音振性能
も低下する。

【００２３】繊維１としてポリエチレンテレフタレート
繊維を用いることにより、バインダー繊維との融点の差
を確保し、選択できるバインダー繊維の融点幅を広くす
ることができる。また、良好な成形性、クッション性及
び耐久性を得るため、サイドバイサイド型コンジュゲー
トタイプの繊維を用いることが更に好ましい。

【００２４】繊維２はバインダー繊維として機能する。
繊維２の鞘部と繊維１の融点の差が２０℃未満になる
と、成形時の温度条件等が厳しくなり、成形不可能とな
る場合がある。融点差は大きすぎて問題になることはな
いので特に限定されないが、１５０℃以上になると繊維
２の融点が下がり過ぎて取り扱いが困難となる。また、
繊維２の芯部の材質は特に限定されないが、バインダー
繊維として機能させ易くするために、特にポリエチレン
テレフタレートが好ましい。

【００２５】繊維２の繊維径が１デニール未満になる
と、紡糸速度が大幅に低下したり、カード通過性が悪く
不織布の品質が悪化する恐れがある。逆に、１５デニー
ルを超えると、単位体積あたりに含まれる繊維本数が減
少するため、接着点が減少し耐久性や成形性が低下す
る。

【００２６】繊維１を７０〜９５重量％及び繊維２を５
〜３０重量％とするのは以下の理由による。繊維１が７
０重量％未満となり、繊維２が３０重量％を超えると、
バインダー繊維量が多すぎ耐久性の低下やクッション性
の悪化を招く。逆に、繊維１が９５重量％を超え、繊維
２が５重量％未満になると、バインダー繊維量が少なす
ぎ成形性が低下し、また緩衝材層の各層間の接合も弱く
なる。

【００２７】本発明において内装材の形状は、Ａ層に成
形性がほとんどないため、シート状遮音層及び／又はＢ
層によって保持される。Ａ層とＢ層はニードルパンチ処
理によって予め接合されていてもよいし、成形直前に積
層されてもよい。また、シート状遮音層とＢ層を成形し
た後、積層してもよい。

【００２８】

【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳述する
が、本発明はこれによって限定されるものではない。

【００２９】実施例１〜７は本発明の遮音構造体をフロ
アインシュレータに用いる場合を想定したものであり、
その構成は図２に準ずる。

【００３０】実施例１カーペット表皮１にはニードルパンチカーペットやタフ
トカーペット等の通常自動車用に用いられているパイル
面密度５８０ｇ／ｍ²のカーペットを使用した。２はラ
テックスである。バッキング材３には面密度６００ｇ／
ｍ²のＰＥ製のシートを使用した。カーペット表皮１、
ラテックス２及びバッキング材３は予め接着された状態
のものを入手して用いた。４は緩衝材層であり、メルシ
ート５は厚さ２．５ｍｍ（面密度４．０ｋｇ／ｍ²）の
アスファルト製のシートを使用し、厚さ０．８ｍｍ（面
密度６．３ｋｇ／ｍ²）のフロアパネル６に熱融着され
ている。

【００３１】緩衝材層４は図２と同様に二層構造とし
た。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０２ｇ
／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエス
テル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１ｍ
ｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。

【００３２】Ｂ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度
０．０３ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用い
た。ポリエステル製不織布の繊維配合としては、６デニ
ール×５１ｍｍの中空コンジュゲートタイプを８０％、
２デニール×５１ｍｍの芯鞘タイプのバインダー繊維
（鞘部融点１１０℃）を２０％とした。

【００３３】Ａ，Ｂ各層を重ねた積層体を内部温度が１
４０℃になるまでオーブン中で加熱し、その後プレス機
により厚さ４０ｍｍとなるように成形した。バッキング
材３と緩衝材層４（Ｂ層）との接着は、バッキング材を
１３０℃で予め溶融状態にしておき、その上に成形した
緩衝材を載せプレスし冷却して接着した。

【００３４】一般に、自動車用のフロアパネルには剛性
を得るためにビード形状が施行されたり、ヒータダクト
やワイヤーハーネス等を通すための凹凸が存在したりす
るが、遮音性能などを評価するため、便宜上平板のまま
とした。プレス機の型に形状を施すことにより本実施例
をフロアパネルの形状に沿って加工可能であることはい
うまでもない。

【００３５】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００３６】実施例２カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００３７】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０４
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１
ｍｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ
層は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚
さ４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００３８】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００３９】実施例３カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００４０】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ１０ｍｍ、平均見かけ密度０．０２
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１
ｍｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ
層は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚
さ３０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００４１】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００４２】実施例４カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００４３】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ３０ｍｍ、平均見かけ密度０．０２
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１
ｍｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ
層は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚
さ５０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００４４】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００４５】実施例５カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００４６】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０１
５ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリ
エステル製不織布の繊維配合としては２０デニール×５
１ｍｍの中実レギュラータイプを１００％とした。Ｂ層
は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚さ
４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００４７】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００４８】実施例６カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００４９】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０１
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては４０デニール×７６
ｍｍの中実レギュラータイプを１００％とした。Ｂ層は
実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚さ４
０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００５０】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００５１】実施例７カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００５２】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０２
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１
ｍｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。

【００５３】Ｂ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度
０．０５ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用い
た。ポリエステル製不織布の繊維配合としては、２デニ
ール×５１ｍｍの中実コンジュゲートタイプを８０％、
２デニール×５１ｍｍの芯鞘タイプのバインダー繊維
（鞘部融点１１０℃）を２０％とした。実施例１と同様
に成形（厚さ４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行
なった。

【００５４】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較した
が、いずれの性能についても同等以上の性能が得られて
いることを確認した。その結果を表２に示す。

【００５５】比較例１〜７は実施例と同様にフロアイン
シュレータを想定したものである。

【００５６】比較例１カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００５７】緩衝材層４は単層とし、厚さ４０ｍｍ、平
均見かけ密度０．０３ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不
織布を用いた。ポリエステル製不織布の繊維配合として
は、６デニール×５１ｍｍの中空コンジュゲートタイプ
を８０％、２デニール×５１ｍｍの芯鞘タイプのバイン
ダー繊維（鞘部融点１１０℃）を２０％とした。実施例
１と同様に成形（厚さ４０ｍｍ）してバッキング材との
接着を行なった。

【００５８】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、比較例と比較し
た。

【００５９】比較例２カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００６０】緩衝材層４は単層とし、厚さ４０ｍｍ、平
均見かけ密度０．０５ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不
織布を用いた。ポリエステル製不織布の繊維配合として
は、２デニール×５１ｍｍの中実コンジュゲートタイプ
を８０％、２デニール×５１ｍｍの芯鞘タイプのバイン
ダー繊維（鞘部融点１１０℃）を２０％とした。実施例
１と同様に成形（厚さ４０ｍｍ）してバッキング材との
接着を行なった。

【００６１】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、実施例と比較し
た。

【００６２】比較例３カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００６３】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．００
５ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリ
エステル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５
１ｍｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。
Ｂ層は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形
（厚さ４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なっ
た。

【００６４】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、実施例及び比較例
１，２と比較した。クッション性及び耐久性の低下が確
認された。その結果を表２に示す。

【００６５】比較例４カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００６６】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０６
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１
ｍｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ
層は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚
さ４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００６７】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、実施例及び比較例
１，２と比較した。遮音性能及びクッション性の低下が
確認された。その結果を表２に示す。

【００６８】比較例５カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００６９】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ５ｍｍ、平均見かけ密度０．０２ｇ
／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエス
テル製不織布の繊維配合としては１３デニール×５１ｍ
ｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ層
は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚さ
２５ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００７０】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、実施例及び比較例
１，２と比較した。全ての性能について低下が確認され
た。その結果を表２に示す。

【００７１】比較例６カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００７２】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０４
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては６デニール×５１ｍ
ｍの中空コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ層
は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚さ
４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００７３】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、実施例及び比較例
１，２と比較した。クッション性及び耐久性の低下が確
認された。その結果を表２に示す。

【００７４】比較例７カーペット表皮１、ラテックス２、バッキング材３、メ
ルシート５、フロアパネル６は実施例１と同様のものを
用いた。

【００７５】緩衝材層４は実施例１と同様に二層構造と
した。Ａ層には厚さ２０ｍｍ、平均見かけ密度０．０１
ｇ／ｃｍ³のポリエステル製の不織布を用いた。ポリエ
ステル製不織布の繊維配合としては７０デニール×５１
ｍｍの中実コンジュゲートタイプを１００％とした。Ｂ
層は実施例１と同じとした。実施例１と同様に成形（厚
さ４０ｍｍ）してバッキング材との接着を行なった。

【００７６】上記方法で得られたサンプルについて、音
響透過損失、クッション性及び熱時の耐久性（圧縮永久
歪み、成形の戻り）の評価を行ない、実施例及び比較例
１，２と比較した。遮音性能及びクッション性の低下が
確認された。その結果を表２に示す。

【００７７】

【表１】

【００７８】

【表２】

【００７９】

【発明の効果】本発明の自動車用内装材は、上記のごと
く構成を有するので、以下の効果を有する。（１）従来のサーマルボンドタイプの合成繊維製緩衝材
に比べ、緩衝材の密度の上昇を伴うことなく熱時の耐久
性を向上させることができる。（２）多層構造とした緩衝材において、Ａ層で熱時の耐
久性の向上を図っているため、その他の層（Ｂ層）の性
能設計の自由度を増加させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】自動車用フロアカーペットの基本構成図であ
る。

【図２】本発明の構成例（二層の場合）を示す図であ
る。

【符号の説明】

１カーペット表皮２ラテックス３バッキング材４緩衝材層（Ａ層，Ｂ層）５メルシート６フロアパネル

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくともシート状遮音層と、該シート
状遮音層の裏面に積層される、繊維配合の異なる少なく
とも二層を有する合成繊維製不織布からなる緩衝材層と
で構成された自動車用内装材において、前記緩衝材層を
構成する少なくとも一層（以下Ａ層）が繊維径１０〜５
０デニールの範囲にあるポリエチレンテレフタレート繊
維からなる平均見かけ密度０．０１〜０．０４ｇ／ｃｍ
³の範囲にあり、且つ厚み１０ｍｍ以上のニードルパン
チ処理を施した不織布であることを特徴とする自動車用
内装材。
【請求項２】シート状遮音層とＡ層との間に位置する
層（以下Ｂ層）が平均見かけ密度０．０１〜０．０４ｇ
／ｃｍ³の範囲にある不織布で構成され、該不織布が少
なくとも２種のポリエステル繊維からなり、繊維１が繊
維径１〜５０デニールの範囲にあるポリエチレンテレフ
タレート繊維７０〜９５重量％の範囲であり、繊維２が
鞘部の融点が繊維１より２０℃以上低い共重合体ポリエ
ステルである芯鞘構造を有する繊維径１〜１５デニール
の範囲にあるポリエステル繊維５〜３０重量％の範囲で
あり、繊維１と繊維２の融点の間の温度で加熱すること
により繊維２の鞘部が溶融し、繊維交点が融着され、適
宜な形状に賦形可能であることを特徴とする請求項１記
載の自動車用内装材。
【請求項３】Ｂ層を構成する不織布の少なくとも２種
のポリエステル繊維のうち、繊維１がサイドバイサイド
型コンジュゲートタイプであることを特徴とする請求項
２記載の自動車用内装材。
【請求項４】シート状遮音層が少なくともカーペット
表皮と該カーペット表皮の裏面に積層された熱可塑性樹
脂から構成されるバッキング材とからなり、車両のフロ
アパネル上に敷設されたことを特徴とする請求項１記載
の自動車用内装材。