CN112277397B - 无纺布层压材料 - Google Patents

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Abstract

本发明的主题是无纺布层压材料，其按顺序(A)至(E)包括：‑包含纤维的纺粘无纺布层(A)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；‑任选的包含纤维的纺粘无纺布层(B)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；相比于无纺布层(A)，所述无纺布层(B)具有更高的共聚酯含量；‑针刺短纤维无纺布层(C)，所述针刺短纤维无纺布层(C)包含：o单组分聚对苯二甲酸乙二酯(PET)短纤维(c1)，和o多组分短纤维(c2)，所述多组分短纤维(c2)至少包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)组分和共聚酯组分；‑任选的包含纤维的纺粘无纺布层(D)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；相比于无纺布层(E)，所述无纺布层(D)具有更高的共聚酯含量；‑包含纤维的纺粘无纺布层(E)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；其中所有层彼此熔融结合。

Description

无纺布层压材料
技术领域
本发明涉及无纺布层压材料，包含此类无纺布层压材料的制品，其用途及其生产方法。
背景技术
无纺布层压材料用于各种应用中。例如，无纺布层压材料用作汽车应用的车身底罩材料。通常将用于汽车应用的车身底罩材料加热并成形以提供放置在给定车辆内所需的车身底罩。此类车身底罩通常必须满足很多严格的性能指标。为了满足此类指标，在本领域中已经广泛地提出了不同的车身底罩材料。
一些通常被考虑的车身底罩材料包含复合制品。WO2016/183079A1描述了此类复合制品，其包含多孔核心层。该核心层包含多种增强纤维和膨松剂(lofting agent)。然而，增强纤维的混合物可能会使核心层的加工性能变差。另外，当将制品加热和成形时，膨松剂的混合物可能导致尺寸的不稳定性。增强纤维和/或膨松剂的混合物可能进一步增加复合制品的成本。
一些通常被考虑的车身底罩材料包含聚烯烃，如聚丙烯。EP 3489008A1描述了一种基材无纺布，其具有长纤维无纺布层和短纤维无纺布层的双层结构。这两个无纺布层均含有聚酯。聚丙烯层位于两个无纺布层之间的界面附近。通常，含聚丙烯的产品不太容易回收。此外，聚丙烯的熔点为约160℃，因此其有可能导致耐热性能差和易燃性问题。而且，聚酯纤维和聚丙烯在例如伸长率、拉伸强度等方面具有不同性质。因此，聚酯和聚丙烯的同时使用可能会阻碍对最终产品的特征的定制。
一些通常被考虑的车身底罩材料包含针刺到纺粘层上的短纤维层。然而，在加热此类层状材料时，短纤维层通常会收缩，而纺粘层通常不会收缩。这可能导致所谓的象皮效应(elephant skin effect)。象皮效应本身可能导致较差的美学效果。象皮效应可能进一步导致模制产品不平整。不平整的模制产品通常会具有降低的弯曲强度。US 2016/0288451A1描述了一种作为可模制层状结构核心层的针刺短纤维材料，其特别适于车辆底部应用。至少一个纺粘聚酯层是与核心层机械结合的。通过将纺粘聚酯层针刺到核心层中实现了机械结合。核心层的稳定纤维被机械结合所干扰。在所得到的层结构中，核心层的稳定纤维至少部分穿透纺粘聚酯层并从纺粘聚酯层的与核心层相对的表面突出。希望进一步改善所描述的层结构的一些性质。
普遍需要改善本领域公知的无纺布层压材料，特别是用于车身底罩应用的无纺布层压材料。
本发明揭示的问题
本发明的一个目的是提供一种无纺布层压材料，其至少部分地克服了本领域中遇到的缺陷。
本发明的另一个目的是提供一种无纺布层压材料，其能够容易地被加热和成形以提供所需构造，特别是当被加热和成形时尺寸稳定的无纺布层压材料。
本发明的另一个目的是提供一种无纺布层压材料，其能够有助于降低包含无纺布层压材料的制品的成本。
本发明的另一个目的是提供一种无纺布层压材料，其具有改善的可回收性、改善的耐热性和不可燃性的特征和/或有利地较轻的重量。
本发明的另一个目的是提供一种无纺布层压材料，其具有均匀的机械性能，特别是均匀的伸长率、拉伸强度和/或热收缩率。
本发明的一个特定目的是提供一种无纺布层压材料，其能够产生显示出降低的象皮效应的模制品。
本发明的一个特定目的是提供一种无纺布层压材料，其能够生产显示出增强的吸声性的模制品。
本发明的又一个目的是提供一种包含无纺布层压材料的模制品，所述无纺布层压材料至少部分地克服了本领域中遇到的缺陷。
本发明的又一个目的是提供一种无纺布层压材料的用途或包含此类无纺布层压材料的模制品的用途，其中无纺布层压材料至少部分地克服了本领域中遇到的缺陷。
本发明的又一个目的是提供一种无纺布层压材料的生产方法，其中无纺布层压材料至少部分地克服了本领域中遇到的缺陷。
发明内容
令人吃惊的是，发现本发明揭示的问题是通过根据权利要求所述的无纺布层压材料、模制品、用途和方法解决的。在整个说明书中概述了本发明的其他实施方式。
本发明的主题是一种无纺布层压材料，其按顺序(A)至(E)包括：
-包含纤维的纺粘无纺布层(A)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；
-任选的包含纤维的纺粘无纺布层(B)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；相比于无纺布层(A)，所述无纺布层(B)具有更高的共聚酯含量；
-针刺短纤维无纺布层(C)，所述针刺短纤维无纺布层(C)包含：
ο单组分聚对苯二甲酸乙二酯(PET)短纤维(c1)，和
ο多组分短纤维(c2)，所述多组分短纤维(c2)至少包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)组分和共聚酯组分；
-任选的包含纤维的纺粘无纺布层(D)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；相比于无纺布层(E)，所述无纺布层(D)具有更高的共聚酯含量；
-包含纤维的纺粘无纺布层(E)，其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和共聚酯；
其中所有层彼此熔融结合。
无纺布在本领域中是常规的。无纺布既不是机织的也不是针织的。在通常情况下，无纺布是DIN EN ISO 9092:2018中所定义的织物。
纺粘通常是指包含理论上连续的纤维的织物，所述纤维由熔融的纤维原料拉制而成。优选地，纺粘无纺布层(A)、(B)、(D)和(E)分别由以片材的形式压延在一起的连续长丝制成。
短纤维通常指具有离散长度的纤维。一组短纤维具有该组中纤维的平均长度，该平均长度称为短纤维长度。
针刺无纺布层通常指包含多个纤维的层，这些纤维已使用针进行了混合。
聚对苯二甲酸乙二酯是对苯二甲酸和乙烷-1,2-二醇(也称为乙二醇)的共聚物。
共聚酯是第一二酸单体和第一二醇单体以及至少一种第二不同二酸单体和至少一种第二不同二醇单体中的一者或两者的共聚物。在本文中，二酸单体优选是指二羧酸单体。
熔融粘合(Melt-bonding)在本领域中是常规的。熔融粘合通常是指通过将能量施加到至少两种材料中的至少一种中并同时使该至少两种材料紧密接触，随后冷却，从而将至少两种聚合的(通常是热塑性的)材料结合在一起的技术。熔融粘合也称为热粘合或化学粘合。
在本发明的无纺布层压材料中，层(A)至(E)是以给定顺序熔融粘合的。这可以通过形成这些层的堆叠体并熔融结合该堆叠体来实现。
这些层彼此之间的熔融粘合可产生无纺布层压材料热收缩性质的高度均匀性。热收缩性质的高度均匀性能够减少模制过程中象皮的形成。由于减少了象皮的形成，本发明的无纺布层压材料能够具有吸引人的美学效果，并且在模制后具有更高的弯曲强度。
当进行加热和成形时，各层彼此之间的熔融粘合还可以赋予无纺布层压材料较高的尺寸稳定性。
所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均包含聚对苯二甲酸乙二酯。聚对苯二甲酸乙二酯在本文中也称为“PET”。聚对苯二甲酸乙二酯可以是未使用过的聚对苯二甲酸乙二酯(其不是回收的)、回收的聚对苯二甲酸乙二酯(也称为“r-PET”)或者未使用过的和回收的聚对苯二甲酸乙二酯的混合物。未使用过的聚对苯二甲酸乙二酯能够更精确地设定本发明无纺布层压材料的机械性能。回收的聚对苯二甲酸乙二酯能够降低本发明无纺布层压材料的成本。
所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均包含的聚对苯二甲酸乙二酯可以赋予本发明无纺布层压材料机械性能的高度均匀性。特别地，由此可以增强本发明无纺布层压材料的伸长率和拉伸强度的均匀性。因此，本发明的无纺布层压材料能够容易地被加热和成形，以提供所需的构造。因此，本发明的无纺布层压材料在加热和成形时在尺寸上可以是稳定的。
所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均包含的聚对苯二甲酸乙二酯可以分别为各层和整个压层材料提供相对较低的基重。
所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均包含的聚对苯二甲酸乙二酯具有相对较高的约260℃的熔点。因此，本发明的无纺布层压材料可以具有高耐热性和不可燃性的特征。本文的熔点是根据DIN ISO 11357-3:2013确定的优选的熔点。
所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均包含的聚对苯二甲酸乙二酯相对便宜。因此，本发明的无纺布层压材料可有助于降低包含本发明无纺布层压材料的制品的成本。
所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均包含共聚酯。共聚酯可以是无定形共聚酯、结晶共聚酯或无定形共聚酯和结晶共聚酯的混合物。如果存在，则任选的层(B)比层(A)具有更高的共聚酯含量，且任选的层(D)比层(E)具有更高的共聚酯含量。分别较高的共聚酯含量可以增强层(A)和/或层(E)与层(C)的粘结。因此，分别较高的共聚酯含量可以增加层(A)和/或层(E)的剥离强度。
本发明的无纺布层压材料可以按给定的顺序包含
-层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)，
-层(A)、(C)、(D)和(E)，
-层(A)、(B)、(C)和(E)，或者
-层(A)、(C)和(E)，此是特别优选的。
在此类无纺布层压材料中，层(B)和(D)用作粘结层。层(B)和(D)能够增强外层(A)和(E)与核心层(C)之间的粘结。层(A)和/或层(E)的分层在此类层压材料中能够被有利地减少。从增加剥离强度的观点出发，优选依次包含层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)的无纺布层压材料。
从简化可生产性的观点出发，优选包含层(A)、(C)和(E)的无纺布层压材料。不需要额外的用于层(B)和(D)的进料装置来生产此类层压材料。由此可以简化这类无纺布层压材料的生产。从成本效益的观点出发，生产仅具有层(A)、(C)和(E)(即，不具有层(B)和(D))的无纺布层压材料是进一步特别优选的。
根据所有层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)彼此之间熔融粘合在一起的一个特定定义，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均不与层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的任何其他层机械地结合。换言之，层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的任何两层之间均没有缠结。特别地，针刺短纤维无纺布层(C)所包含的纤维均不延伸至层(A)、(B)、(D)、(E)中的任何层，特别是不延伸至层(A)和/或层(E)。更特别地，针刺短纤维无纺布层(C)所包含的纤维均不穿透层(A)、(B)、(D)、(E)中的任何层，特别是不穿透层(A)和/或层(E)。在加热各层时，无机械结合可以使不希望的象皮的形成达到最少，从而可以实现吸引人的美学效果。此外，由无机械结合的无纺布层压材料制得的模制产品可以有利地是平坦的，特别是没有褶皱、波浪状结构等。而且，可以增加其弯曲强度。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)均不被针刺至(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的任何其他层。此类不希望的针刺包括机械针刺以及喷水针刺(其也称为水力缠结(hydroentanglement))。这能够防止加热各层时形成不希望的象皮。进而，能够实现吸引人的美学效果。由优选的无纺布层压材料制得的模制产品通常是平坦的且没有褶皱等，从而通常增加了其弯曲强度。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，针刺短纤维无纺布层(C)是热收缩的。优选地，当暴露于热时，针刺纤维在纵向和横向上都收缩。热收缩针刺短纤维无纺布层能够避免不需要的进一步收缩。这能够避免在随后模制过程中不希望的象皮形成。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，包含在无纺布层压材料中的所有纤维的少于20％，更优选地少于10％不含PET且不含共聚酯。最优选地，包含在无纺布层压材料中的所有纤维均由PET、共聚酯或其混合物制成。当包含在无纺布层压材料中的所有纤维主要且优选仅由PET、共聚酯或其混合物制成时，无纺布层压材料可以具有相对较低的成本、相对较低的重量和相对较高的剥离强度。
优选地，本发明的无纺布层压材料不含聚烯烃，特别是不含聚丙烯。因此，无纺布层压材料能够更容易地回收。因此，可以提高无纺布层压材料的耐热性特征和不可燃性特征。因此，也提高了无纺布层压材料机械特征(特别是其伸长率和拉伸强度)的均匀性。这可以允许更容易地定制包含无纺布层压材料的产品的特征。
优选地，本发明的无纺布层压材料不含无机增强材料，特别是不含玻璃纤维。不含无机增强材料，特别是不含玻璃纤维能够使无纺布层压材料易于加工。不含无机增强材料，特别是不含玻璃纤维能够降低含有无纺布层压材料的制品的成本。
优选地，本发明的无纺布层压材料不含任何膨松剂。当加热和使无纺布层压材料成形时，不含任何膨松剂能够增加无纺布层压材料的尺寸稳定性。不含任何膨松剂能够降低含有无纺布层压材料的制品的成本。
优选地，本发明的无纺布层压材料具有下述特性中的至少一者：
-根据ISO 178:2019-04的弯曲强度≥330MPa；
-根据ASTM 5034:2009的拉伸强度≥780N；和/或
-根据DIN EN 29073-3:1992-08的抗撕强度≥110N。
≥330MPa的弯曲强度、≥780N的拉伸强度和/或≥110N的抗撕强度能够使无纺布层压材料具有高耐磨性。≥330MPa的弯曲强度、≥780N的拉伸强度和/或≥110N的抗撕强度能够增加无纺布层压材料的吸音性能。
从无纺布层压材料具有甚至更高的耐磨性和增加的吸音性能的观点出发，特别优选的是本发明的无纺布层压材料具有≥330MPa的弯曲强度和≥780N的拉伸强度；或者≥330MPa的弯曲强度和≥110N的抗撕强度；或者≥780N的拉伸强度和≥110N的抗撕强度。最优选的是本发明的无纺布层压材料具有≥330MPa的弯曲强度、≥780N的拉伸强度和≥110N的抗撕强度。
更优选地，本发明的无纺布层压材料具有≥370MPa的弯曲强度，甚至更优选地≥400MPa的弯曲强度，和还更优选地≥430MPa的弯曲强度。随着结合强度分别增加，可以进一步增加无纺布层压材料的耐磨性和吸音性。
更优选地，本发明的无纺布层压材料具有≥850N的拉伸强度，甚至更优选地≥900N的拉伸强度，和还更优选地≥950N的拉伸强度。随着拉伸强度分别增加，可以进一步增加无纺布层压材料的耐磨性和吸音性。
更优选地，本发明的无纺布层压材料具有≥125N的抗撕强度，甚至更优选地≥145N的抗撕强度，和还更优选地≥165N的抗撕强度。随着抗撕强度分别增加，可以进一步增加无纺布层压材料的耐磨性和吸音性。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，在层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物。聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物包含对苯二甲酸单体、乙烷-1,2-二醇单体和至少一种其他不同的二羧酸单体和/或至少一种其他不同的二醇单体。优选的其他二羧酸单体是己二酸。另一种优选的其他二羧酸单体是间苯二甲酸。优选的其他二醇单体是环己烷二甲醇。聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物能够使无纺布层压材料易于回收。聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物能够提高无纺布层压材料内的剥离强度。聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物能够降低无纺布层压材料的原料成本。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，在层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的共聚酯具有≤240℃的熔点。优选地，共聚酯(特别是在层(B)、(C)和(D)中的共聚酯)具有≤220℃的熔点，进一步优选地≤210℃，甚至更优选地≤200℃，和还更优选地≤190℃，特别是＝180℃的熔点。熔点≤240℃的共聚酯能够降低将层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)彼此熔融粘合所需的能量。熔点≤240℃的共聚酯能够降低制备纺粘层(A)、(B)、(D)和(E)所需的能量。当分别达到≤220℃、≤210℃、≤200℃、≤190℃和＝180℃的较低熔点时，能量的降低会持续增加。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)和(E)中的共聚酯的熔点高于层(C)中的共聚酯的熔点，更优选地高出≥20℃，甚至更优选地高出≥30℃和甚至进一步优选地高出≥35℃。以这种方式，可以在熔融粘合之后实现无纺布层压材料之间更牢固的粘合。
对于特别优选的不存在层(B)和(D)的情况，更优选的是层(A)和(E)中的共聚酯具有205至240℃的熔点，甚至更优选地210至230℃，还更优选地210至225℃的熔点。在这种情况下，层(C)中的共聚酯优选具有160至200℃的熔点，甚至更优选地170至190℃，还更优选地175至185℃的熔点。这能够避免层(A)和(E)与层(C)的分层。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的共聚酯具有≥100℃的熔点。更优选地，共聚酯具有≥110℃的熔点，甚至更优选地≥140℃，还更优选地≥160℃的熔点。具有≥100℃熔点的共聚酯在熔融粘合后能够增加层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)之间的粘合强度。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的共聚酯具有100至240℃范围内的熔点，更优选地110至240℃范围内，甚至更优选地140至230℃范围内，还更优选地160至225℃范围内的熔点。具有在这些范围内的熔点的共聚酯能够降低将层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)彼此熔融粘合所需的能量，能够降低制备纺粘层(A)、(B)、(D)和(E)所需的能量，且能够增加熔融粘合后层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)之间的粘合强度。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(D)和(E)中(特别是在层(A)和(E)中)的共聚酯基本上是中性的，即具有6.5至7.5，更优选地6.8至7.2，还更优选地7.0的pH值。这能够避免无纺布层压材料表面与环境发生不希望的化学相互作用。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(D)和(E)中(特别是在层(A)和(E)中)的共聚酯具有1.1至1.6g/cm3，更优选地1.2至1.5g/cm3，还更优选地1.3至1.4g/cm3的密度。所述密度是根据DIN EN ISO 1183-1:2019-09确定的。此类密度能够产生具有适当强度的层压材料，并同时避免过多的成本。
更优选地，在本发明的无纺布层压材料中，层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物，且共聚物同时具有≤240℃的熔点。这能够同时地提高剥离强度、降低成本以及降低熔融粘合这些层和制备纺粘层所需的能量。
当在本发明的无纺布层压材料中存在层(B)和(D)时，优选地，层(A)和(E)包含2％至30％的共聚酯，更优选5至25％的共聚酯。当在本发明的无纺布层压材料中不存在层(B)和(D)时，优选地，层(A)和(E)包含至少30％的共聚酯，更优选30至70％的共聚酯，特别优选至少40％的共聚酯、至少50％的共聚酯、至少60％的共聚酯或至少70％的共聚酯。此共聚酯含量能够避免层压材料产生波浪结构。此共聚酯含量能够进一步实现增加的层压材料的弯曲强度。在此，“％”总是指重量％。
当存在层(B)和(D)且层(A)和(E)包含2％至30％的共聚酯时，将层(A)熔融粘合至层(B)或层(C)变得更容易，并且将层(E)熔融粘合至层(D)或层(C)同样变得更容易。当层(A)和(E)包含2％至30％的共聚酯时，能够提高层(A)和(E)的剥离强度。当层(A)和(E)包含5％至25％的共聚酯时，层(A)和(E)的熔融粘合容易性和剥离强度甚至能够进一步提高。
当层(A)和(E)包含至少30％，更优选地至少40％、至少50％、至少60％或至少70％的共聚酯时，无层(B)和(D)的层压材料能够具有提高的剥离强度。即，为了提高剥离强度，可能既不需要层(B)，也不需要层(D)。由此可以降低层压材料的成本。由此可以简化层压材料的生产。在优选地不存在层(B)和(D)的此类情况下，特别优选的是层(A)和(E)中的共聚酯具有205至240℃的熔点，甚至更优选地210至230℃，还更优选地210至225℃的熔点。在这种情况下，层(C)中的共聚酯优选具有160至200℃的熔点，甚至更优选地170至190℃，还更优选地175至185℃的熔点。这尤其能够避免层(A)和(E)与层(C)的分层。
优选地，本发明的无纺布层压材料包含纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)，其纤维由共聚酯组成。纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)的存在能够提高层(A)和/或层(E)的剥离强度。当纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)的纤维由共聚酯组成时，将无纺布层压材料的所有层彼此熔融粘合在一起变得更容易。
优选地，本发明的无纺布层压材料包含纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)，所述纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)具有1至100g/m2的根据DIN EN29073-1:1992-08的基重，优选地5至50g/m2，更优选地10至20g/m2的基重。纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)的存在能够增加层(A)和/或层(E)的剥离强度。当无纺布层(B)和/或无纺布层(D)的基重为1至100g/m2，优选地为5至50g/m2，更优选地为10至20g/m2时，能够实现层压材料的轻质和层压材料的良好耐磨性之间的良好平衡。
更优选地，本发明的无纺布层压材料包含纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)，其纤维由共聚酯组成，且同时具有1至100g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重，优选地5至50g/m2，更优选地10至20g/m2的基重。纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)的存在能够增加层(A)和/或层(E)的剥离强度。由于纺粘无纺布层(B)和/或纺粘无纺布层(D)的纤维由共聚酯组成，无纺布层压材料的所有层彼此之间的熔融粘合变得更容易。同时，由于无纺布层(B)和/或无纺布层(D)的基重为1至100g/m2，优选地为5至50g/m2，更优选地为10至20g/m2，因而能够实现层压材料的轻质和层压材料的良好耐磨性之间的良好平衡。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，针刺短纤维无纺布层(C)由10至90％的单组分短纤维(c1)和10至90％的多组分短纤维(c2)组成。更优选地，在本发明的无纺布层压材料中，针刺短纤维无纺布层(C)由20至80％的单组分短纤维(c1)和20至80％的多组分短纤维(c2)组成，甚至更优选地由30至70％的单组分短纤维(c1)和30至70％的多组分短纤维(c2)组成，还更优选地由40至60％的单组分短纤维(c1)和40至60％的多组分短纤维(c2)组成，且最优选地由50％的单组分短纤维(c1)和50％的多组分短纤维(c2)组成。
当针刺短纤维无纺布层(C)由10至90％的单组分短纤维(c1)和10至90％的多组分短纤维(c2)组成时，短纤维无纺布层(C)能够被更容易地制成针刺层。当针刺短纤维无纺布层(C)由10至90％的单组分短纤维(c1)和10至90％的多组分短纤维(c2)组成时，针刺短纤维无纺布层(C)主要由聚对苯二甲酸乙二酯制成。这能够减轻无纺布层压材料的重量，能够产生无纺布层压材料的高耐热性和不可燃性的特征，并能够降低无纺布层压材料的成本。这些效果随着(c1)/(c2)的比率接近1而增加，即这些效果以20-80％(c1)/20-80％(c2)；30-70％(c1)/30-70％(c2)；40-60％(c1)/40-60％(c2)；50％(c1)/50％(c2)的顺序增加。
短纤维(c1)是单组分纤维，即其由聚对苯二甲酸乙二酯组成。短纤维(c2)是多组分纤维，即其由两种或更多种组分组成。短纤维(c2)的第一种组分是聚对苯二甲酸乙二酯。短纤维(c2)的第二种组分是共聚酯。短纤维(c2)可以存在一种或多种其他组分。优选地，短纤维(c2)是双组分纤维，即其由聚对苯二甲酸乙二酯和共聚酯组成。优选地，双组分纤维具有海岛型(island-in-the-sea)长丝构造、扇形区段(pie-segment)长丝构造、皮芯(sheath-core)长丝构造或并排式(side-by-side)长丝构造，更优选地为皮芯长丝构造。共聚酯组分通常存在于此类双组分纤维的表面上。优选地，短纤维(c2)具有下述特征中的至少一个，更优选地两个或更多个，和最优选地全部：
-根据DIN EN ISO 1973:2020-05确定的，2至7分特(dtex)，更优选地3至6分特，还更优选地4至6分特的纤度；
-30至70mm，更优选地40至60mm，还更优选地45至55mm的纤维长度；
-根据DIN EN 13844:2003-04确定的，1至6g/de，更优选地2至5g/de，还更优选地3至4g/de的强度；
-根据DIN EN ISO 5079:2020-01确定的，20至60％，更优选地30至50％，还更优选地35至55％的伸长率；
-根据JIS L-1074确定的，4至10EA/英寸，更优选地5至9EA/英寸，还更优选地6至8EA/英寸的卷曲；
-根据DIN EN 13844:2003-04确定的，在75℃ x 15分钟下的3至7％，更优选地4至6％，还更优选地3.5至4.5％的热收缩率；和
-160至200℃，更优选地170至190℃，还更优选地175至185℃的熔点。
当短纤维(c2)具有至少一个，更优选地两个或更多个，和最优选地全部上述特征时，针刺短纤维无纺布层(C)能够同时赋予无纺布层压材料强度、柔韧性和可模塑性。
优选地，在本发明的无纺布层压材料中，针刺短纤维无纺布层(C)具有≤1700g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重，更优选地500至1700g/m2的基重。对于在标准客车中的应用，优选地，针刺短纤维无纺布层(C)具有600至1000g/m2，更优选地700至900g/m2和最优选地800g/m2的基重。对于在越野车辆中的应用，优选地，针刺短纤维无纺布层(C)具有1500至1700g/m2，更优选地1550至1650g/m2，和最优选地1600g/m2的基重。
更优选地，在本发明的无纺布层压材料中，针刺短纤维无纺布层(C)由10至90％的单组分短纤维(c1)和10至90％的多组分短纤维(c2)组成，且同时具有≤1700g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重，更优选地500至1700g/m2的基重。这样，短纤维无纺布层(C)能够更容易地制成针刺层，并且无纺布层压材料可以通用于标准客车和越野车两者的车身底罩。
对于本发明的无纺布层压材料，优选地，
-在层(A)、(B)、(C)、(D)和(E)中的共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物，所述共聚物具有160至240℃的熔点；
-其包含纺粘无纺布层(B)和纺粘无纺布层(D)，二者均由共聚酯组成并且均具有10至20g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重；和
-针刺短纤维无纺布层(C)由40至60％的单组分短纤维(c1)和40至60％的多组分短纤维(c2)组成。
此类优选的无纺布层压材料能够容易地被加热和成形以提供所需的构造。此类优选的无纺布层压材料在被加热和成形时可以是尺寸稳定的。此类优选的无纺布层压材料可以特别适于用作车身底罩材料。由于存在层(B)和(D)，因而剥离强度可以较高。由于存在层(B)和(D)，因而耐热性可以较高。
对于本发明的无纺布层压材料，优选地，
-其既不包含纺粘无纺布层(B)，也不包含纺粘无纺布层(D)；
-在层(A)、(C)和(E)中的共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物，所述共聚物具有160至240℃的熔点；和
-针刺短纤维无纺布层(C)由40至60％的单组分短纤维(c1)和40至60％的多组分短纤维(c2)组成。
此类优选的无纺布层压材料能够容易地被加热和成形以提供所需的构造。此类优选的无纺布层压材料在被加热和成形时可以是尺寸稳定的。此类优选的无纺布层压材料可以特别适于用作车身底罩材料。由于不存在层(B)和(D)，因而能够降低无纺布层压材料的成本。由于不存在层(B)和(D)，因而能够简化无纺布层压材料的生产。
本发明的主题还涉及一种模制品，其包含本发明的无纺布层压材料。本发明的模制品得益于本文所述的本发明无纺布层压材料的优点。特别明显的是在模制过程中象皮形成减少的效果及其相关的优点。
本发明的主题还涉及本发明的无纺布层压材料或本发明的制品用于车身底罩或用于轮拱衬里(特别是用于车身底罩)的用途。本发明的用于车身底罩或用于轮拱衬里(特别是用于车身底罩)的用途得益于本文所述的本发明无纺布层压材料和/或本发明模制品的优点。特别明显的是增强的耐磨性和较高耐热性和不可燃性的特征的效果及其相关的优点。
本发明的主题还涉及一种生产本发明的无纺布层压材料的方法，其包括：
-通过针刺制备针刺稳定的无纺布层(C)；
-按顺序提供层(A)至(E)；和
-将层(A)至(E)彼此熔融结合。
用于生产本发明的无纺布层压材料的本发明方法得益于本发明的无纺布层压材料的优点。特别明显的是容易通过熔融粘合将各层结合的效果，其能够产生增加的剥离强度，及其相关的优点。
附图说明
图中显示了本发明的示例性实施方式和本发明的方面。
图1以示例性的形式示意性地显示了根据本发明的优选的五层无纺布层压材料的各层。
图2以示例性的形式示意性地显示了根据本发明的优选的三层无纺布层压材料的各层。
图3以示例性的形式示意性地显示了扇形区段长丝构造，其能够特别地用于根据本发明的纺粘无纺布层中。
图4以示例性的形式意例性地显示了皮芯长丝构造，其能够特别地用于根据本发明的纺粘无纺布层中。
图5以示例性的形式示意性地显示了并排式长丝构造，其能够特别地用于根据本发明的纺粘无纺布层中。
图6显示了对根据本发明的无纺布层压材料声学测量的结果。
图7a至7c是根据US 2016/0288451 A1生产的机械结合(针刺)的无纺布的显微图像。
无纺布层压材料的一般构造和生产
在图1中，显示了根据本发明的优选的五层无纺布层压材料1。五层无纺布层压材料1包含第一外层2(对应于层(A))、第一粘合层3(对应于层(B))、核心层4(对应于层(C))、第二粘合层5(对应于层(D))和第二外层6(对应于层(E))。该层压材料的层彼此之间不是机械结合的。相反，该层压材料的层彼此之间仅是熔融粘合。
在一个实施方式中，将短纤维(c1)和(c2)针刺入核心层4之前进行了有利的纤维制备。更具体地，在针刺过程之前，将纤维(c1)和(c2)从捆包中解开、混合和梳理。之后，将纤维(c1)和(c2)交叉铺网并送入针刺机上。另一种纤维制备方法是采用气流成网(airlay或air-laid)法进行的，其中将解开的纤维收集在吸带上并进行针刺。通过施加热量对核心4进行预收缩，以避免在随后的模制过程中收缩。短纤维(c1)和/或(c2)优选地具有在10mm至150mm范围内，更优选在40mm至100mm范围内的短纤维长度。核心层4优选具有100g/m2至2000g/m2之间的基重。
在一个实施方式中，核心层4含有10至70％的未使用过的或回收的PET短纤维(c1)与30至90％的双组分纤维(c2)的混合物。双组分纤维具有皮芯构造，其中外皮的熔点低于核心的熔点。双组分纤维优选地呈现各种几何构造，如并排、皮芯、扇形区段或海岛型结构。
在一个实施方式中，根据熔点选择双组分纤维(c2)中的粘合剂聚合物。在如图4中所示的优选的皮芯构造中，核心11优选地由PET组成，外皮10优选地由熔点<200℃的共聚酯组成。一种特别优选的粘合剂纤维具有皮芯长丝构造。核心11由熔点>250℃(即，约260℃)的PET组成，外皮10包含共聚酯，所述共聚酯具有在110℃至180℃之间范围内的较低的熔点。
在一个实施方式中，将核心层4预收缩，以避免在随后的模制过程中进一步收缩。该预收缩在针刺过程之后进行。通过烘箱对针刺短纤维进行处理，所述烘箱通常设置在低熔点共聚物的熔点之上。例如，对于具有熔点为180℃的外皮聚合物的双组分纤维而言，烘箱的温度设置可以高于180℃。
在一个实施方式中，外层2和6是基重在10至500g/m2之间的粗旦纺粘无纺布层。纺粘物是基于PET的长丝，其具有圆形构造，并具有1至50％的共聚酯。共聚酯在模制过程中熔化并有助于粘附到相邻的层上。此外，层2和6的基重显著低于层4的重量。在希望最终部件总重量较轻且成本降低的情况下，这可能是理想的。
在核心层4与外层2和6之间的层(即，层3和/或层5)是基于共聚酯的纺粘无纺布层。该基于共聚酯的纺粘无纺布层用于增强外层与核心层的结合，即其是粘结层。该粘结层3、5包含低熔点共聚酯。优选地，其基重为1g/m2至50g/m2。
在图2中，显示了根据本发明的优选的三层无纺布层压材料7。该层压材料的层彼此之间不是机械结合的。相反，该层压材料的层彼此之间仅是熔融粘合。
在一个实施方式中，将核心层4预收缩，以避免在随后的模制过程中进一步收缩。核心层4具有在100g/m2至2000g/m2之间的基重。
在一个实施方式中，外层2和6是基重在10至500g/m2之间的粗旦纺粘无纺布层。纺粘物是基于PET的长丝，其具有圆形构造，并具有1至50％的共聚酯。在所有存在的层2至6中的共聚酯在模制过程中会熔化并有助于粘附到相邻层上。因此，无纺布层压材料的纤维(特别是含有共聚酯的纤维)在熔融粘合后可能会部分或完全失去其在层压材料中的纤维结构。所得到的结构被本发明的无纺布层压材料所涵盖。
图1和图2的构造之间的差异是在图2中未使用粘附层3和5。替代地，在外层2和6中共聚酯的量通常增加。这可以通过采用图3至5中所述的构造之一来实现。
如图1和图2所示，在优选的5层构造1或优选的3层构造7(即通过在各层之间建立熔融粘合而不是机械结合的方式形成)形成之后，其处于用于模制成特定车辆底部所需形状的条件下。层状构造可优选以两种不同方式模制：冷模制方法或热模制方法。
在图3中，显示了扇形区段长丝构造。该构造用于纺粘无纺布层2、3、5和/或6，以及用于多组分短纤维(c2)。所示的扇形区段长丝构造具有8个区段，其交替地由PET区段8和共聚酯区段9组成。替代地，其可以具有含有16、32或64个区段的长丝构造，所述构造交替地由PET区段8和共聚酯区段9组成。在模制过程中，低熔点共聚酯熔融并为材料提供刚性。
在图4中，显示了皮芯长丝构造。该构造用于纺粘无纺布层2、3、5和/或6，以及用于多组分短纤维(c2)。所示的双组分长丝构造由外皮10和核心11组成，外皮10由低熔点共聚物组成，核心11由具有较高熔点的PET组成。在模制过程中，低熔点共聚酯熔融并为材料提供刚性。
在图5中，显示了并排式长丝构造。该构造用于纺粘无纺布层2、3、5和/或6，以及用于多组分短纤维(c2)。所示的并排式长丝构造由一侧13和另一侧12组成，一侧13由低熔点共聚物组成，另一侧12由具有较高熔点的PET组成。在模制过程中，低熔点共聚酯熔融并为材料提供刚性。
实施例
实施例1-冷模制方法
用于构造无纺布层压材料和用于包含无纺布层压材料的车身底罩的材料：
短纤维(用于核心层4)：
50％单组分短纤维(c1)：
材料：r-PET
纤维长度：64mm
纤度：6.7分特
50％双组分短纤维(c2)：
构造：皮芯
材料：PET外皮；熔点为180℃的共聚酯核心
纤维长度：51mm
纤度：5分特
纺粘(用于外层2和6)：
材料：90％PET；10％PET的共聚酯(CoPET)
基重：90g/m2
厚度：0.33至0.59mm
长丝直径：25-60μm
CoPET纺粘(用于粘合层3和5)：
100％PET的共聚酯(CoPET)
基重：16g/m2
厚度：0.15至0.45mm
长丝直径：25-60μm
以50％:50％的比例将短纤维混合。随后，梳理短纤维、交叉铺网和针刺。所使用的针是Groz-Beckert 36gg细针，总针刺强度为350针/cm2。两侧的针刺深度均设定为10mm。随后，使针刺材料通过通气烘箱，该烘箱以10℃/分钟的速率加热至200℃。对针刺材料的这种加热激活了双组分纤维。这使得从烘箱中出来的材料变硬。由此产生核心层4。随后，使核心层4通过一组压延辊，其中在两侧上引入CoPET粘合层3和5以及外层2和6。将两侧的压延压力均设定为25巴且温度为200℃，从而产生无纺布层压材料。在该无纺布层压材料中，所有的层2至6均彼此熔融粘合。层2至6中的任何一个均不与任何其他层机械结合。随后，将制得的层压材料切成薄片。
车身底罩:
将切成薄片的材料放入加热至210℃的烘箱中持续3分钟(对于通气烘箱)或1分钟(对于红外烘箱)。材料由于加热而变软。随后，将其立即转移到冷压机中，在冷压机中材料在高压下(50吨(ton)或更高压力)被模制。
声学测量：
在称为Alpha-Cabin的仪器中测试了生产的车身底罩样品的声学性质。在Alpha-Cabin中，将测试样品放置在墙壁或地面附近，气隙为2mm。随后，由舱中的一系列传感器测量样品的吸收系数。下表1中显示了模制厚度为3mm、4mm和5mm的样品的Alpha-cabin测试结果。
表1
Figure BDA0002594221490000171
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Figure BDA0002594221490000181
在图6中，厚度为3mm、4mm和5mm的扁平模制样品的结果通过施加的声音频率(横坐标)对吸收系数αs(纵坐标)以图形方式示出。声音吸收系数αs越高，测试样品的声学性能越好。可以看出，声音吸收系数随着测试样品厚度的增加而增加。
实施例2-冷模制方法
在冷模制方法中，根据基重，将无纺布层压材料在180℃至220℃之间的温度范围内预热1至5分钟。这是为了活化充当粘合剂的低熔点共聚酯。通过活化粘合剂，粘合剂熔化并在未使用过的或回收的PET纤维之间形成一种胶。其也在短纤维无纺布层与纺粘无纺布层之间充当胶。活化后，将无纺布层压材料置于压缩模具中。随后，压缩模具可以以50吨至200吨的吨位压缩全部或部分无纺布层压材料。可以使无纺布层压材料保持在模具中长达60秒。可以将压缩的无纺布层压材料在模具内部或外部冷却，以使得在短纤维和在纺粘构造中的共聚酯纤维冷却至其熔点以下。之后，将无纺布层压材料转化成其最终形状。取决于预期应用的要求，材料的最终厚度在2mm至6mm之间。随后，根据需要修剪无纺布层压材料，这可以通过机械切割、热切割或水刀切割来实现。
表2
Figure BDA0002594221490000191
在表2中，“仅有短纤维”的样品是2mm厚的单层针刺PET网，其由50％的回收聚酯短纤维和其余50％的PET双组分纤维组成。双组分纤维具有带有PET共聚物外皮的PET核心，所述PET共聚物外皮的熔点在75℃至230℃范围内。
“针刺纺粘的SF”指根据US 2016/0288451A1中公开内容的层状结构。该层状结构具有两个基重为90g/m2的外部PET纺粘层和基重为800g/m2的针刺短切PET短纤维中间层。将两个外部PET纺粘层针刺入针刺短切PET短纤维中间层中。由此将两个外部PET纺粘层与针刺短切PET短纤维中间层机械结合。这些层彼此之间没有发生熔融粘合。层状结构的初始总厚度为7.0mm。随后，将层状结构压制成最终厚度为2mm。
“无纺布层压材料”指根据本发明的无纺布层压材料。无纺布层压材料具有基重为90g/m2的两个外部PET纺粘层和基重为800g/m2的热定型针刺PET短纤维中间层。熔融粘合两个外部PET纺粘层至热定型针刺PET短纤维中间层。这些层彼此之间没有发生机械结合。无纺布层压材料的初始总厚度为7.0mm。随后，将无纺布层压材料压制成2mm的最终厚度。将密度为650g/m2的针刺短纤维送入烘箱进行热定型。热定型导致收缩。收缩后，得到800g/m2的所需基重。不将纺粘针刺到核心中，而是进行熔融粘合。所使用的纺粘物具有较高的共聚酯含量，这确保了层与层之间更好的粘合。
从表2可以看出，机械性能检测的结果证实了无纺布层压材料样品显著提高了弯曲强度、抗撕强度和拉伸强度。不受理论的束缚，据信弯曲强度增加的原因是存在大量的粘合剂材料，其将纺粘物保持足够笔直以产生平坦的表面。包含纺粘物本身会由于纺粘物中的连续压延长丝而有助于提高抗撕强度。
实施例3–热模制方法
在热模制方法中，将无纺布层压材料放在一对热压模板之间。随后，使板接近所需的厚度，该厚度小于材料的厚度。例如，如果无纺布层压材料的厚度是6mm，则板之间的厚度在2mm至5mm之间。加热模制板至180℃至220℃范围内的温度。随后，根据基重，将无纺布层压材料压缩1至3分钟，以活化低熔点共聚酯(或粘合剂)。通过活化粘合剂，粘合剂熔化并在未使用过的或回收的PET纤维之间形成胶。而且，其还用作短纤维和纺粘物之间的胶。可以以50吨至200吨的吨位压缩全部或部分无纺布层压材料。可以将压缩的无纺布层压材料在模具内部或外部冷却，以使得在短纤维和在纺粘构造中的粘合剂纤维冷却至其熔点以下。之后，将无纺布层压材料转化成最终形状。取决于预期应用的要求，材料的最终厚度在2mm至6mm之间。随后，根据需要修剪无纺布层压材料，这可以通过机械切割、热切割或水刀切割来实现。
表3
Figure BDA0002594221490000201
“仅有短纤维”、“针刺纺粘的SF”和“无纺布层压材料”与实施例2中描述的相同。从表3中可以看出，发现了与表2中相似的趋势，证实无纺布层压材料样品的弯曲强度、抗撕强度和拉伸强度显著提高。与冷模制样品相比，热模制样品的弯曲强度和拉伸强度的值更高。不受理论的束缚，据信这是由于板的热表面直接与样品接触，这继而使纤维熔化并在针刺纤网的两侧形成薄塑料片。
实施例4–重量变化
还测试了具有1000、1200和1400g/m2的不同基重的厚度为2mm的模制无纺布层压材料样品的机械性能。检测结果如表4中所示。
表4
Figure BDA0002594221490000202
Figure BDA0002594221490000211
从表4中可以看出，观察到机械性能相对于基重线性增加。由于纺粘物重量保持不变，因而更高重量意味着更多量的短纤维。更多量的短纤维产生更高百分比的双组分纤维，因此产生更多的粘合剂材料，这进而产生更高的刚度和提高的机械性能值。
实施例5(比较)-机械结合的无纺布层压材料
图7a、7b和7c是根据US 2016/0288451 A1生产的针刺无纺布的显微图像。其纤维层已通过针刺机械地连接在一起，即其彼此机械结合。附图标记14表示由于针刺而具有较低纤维密度的区域。可以看出，一层(核心层)的某些纤维延伸进入并穿透相邻的层(纺粘外层)。由此形成各纤维的混合，这产生两层之间的机械结合。此类结合可能导致在进一步压缩和模制层状结构时的形变，从而产生具有波浪状外观(象皮)的不平整产品。
本发明的无纺布层压材料能够通过仅将层压材料的各层彼此熔融粘合来避免这种缺陷。因此，在本发明的层压材料中不存在机械结合，仅存在熔融粘合层。

Claims (21)

1.一种无纺布层压材料，其按顺序（A）至（E）包括：
包含纤维的纺粘无纺布层（A），其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯（PET）和共聚酯；
任选的包含纤维的纺粘无纺布层（B），其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯（PET）和共聚酯；相比于无纺布层（A），所述无纺布层（B）具有更高的共聚酯含量；
针刺短纤维无纺布层（C），所述针刺短纤维无纺布层（C）包含：
单组分聚对苯二甲酸乙二酯（PET）短纤维（c1），和
多组分短纤维（c2），所述多组分短纤维（c2）至少包含聚对苯二甲酸乙二酯（PET）组分和共聚酯组分；
任选的包含纤维的纺粘无纺布层（D），其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯（PET）和共聚酯；相比于无纺布层（E），所述无纺布层（D）具有更高的共聚酯含量；
包含纤维的纺粘无纺布层（E），其中所述纤维包含聚对苯二甲酸乙二酯（PET）和共聚酯；
其中所有层彼此熔融结合，以及
其中层（A）和（E）中的共聚酯的熔点高出层（C）中的共聚酯的熔点≥30℃，其中层（A）和（E）中的共聚酯具有205至240℃的熔点，层（C）中的共聚酯具有170至190℃的熔点。
2.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中所述层（A）、（B）、（C）、（D）和（E）均不与层（A）、（B）、（C）、（D）和（E）中的任何其他层机械地结合。
3.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中所述针刺短纤维无纺布层（C）是热收缩的。
4.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其不含聚烯烃。
5.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其不含聚丙烯。
6.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其不含无机增强材料。
7.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其不含玻璃纤维。
8.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其具有下述特征中的至少一者：
根据ISO 178:2019-04的弯曲强度≥ 330 MPa；
根据ASTM 5034:2009的拉伸强度≥ 780 N；和/或
根据DIN EN 29073-3:1992-08的抗撕强度≥ 110 N。
9.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中在层（B）和（D）中的所述共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物，所述共聚物具有≤ 240℃的熔点。
10.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中在层（A）、（C）和（E）中的所述共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物。
11.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中层（A）和（E）包含10%至70%的共聚酯。
12.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中层（A）和（E）包含至少30%的共聚酯。
13.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其包含纺粘无纺布层（B）和/或纺粘无纺布层（D），其中
纺粘无纺布层（B）和/或纺粘无纺布层（D）的所述纤维由共聚酯组成；和/或
纺粘无纺布层（B）和/或纺粘无纺布层（D）具有1至100 g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重。
14.根据权利要求1所述的无纺布层压材料，其中针刺短纤维无纺布层（C）
由10至90%的单组分短纤维（c1）和10至90%的多组分短纤维（c2）组成，和/或
具有≤1700 g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重。
15.根据权利要求1至8中任一项所述的无纺布层压材料，其中：
在层（B）和（D）中的所述共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物，所述共聚物具有160至240 ℃的熔点；
包含纺粘无纺布层（B）和纺粘无纺布层（D），所述纺粘无纺布层（B）和所述纺粘无纺布层（D）均由共聚酯组成，并且均具有10至20 g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重；和
针刺短纤维无纺布层（C）由40至60%的单组分短纤维（c1）和40至60%的多组分短纤维（c2）组成。
16.根据权利要求1至8中任一项所述的无纺布层压材料，其中：
在层（A）、（C）和（E）中的所述共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物；
包含纺粘无纺布层（B）和纺粘无纺布层（D），所述纺粘无纺布层（B）和所述纺粘无纺布层（D）均由共聚酯组成，并且均具有10至20 g/m2的根据DIN EN 29073-1:1992-08的基重；和
针刺短纤维无纺布层（C）由40至60%的单组分短纤维（c1）和40至60%的多组分短纤维（c2）组成。
17.根据权利要求1至8中任一项所述的无纺布层压材料，其中：
所述无纺布层压材料既不包含纺粘无纺布层（B），也不包含纺粘无纺布层（D）；
在层（A）、（C）和（E）中的所述共聚酯是聚对苯二甲酸乙二酯的共聚物；和
针刺短纤维无纺布层（C）由40至60%的单组分短纤维（c1）和40至60%的多组分短纤维（c2）组成。
18.一种模制品，其包含根据权利要求1至17中任一项所述的无纺布层压材料。
19.根据权利要求1至17中任一项所述的无纺布层压材料或根据权利要求18所述的模制品用于车身底罩或轮拱衬里的用途。
20.根据权利要求19所述的用途，其中所述无纺布层压材料或所述模制品用于车身底罩。
21.一种生产根据权利要求1至17中任一项所述的无纺布层压材料的方法，其包括：
通过针刺制备针刺稳定的无纺布层（C）；
按顺序提供层（A）至（E）；和
使层（A）至（E）彼此熔融结合。
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