JPH09111349A - 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH09111349A JPH09111349A JP7268686A JP26868695A JPH09111349A JP H09111349 A JPH09111349 A JP H09111349A JP 7268686 A JP7268686 A JP 7268686A JP 26868695 A JP26868695 A JP 26868695A JP H09111349 A JPH09111349 A JP H09111349A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 幅方向に磁気特性の安定した高磁束密度一方
向性電磁鋼板を製造する方法を提供する。 【構成】 特定成分を含有する連続鋳造スラブをスラブ
加熱したのち熱延し、所定の工程によって高磁束密度一
方向性電磁鋼板を製造する方法において、脱炭・一次再
結晶焼鈍が、酸化性雰囲気中において８００℃〜８７０
℃で１〜１０分間保持した後に、非酸化性雰囲気中にお
いて、幅方向センター部は８９０〜９９０℃で、幅方向
エッジ部は８７０℃以上幅方向センター部の温度以下
で、それぞれ２０秒〜１０分間保持する工程からなるこ
とを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法。
向性電磁鋼板を製造する方法を提供する。 【構成】 特定成分を含有する連続鋳造スラブをスラブ
加熱したのち熱延し、所定の工程によって高磁束密度一
方向性電磁鋼板を製造する方法において、脱炭・一次再
結晶焼鈍が、酸化性雰囲気中において８００℃〜８７０
℃で１〜１０分間保持した後に、非酸化性雰囲気中にお
いて、幅方向センター部は８９０〜９９０℃で、幅方向
エッジ部は８７０℃以上幅方向センター部の温度以下
で、それぞれ２０秒〜１０分間保持する工程からなるこ
とを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、変圧器等の鉄心に
使用される超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
関するものである。
使用される超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は主に変圧器や発電機
の鉄心材料に使用されるが、省エネルギー化が要求され
ている昨今、更に磁束密度が高く、鉄損の少ない鋼板が
市場から要求されている。磁束密度の高い一方向性電磁
鋼板を得るには、｛１１０｝＜００１＞方位いわゆるゴ
ス方位に高度に集積した２次再結晶組織を得ることが必
要である。２次再結晶には、インヒビターと１次再結晶
集合組織が大きく影響することが知られている。インヒ
ビターについては、仕上焼鈍を行うまでに鋼中に１００
〜１０００オングストローム程度の析出分散相を均一微
細に存在させることが必要で、ＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳ
ｅなどが一般的に知られている。これらは、連続鋳造に
おいて粗大に析出してしまうので、スラブを１２５０℃
以上の高温に加熱し、十分容体化させた後、熱延でＭｎ
Ｓ，ＭｎＳｅを均一微細に析出させ、熱延板焼鈍、析出
焼鈍でＡｌＮを均一微細に析出させ、更には、熱延から
脱炭・一次再結晶焼鈍までに結晶粒界に粒界偏析元素の
Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ，Ｂｉ
などを偏析させることが重要である。
の鉄心材料に使用されるが、省エネルギー化が要求され
ている昨今、更に磁束密度が高く、鉄損の少ない鋼板が
市場から要求されている。磁束密度の高い一方向性電磁
鋼板を得るには、｛１１０｝＜００１＞方位いわゆるゴ
ス方位に高度に集積した２次再結晶組織を得ることが必
要である。２次再結晶には、インヒビターと１次再結晶
集合組織が大きく影響することが知られている。インヒ
ビターについては、仕上焼鈍を行うまでに鋼中に１００
〜１０００オングストローム程度の析出分散相を均一微
細に存在させることが必要で、ＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳ
ｅなどが一般的に知られている。これらは、連続鋳造に
おいて粗大に析出してしまうので、スラブを１２５０℃
以上の高温に加熱し、十分容体化させた後、熱延でＭｎ
Ｓ，ＭｎＳｅを均一微細に析出させ、熱延板焼鈍、析出
焼鈍でＡｌＮを均一微細に析出させ、更には、熱延から
脱炭・一次再結晶焼鈍までに結晶粒界に粒界偏析元素の
Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ，Ｂｉ
などを偏析させることが重要である。
【０００３】一方、一次再結晶組織については、従来か
ら熱延、冷延、焼鈍の各工程条件を適切に組み合わせる
ことにより制御されてきた。特に、脱炭・一次再結晶焼
鈍工程における集合組織を制御する方法としては、特公
昭５４−２４６８６号公報に、脱炭焼鈍を７５０℃〜８
７０℃の温度領域で行った後、８９０℃〜１０５０℃の
温度（以下、後段保持温度と記す）で１０分以下の時
間、非酸化性雰囲気中で焼鈍を施す方法が開示されてい
る。
ら熱延、冷延、焼鈍の各工程条件を適切に組み合わせる
ことにより制御されてきた。特に、脱炭・一次再結晶焼
鈍工程における集合組織を制御する方法としては、特公
昭５４−２４６８６号公報に、脱炭焼鈍を７５０℃〜８
７０℃の温度領域で行った後、８９０℃〜１０５０℃の
温度（以下、後段保持温度と記す）で１０分以下の時
間、非酸化性雰囲気中で焼鈍を施す方法が開示されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術の方法で
得られる製品は、幅方向の磁気特性の安定性という点で
は満足できるものではない。即ち、熱間圧延の際に幅方
向エッジ部は幅方向センター部と比べて温度が低下して
しまうが、これを解消することは工業的には困難であ
り、これによって熱延板の集合組織は影響を受け、幅方
向センター部と比べ幅方向エッジ部は集合組織が不適切
になりやすい。従って、上記従来技術を採用しても、こ
れに起因する製品の磁気特性不良を起こす場合があっ
た。
得られる製品は、幅方向の磁気特性の安定性という点で
は満足できるものではない。即ち、熱間圧延の際に幅方
向エッジ部は幅方向センター部と比べて温度が低下して
しまうが、これを解消することは工業的には困難であ
り、これによって熱延板の集合組織は影響を受け、幅方
向センター部と比べ幅方向エッジ部は集合組織が不適切
になりやすい。従って、上記従来技術を採用しても、こ
れに起因する製品の磁気特性不良を起こす場合があっ
た。
【０００５】本発明は、脱炭・１次再結晶焼鈍における
センター部の後段保持温度とエッジ部の後段保持温度と
を異なる温度とすることで、幅方向の磁気特性の安定性
が高い超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法を提供
するものである。
センター部の後段保持温度とエッジ部の後段保持温度と
を異なる温度とすることで、幅方向の磁気特性の安定性
が高い超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法を提供
するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、
Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１
２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ
：０．００４０〜０．０１００％、Ｓ，Ｓｅの少なく
とも１種を合計で：０．００５〜０．０５０％を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなる連続鋳造ス
ラブを出発材として、スラブ加熱したのち熱延し、熱延
板焼鈍してから最終強冷延する工程、予備冷延の後に析
出焼鈍してから最終強冷延する工程、熱延板焼鈍・予備
冷延の後に析出焼鈍してから最終強冷延する工程のいず
れかの工程の後、最終板厚とし、脱炭・１次再結晶焼鈍
を行い、最終仕上焼鈍によって高磁束密度一方向性電磁
鋼板を製造する方法において、脱炭・１次再結晶焼鈍
が、酸化性雰囲気中において８００℃〜８７０℃で１〜
１０分間保持した後に、非酸化性雰囲気中において、幅
方向センター部は８９０〜９９０℃で、幅方向エッジ部
は８７０℃以上幅方向センター部の温度以下で、それぞ
れ２０秒〜１０分間保持する工程からなることを特徴と
する高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
ろは以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、
Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１
２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ
：０．００４０〜０．０１００％、Ｓ，Ｓｅの少なく
とも１種を合計で：０．００５〜０．０５０％を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなる連続鋳造ス
ラブを出発材として、スラブ加熱したのち熱延し、熱延
板焼鈍してから最終強冷延する工程、予備冷延の後に析
出焼鈍してから最終強冷延する工程、熱延板焼鈍・予備
冷延の後に析出焼鈍してから最終強冷延する工程のいず
れかの工程の後、最終板厚とし、脱炭・１次再結晶焼鈍
を行い、最終仕上焼鈍によって高磁束密度一方向性電磁
鋼板を製造する方法において、脱炭・１次再結晶焼鈍
が、酸化性雰囲気中において８００℃〜８７０℃で１〜
１０分間保持した後に、非酸化性雰囲気中において、幅
方向センター部は８９０〜９９０℃で、幅方向エッジ部
は８７０℃以上幅方向センター部の温度以下で、それぞ
れ２０秒〜１０分間保持する工程からなることを特徴と
する高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【０００７】（２）重量％で、Ｃ ：０．０１５〜０．
１００％、 Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．
０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．
０６５％、Ｎ ：０．００４０〜０．０１００％、
Ｓ，Ｓｅの少なくとも１種を合計で：０．００５〜０．
０５０％を含有し、さらに、Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，
Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ及びＢｉの少なくとも１種を各元
素量で：０．００３〜０．３％を含有し、残部がＦｅ及
び不可避的不純物よりなる連続鋳造スラブを出発材とす
ることを特徴とする（１）記載の高磁束密度一方向性電
磁鋼板の製造方法。
１００％、 Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．
０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．
０６５％、Ｎ ：０．００４０〜０．０１００％、
Ｓ，Ｓｅの少なくとも１種を合計で：０．００５〜０．
０５０％を含有し、さらに、Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，
Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ及びＢｉの少なくとも１種を各元
素量で：０．００３〜０．３％を含有し、残部がＦｅ及
び不可避的不純物よりなる連続鋳造スラブを出発材とす
ることを特徴とする（１）記載の高磁束密度一方向性電
磁鋼板の製造方法。
【０００８】本発明者は、工業的に幅方向に安定して磁
束密度の高い製品を得られる方法を検討した。通常、脱
炭・１次再結晶焼鈍では幅方向は均一な温度で処理され
るが、鋼板の幅方向の位置と、脱炭・１次再結晶焼鈍の
後段保持温度の磁気特性に及ぼす影響を調査したとこ
ろ、幅方向エッジ部の後段保持温度を幅方向センター部
の後段保持温度よりも低くすることが非常に有利である
ことを見いだした。
束密度の高い製品を得られる方法を検討した。通常、脱
炭・１次再結晶焼鈍では幅方向は均一な温度で処理され
るが、鋼板の幅方向の位置と、脱炭・１次再結晶焼鈍の
後段保持温度の磁気特性に及ぼす影響を調査したとこ
ろ、幅方向エッジ部の後段保持温度を幅方向センター部
の後段保持温度よりも低くすることが非常に有利である
ことを見いだした。
【０００９】図１、図２は、本発明者が行った実験結果
の一例である。本発明に従った成分範囲であるＣ：０．
０８０％、Ｓｉ：３．３９％、Ｍｎ：０．０６６％、
Ｓ：０．０２７％、Sol.Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０．
００８９％を含有する鋳片を連続鋳造し、スラブ加熱し
た後熱延し、板厚２．１０mmの熱延板を作成した。熱延
板焼鈍は１０８０℃×６０秒焼鈍した後に急冷した。そ
の後、０．３０mmに冷間圧延した。そして、冷延板の幅
方向センター部と幅方向エッジ部からサンプルを採取し
て実験を行った。脱炭・１次再結晶焼鈍は、水素２８
％、窒素７２％、露点４０℃の雰囲気中で８５０℃で１
００秒保持し、続いて露点−２５℃の非酸化性雰囲気中
で種々の温度でセンター部とエッジ部を６０秒保持する
という脱炭・１次再結晶焼鈍を行った。その後、最終仕
上焼鈍そして絶縁コーティングを施した。
の一例である。本発明に従った成分範囲であるＣ：０．
０８０％、Ｓｉ：３．３９％、Ｍｎ：０．０６６％、
Ｓ：０．０２７％、Sol.Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０．
００８９％を含有する鋳片を連続鋳造し、スラブ加熱し
た後熱延し、板厚２．１０mmの熱延板を作成した。熱延
板焼鈍は１０８０℃×６０秒焼鈍した後に急冷した。そ
の後、０．３０mmに冷間圧延した。そして、冷延板の幅
方向センター部と幅方向エッジ部からサンプルを採取し
て実験を行った。脱炭・１次再結晶焼鈍は、水素２８
％、窒素７２％、露点４０℃の雰囲気中で８５０℃で１
００秒保持し、続いて露点−２５℃の非酸化性雰囲気中
で種々の温度でセンター部とエッジ部を６０秒保持する
という脱炭・１次再結晶焼鈍を行った。その後、最終仕
上焼鈍そして絶縁コーティングを施した。
【００１０】この時の幅方向センター部と幅方向エッジ
部との双方における、後段保持温度とＢ8 １．８８Ｔ以
上の製品の発生率の関係を図１に示す。また、幅方向セ
ンター部と幅方向エッジ部との双方における、後段保持
温度と１．８８Ｔ以上のＢ8を達成した製品の鉄損値Ｗ
17/50 の平均値との関係を図２に示す。
部との双方における、後段保持温度とＢ8 １．８８Ｔ以
上の製品の発生率の関係を図１に示す。また、幅方向セ
ンター部と幅方向エッジ部との双方における、後段保持
温度と１．８８Ｔ以上のＢ8を達成した製品の鉄損値Ｗ
17/50 の平均値との関係を図２に示す。
【００１１】図１に示すように、幅方向エッジ部におけ
る後段保持温度の上昇に伴うＢ8 １．８８Ｔ以上の発生
率の低下は、幅方向センター部よりも低温側から発生し
ている。また、幅方向エッジ部の方が、幅方向センター
部よりもパス間保持温度の高さがＢ8 １．８８Ｔ以上の
発生率に与える悪影響が強い。
る後段保持温度の上昇に伴うＢ8 １．８８Ｔ以上の発生
率の低下は、幅方向センター部よりも低温側から発生し
ている。また、幅方向エッジ部の方が、幅方向センター
部よりもパス間保持温度の高さがＢ8 １．８８Ｔ以上の
発生率に与える悪影響が強い。
【００１２】そして、図２に示すように、幅方向センタ
ー部では後段保持温度が８９０℃未満になると、幅方向
エッジ部では後段保持温度が８７０℃未満になると、そ
れぞれ鉄損値Ｗ17/50 が悪化することが分かる。
ー部では後段保持温度が８９０℃未満になると、幅方向
エッジ部では後段保持温度が８７０℃未満になると、そ
れぞれ鉄損値Ｗ17/50 が悪化することが分かる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の出発材である連
続鋳造スラブの成分条件について説明する。Ｃは、０．
０１５％未満では２次再結晶が不安定となり、０．１０
０％を超えると脱炭所要時間が長くなり経済的に不利と
なるため、０．０１５％以上０．１００％以下に限定し
た。
続鋳造スラブの成分条件について説明する。Ｃは、０．
０１５％未満では２次再結晶が不安定となり、０．１０
０％を超えると脱炭所要時間が長くなり経済的に不利と
なるため、０．０１５％以上０．１００％以下に限定し
た。
【００１４】Ｓｉは、２％未満では良好な鉄損が得られ
ず、４％を超えると冷延性が著しく劣化するので、２％
以上４％以下に限定した。Ｍｎは、０．０３％未満であ
れば熱間脆化を起こし、０．１２％を超えるとかえって
磁気特性を劣化させるので、０．０３％以上０．１２％
以下に限定した。
ず、４％を超えると冷延性が著しく劣化するので、２％
以上４％以下に限定した。Ｍｎは、０．０３％未満であ
れば熱間脆化を起こし、０．１２％を超えるとかえって
磁気特性を劣化させるので、０．０３％以上０．１２％
以下に限定した。
【００１５】Ｓ，Ｓｅは、ＭｎＳ，ＭｎＳｅを形成させ
るために必要な元素で、少なくとも１種を添加する。両
元素の合計量が０．００５％未満ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ
の絶対量が不足し、０．０５０％を超えると熱間割れを
生じ、また最終仕上焼鈍での鈍化が困難となるので、
０．００５％以上０．０５０％以下に限定した。
るために必要な元素で、少なくとも１種を添加する。両
元素の合計量が０．００５％未満ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ
の絶対量が不足し、０．０５０％を超えると熱間割れを
生じ、また最終仕上焼鈍での鈍化が困難となるので、
０．００５％以上０．０５０％以下に限定した。
【００１６】sol.Ａｌは、ＡｌＮを形成するために必要
な元素で、０．０１％未満ではＡｌＮの絶対量が不足
し、０．０６５％を超えるとＡｌＮの適当な分散状態が
得られないため、０．０１％以上０．０６５％以下に限
定した。Ｎは、ＡｌＮを形成するために必要な元素で、
０．００４０％未満ではＡｌＮの絶対量が不足し、０．
０１００％を超えるとＡｌＮの適当な分散状態が得られ
ないため、０．００４０％以上０．０１００％以下に限
定した。
な元素で、０．０１％未満ではＡｌＮの絶対量が不足
し、０．０６５％を超えるとＡｌＮの適当な分散状態が
得られないため、０．０１％以上０．０６５％以下に限
定した。Ｎは、ＡｌＮを形成するために必要な元素で、
０．００４０％未満ではＡｌＮの絶対量が不足し、０．
０１００％を超えるとＡｌＮの適当な分散状態が得られ
ないため、０．００４０％以上０．０１００％以下に限
定した。
【００１７】Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔ
ｅ，Ａｓ及びＢｉは粒界に偏析させ、２次再結晶を安定
化させる元素であり、少なくとも１種を添加する。各元
素量が０．００３％未満では偏析量が不足し、０．３％
を超えると得られる鋼板の経済性と脱炭性を劣化させる
ので、０．００３％以上０．３％以下に限定した。
ｅ，Ａｓ及びＢｉは粒界に偏析させ、２次再結晶を安定
化させる元素であり、少なくとも１種を添加する。各元
素量が０．００３％未満では偏析量が不足し、０．３％
を超えると得られる鋼板の経済性と脱炭性を劣化させる
ので、０．００３％以上０．３％以下に限定した。
【００１８】以下に本発明における脱炭・１次再結晶焼
鈍の詳細について説明する。脱炭・１次再結晶焼鈍の前
段は、酸化性雰囲気中において８００℃〜８７０℃で１
〜１０分間保持して行う。保持温度が８００℃未満では
Ｃの拡散速度が遅いため脱炭速度が著しく低下し、保持
温度が８７０℃を超えると脱炭が完遂する以前に鋼板表
面に酸化被膜を形成して脱炭速度が著しく低下する。ま
た、保持時間が１分未満では脱炭が完遂せず、１０分を
超えると生産性が悪化する。そこで、前段の保持温度を
８００℃〜８７０℃とし、保持時間を１分〜１０分間と
した。
鈍の詳細について説明する。脱炭・１次再結晶焼鈍の前
段は、酸化性雰囲気中において８００℃〜８７０℃で１
〜１０分間保持して行う。保持温度が８００℃未満では
Ｃの拡散速度が遅いため脱炭速度が著しく低下し、保持
温度が８７０℃を超えると脱炭が完遂する以前に鋼板表
面に酸化被膜を形成して脱炭速度が著しく低下する。ま
た、保持時間が１分未満では脱炭が完遂せず、１０分を
超えると生産性が悪化する。そこで、前段の保持温度を
８００℃〜８７０℃とし、保持時間を１分〜１０分間と
した。
【００１９】本発明の特徴である脱炭・１次再結晶焼鈍
の後段は、非酸化性雰囲気中において、幅方向センター
部は８９０〜９９０℃で、幅方向エッジ部は８７０℃以
上センター部の保持温度以下の温度で、それぞれ２０秒
〜１０分間保持して行う。ここで、幅方向エッジ部とは
鋼板両端からそれぞれ２００mmの範囲の部分をいい、幅
方向センター部とは鋼板両端からそれぞれ２００mmの範
囲の部分を除いた部分をいう。
の後段は、非酸化性雰囲気中において、幅方向センター
部は８９０〜９９０℃で、幅方向エッジ部は８７０℃以
上センター部の保持温度以下の温度で、それぞれ２０秒
〜１０分間保持して行う。ここで、幅方向エッジ部とは
鋼板両端からそれぞれ２００mmの範囲の部分をいい、幅
方向センター部とは鋼板両端からそれぞれ２００mmの範
囲の部分を除いた部分をいう。
【００２０】幅方向センター部の保持温度を８９０〜９
９０℃としたのは、図２に示すように８９０℃未満や９
９０℃を超えると良好な磁気特性を得られないためであ
る。
９０℃としたのは、図２に示すように８９０℃未満や９
９０℃を超えると良好な磁気特性を得られないためであ
る。
【００２１】幅方向エッジ部の保持温度を８７０℃以上
としたのは、図２に示すように８７０℃未満では良好な
磁気特性を得られないためである。また、図１に示すよ
うに、幅方向エッジ部における後段保持温度の上昇に伴
うＢ8 １．８８Ｔ以上の発生率の低下は、幅方向センタ
ー部よりも低温側から発生しているため、幅方向エッジ
部の保持温度を幅方向センター部の保持温度以下とし
た。
としたのは、図２に示すように８７０℃未満では良好な
磁気特性を得られないためである。また、図１に示すよ
うに、幅方向エッジ部における後段保持温度の上昇に伴
うＢ8 １．８８Ｔ以上の発生率の低下は、幅方向センタ
ー部よりも低温側から発生しているため、幅方向エッジ
部の保持温度を幅方向センター部の保持温度以下とし
た。
【００２２】また、保持時間が２０秒未満では集合組織
を調整する効果が得られず、１０分を超えると生産性を
悪化させるため、保持時間を２０秒〜１０分間とした。
を調整する効果が得られず、１０分を超えると生産性を
悪化させるため、保持時間を２０秒〜１０分間とした。
【００２３】図１に示すように、幅方向エッジ部の保持
温度を幅方向センター部の保持温度よりも低くすること
により、幅方向エッジ部のＢ8 １．８８Ｔ以上の発生率
が高くなり、製品の歩留が向上する。好ましくは、幅方
向エッジ部の保持温度を幅方向センター部の保持温度よ
りも２０℃以上低くするとよい。
温度を幅方向センター部の保持温度よりも低くすること
により、幅方向エッジ部のＢ8 １．８８Ｔ以上の発生率
が高くなり、製品の歩留が向上する。好ましくは、幅方
向エッジ部の保持温度を幅方向センター部の保持温度よ
りも２０℃以上低くするとよい。
【００２４】幅方向エッジ部の保持温度を幅方向センタ
ー部の保持温度よりも低くする方法としては、焼鈍炉に
電気炉を用いる場合には炉内での発熱体の位置を調整す
ることにより可能である。また、幅方向エッジ部の鋼板
表面近傍に邪魔板を設置する方法、幅方向エッジ部をガ
ス冷却する方法なども採用できる。
ー部の保持温度よりも低くする方法としては、焼鈍炉に
電気炉を用いる場合には炉内での発熱体の位置を調整す
ることにより可能である。また、幅方向エッジ部の鋼板
表面近傍に邪魔板を設置する方法、幅方向エッジ部をガ
ス冷却する方法なども採用できる。
【００２５】
［実施例１］Ｃ：０．０７１％、Ｓｉ：３．２１％、Ｍ
ｎ：０．０６６％、Ｓ：０．０２９％、sol.Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００６９％、Ｓｎ：０．１０％、Ｃ
ｕ：０．０６％を含有する鋳片を連続鋳造、スラブ加熱
し、２．４０mm厚に熱延した。その後１．６０mmに予備
冷延し、析出焼鈍は１１１０℃×１０秒焼鈍し急冷し
た。さらに０．２２mmに最終強冷延して製品板厚とし
た。脱炭・１次再結晶焼鈍は、水素２８％、窒素７２
％、露点４０℃の雰囲気中で８５０℃で１００秒保持
し、続いて露点−２５℃の非酸化性雰囲気中で、センタ
ー部は９２０℃で、エッジ部は種々の温度で、それぞれ
４０秒保持して行った。この時、エッジ部の保持温度
は、電気炉の発熱体の位置を調整することによって変更
した。次いで焼鈍分離材を塗布した後、最終仕上焼鈍を
行い、コーティング液を塗布した。
ｎ：０．０６６％、Ｓ：０．０２９％、sol.Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００６９％、Ｓｎ：０．１０％、Ｃ
ｕ：０．０６％を含有する鋳片を連続鋳造、スラブ加熱
し、２．４０mm厚に熱延した。その後１．６０mmに予備
冷延し、析出焼鈍は１１１０℃×１０秒焼鈍し急冷し
た。さらに０．２２mmに最終強冷延して製品板厚とし
た。脱炭・１次再結晶焼鈍は、水素２８％、窒素７２
％、露点４０℃の雰囲気中で８５０℃で１００秒保持
し、続いて露点−２５℃の非酸化性雰囲気中で、センタ
ー部は９２０℃で、エッジ部は種々の温度で、それぞれ
４０秒保持して行った。この時、エッジ部の保持温度
は、電気炉の発熱体の位置を調整することによって変更
した。次いで焼鈍分離材を塗布した後、最終仕上焼鈍を
行い、コーティング液を塗布した。
【００２６】ここで、製品として合格するのは、Ｂ
8 １．８８Ｔ以上発現したものとする。センター部の製
品歩留は１００％であり、平均鉄損値Ｗ17/50 は０．７
８５W/kgであった。このときの脱炭・１次再結晶焼鈍後
段でのエッジ部の各保持温度におけるエッジ部の製品歩
留、製品として合格したエッジ部の平均鉄損値Ｗ17/50
を表１に示す。
8 １．８８Ｔ以上発現したものとする。センター部の製
品歩留は１００％であり、平均鉄損値Ｗ17/50 は０．７
８５W/kgであった。このときの脱炭・１次再結晶焼鈍後
段でのエッジ部の各保持温度におけるエッジ部の製品歩
留、製品として合格したエッジ部の平均鉄損値Ｗ17/50
を表１に示す。
【００２７】表１より、エッジ部は、脱炭・１次再結晶
焼鈍後段における保持温度をセンター部よりも低くする
と製品歩留が高くなり、８７０℃よりも低くすると鉄損
が悪化することが分かる。
焼鈍後段における保持温度をセンター部よりも低くする
と製品歩留が高くなり、８７０℃よりも低くすると鉄損
が悪化することが分かる。
【００２８】
【表１】
【００２９】［実施例２］Ｃ：０．０７２％、Ｓｉ：
３．３５％、Ｍｎ：０．０７２％、Ｓ：０．０１５％、
Ｓｅ：０．０１５％、sol.Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：
０．００８２％、Ｓｂ：０．０１６％、Ｍｏ：０．０１
２％を含有する鋳片を連続鋳造、スラブ加熱し、２．４
０mm厚に熱延した。そして、１１００℃×２分の焼鈍し
急冷するという熱延板焼鈍をし、１．５０mmに予備冷延
し、析出焼鈍はセンター部を１１００℃×９０秒焼鈍し
急冷した。その後０．１７mmに最終強冷延して製品板厚
とした。脱炭・１次再結晶焼鈍は、水素２８％、窒素７
２％、露点４０℃の雰囲気中で８５０℃で１２０秒保持
し、続いて露点−２８℃の非酸化性雰囲気中で、センタ
ー部は９４０℃で、エッジ部は種々の温度で、それぞれ
６０秒保持して行った。この時、エッジ部の保持温度
は、電気炉の発熱体の位置を調整することによって変更
した。次いで焼鈍分離材を塗布した後、最終仕上焼鈍を
行い、コーティング液を塗布した。
３．３５％、Ｍｎ：０．０７２％、Ｓ：０．０１５％、
Ｓｅ：０．０１５％、sol.Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：
０．００８２％、Ｓｂ：０．０１６％、Ｍｏ：０．０１
２％を含有する鋳片を連続鋳造、スラブ加熱し、２．４
０mm厚に熱延した。そして、１１００℃×２分の焼鈍し
急冷するという熱延板焼鈍をし、１．５０mmに予備冷延
し、析出焼鈍はセンター部を１１００℃×９０秒焼鈍し
急冷した。その後０．１７mmに最終強冷延して製品板厚
とした。脱炭・１次再結晶焼鈍は、水素２８％、窒素７
２％、露点４０℃の雰囲気中で８５０℃で１２０秒保持
し、続いて露点−２８℃の非酸化性雰囲気中で、センタ
ー部は９４０℃で、エッジ部は種々の温度で、それぞれ
６０秒保持して行った。この時、エッジ部の保持温度
は、電気炉の発熱体の位置を調整することによって変更
した。次いで焼鈍分離材を塗布した後、最終仕上焼鈍を
行い、コーティング液を塗布した。
【００３０】ここで、製品として合格するのは、Ｂ
8 １．８８Ｔ以上発現したものとする。センター部の製
品歩留は１００％であり、平均鉄損値Ｗ17/50 は０．７
５５W/kgであった。このときの脱炭・１次再結晶焼鈍後
段でのエッジ部の各保持温度におけるエッジ部の製品歩
留、製品として合格したエッジ部の平均鉄損値Ｗ17/50
を表２に示す。
8 １．８８Ｔ以上発現したものとする。センター部の製
品歩留は１００％であり、平均鉄損値Ｗ17/50 は０．７
５５W/kgであった。このときの脱炭・１次再結晶焼鈍後
段でのエッジ部の各保持温度におけるエッジ部の製品歩
留、製品として合格したエッジ部の平均鉄損値Ｗ17/50
を表２に示す。
【００３１】表２より、エッジ部は、脱炭・１次再結晶
焼鈍後段における保持温度をセンター部よりも低くする
と製品歩留が高くなり、８７０℃よりも低くすると鉄損
が悪化することが分かる。
焼鈍後段における保持温度をセンター部よりも低くする
と製品歩留が高くなり、８７０℃よりも低くすると鉄損
が悪化することが分かる。
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、工業的に幅方向に安定
して磁束密度の高い製品を製造でき、その工業的価値は
極めて大きい。
して磁束密度の高い製品を製造でき、その工業的価値は
極めて大きい。
【図１】鋼板幅方向センター部及びエッジ部の脱炭・１
次再結晶焼鈍後段における保持温度とＢ8 １．８８Ｔ以
上の発生率との関係を示す図面である。
次再結晶焼鈍後段における保持温度とＢ8 １．８８Ｔ以
上の発生率との関係を示す図面である。
【図２】鋼板幅方向センター部及びエッジ部の脱炭・１
次再結晶焼鈍後段における保持温度とＢ8 が１．８８Ｔ
以上発現した試料の平均鉄損値Ｗ17/50 との関係を示す
図面である。
次再結晶焼鈍後段における保持温度とＢ8 が１．８８Ｔ
以上発現した試料の平均鉄損値Ｗ17/50 との関係を示す
図面である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、 Ｓｉ：２．０〜４．０％、 Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００４０〜０．０１００％、 Ｓ，Ｓｅの少なくとも１種を合計で：０．００５〜０．
０５０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物より
なる連続鋳造スラブを出発材として、スラブ加熱したの
ち熱延し、熱延板焼鈍してから最終強冷延する工程、予
備冷延の後に析出焼鈍してから最終強冷延する工程、熱
延板焼鈍・予備冷延の後に析出焼鈍してから最終強冷延
する工程のいずれかの工程の後、最終板厚とし、脱炭・
１次再結晶焼鈍を行い、最終仕上焼鈍によって高磁束密
度一方向性電磁鋼板を製造する方法において、脱炭・１
次再結晶焼鈍が、酸化性雰囲気中において８００℃〜８
７０℃で１〜１０分間保持した後に、非酸化性雰囲気中
において、幅方向センター部は８９０〜９９０℃で、幅
方向エッジ部は８７０℃以上幅方向センター部の温度以
下で、２０秒〜１０分間保持する工程からなることを特
徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、 Ｓｉ：２．０〜４．０％、 Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００４０〜０．０１００％、 Ｓ，Ｓｅの少なくとも１種を合計で：０．００５〜０．
０５０％を含有し、さらに、 Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ及びＢ
ｉの少なくとも１種を各元素量で：０．００３〜０．３
％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなる連
続鋳造スラブを出発材とすることを特徴とする請求項１
記載の高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7268686A JPH09111349A (ja) | 1995-10-17 | 1995-10-17 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7268686A JPH09111349A (ja) | 1995-10-17 | 1995-10-17 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09111349A true JPH09111349A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=17461987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7268686A Withdrawn JPH09111349A (ja) | 1995-10-17 | 1995-10-17 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09111349A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100480002B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2005-03-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 |
-
1995
- 1995-10-17 JP JP7268686A patent/JPH09111349A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100480002B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2005-03-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030107 |