JPH09100573A - 円形鋼管柱とｈ形鋼梁の接合構造 - Google Patents
円形鋼管柱とｈ形鋼梁の接合構造Info
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- JPH09100573A JPH09100573A JP25853195A JP25853195A JPH09100573A JP H09100573 A JPH09100573 A JP H09100573A JP 25853195 A JP25853195 A JP 25853195A JP 25853195 A JP25853195 A JP 25853195A JP H09100573 A JPH09100573 A JP H09100573A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 円形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造を得る。
【解決手段】 円形鋼管柱に設けたリングダイヤフラム
の円形外周部から外方に突出させた突出部に、Ｈ形鋼梁
のフランジを突き合せ溶接して接合する円形鋼管柱とＨ
形鋼梁の接合構造において、前記リングダイヤフラムに
設けた前記Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ溶接するため
の突出部は継ぐことなく前記リングダイヤフラムと一体
的に形成され、この突出部に前記Ｈ形鋼梁のフランジが
突き合せ溶接されている円形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構
造。 【効果】 Ｈ形鋼梁とリングダイヤフラムの溶接部の破
壊に対する信頼性が高まる。
の円形外周部から外方に突出させた突出部に、Ｈ形鋼梁
のフランジを突き合せ溶接して接合する円形鋼管柱とＨ
形鋼梁の接合構造において、前記リングダイヤフラムに
設けた前記Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ溶接するため
の突出部は継ぐことなく前記リングダイヤフラムと一体
的に形成され、この突出部に前記Ｈ形鋼梁のフランジが
突き合せ溶接されている円形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構
造。 【効果】 Ｈ形鋼梁とリングダイヤフラムの溶接部の破
壊に対する信頼性が高まる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、円形鋼管柱に、
リングダイヤフラムを介してＨ形鋼梁を溶接接合する円
形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造に関する。
リングダイヤフラムを介してＨ形鋼梁を溶接接合する円
形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】閉鎖型断面の鉄骨柱（円形鋼管柱）に、
リングダイヤフラムを介して鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）を溶接
接合する閉鎖型断面の鉄骨柱（円形鋼管柱）と鉄骨梁
（Ｈ形鋼梁）の接合構造に関する従来の技術としては、
特開平５−２５５９７２号公報に開示された技術があ
る。この技術に基づく閉鎖型断面の鉄骨柱（円形鋼管
柱）と鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）の接合構造は、鉄骨柱と鉄骨
梁とを結合してなる鉄骨構造体の仕口において、鉄骨柱
が閉鎖型断面の鋼材（鋼管）で形成され、環状体の開口
が鉄骨柱（鋼管柱）の外周の寸法よりも少々大きくさ
れ、二つの環状体が鉄骨柱（鋼管柱）に嵌められ、それ
らの環状体が鉄骨梁のフランジの取り付け位置に対応す
る鉄骨柱の部分にそれぞれ隅肉溶接され、梁取付位置に
対応する位置の環状体間にガセットプレートが配され、
該ガセットプレートの内側縁が鉄骨柱（鋼管柱）に隅肉
溶接され、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のウェブが前記ガセット
プレートに固定され、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のフランジが
環状体のフランジ取付部に固定されているというもので
ある。
リングダイヤフラムを介して鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）を溶接
接合する閉鎖型断面の鉄骨柱（円形鋼管柱）と鉄骨梁
（Ｈ形鋼梁）の接合構造に関する従来の技術としては、
特開平５−２５５９７２号公報に開示された技術があ
る。この技術に基づく閉鎖型断面の鉄骨柱（円形鋼管
柱）と鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）の接合構造は、鉄骨柱と鉄骨
梁とを結合してなる鉄骨構造体の仕口において、鉄骨柱
が閉鎖型断面の鋼材（鋼管）で形成され、環状体の開口
が鉄骨柱（鋼管柱）の外周の寸法よりも少々大きくさ
れ、二つの環状体が鉄骨柱（鋼管柱）に嵌められ、それ
らの環状体が鉄骨梁のフランジの取り付け位置に対応す
る鉄骨柱の部分にそれぞれ隅肉溶接され、梁取付位置に
対応する位置の環状体間にガセットプレートが配され、
該ガセットプレートの内側縁が鉄骨柱（鋼管柱）に隅肉
溶接され、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のウェブが前記ガセット
プレートに固定され、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のフランジが
環状体のフランジ取付部に固定されているというもので
ある。
【０００３】また、他の従来技術としては、特開平６−
１０１２６９号公報に開示されたものがある。この技術
に基づく閉鎖型断面の鉄骨柱（鋼管柱）と鉄骨梁（Ｈ形
鋼梁）の接合構造は、閉鎖型断面の鉄骨柱（鋼管柱）と
鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）とが結合されている鉄骨構造体の仕
口において、環状体の開口が鉄骨柱（鋼管柱）の外周の
寸法以下の大きさにされ、環状体が鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）
のフランジの取付位置に対応する鉄骨柱（鋼管柱）の部
分にそれぞれ焼き嵌めされて、各環状体が鉄骨柱（鋼管
柱）に対して不動にされ、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のウェブ
が環状体の間の鉄骨柱（鋼管柱）に直接に、またはガセ
ットプレートを介して固定され、環状体に鉄骨梁（Ｈ形
鋼梁）のフランジが固定されているものである。
１０１２６９号公報に開示されたものがある。この技術
に基づく閉鎖型断面の鉄骨柱（鋼管柱）と鉄骨梁（Ｈ形
鋼梁）の接合構造は、閉鎖型断面の鉄骨柱（鋼管柱）と
鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）とが結合されている鉄骨構造体の仕
口において、環状体の開口が鉄骨柱（鋼管柱）の外周の
寸法以下の大きさにされ、環状体が鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）
のフランジの取付位置に対応する鉄骨柱（鋼管柱）の部
分にそれぞれ焼き嵌めされて、各環状体が鉄骨柱（鋼管
柱）に対して不動にされ、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のウェブ
が環状体の間の鉄骨柱（鋼管柱）に直接に、またはガセ
ットプレートを介して固定され、環状体に鉄骨梁（Ｈ形
鋼梁）のフランジが固定されているものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た特開平５−２５５９７２号公報および特開平６−１０
１２６９号公報に開示された技術においては、いずれも
環状体に直接鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のフランジが溶接によ
り固定されるという接合構造であるため、次のような問
題点があった。すなわち、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のフラン
ジと環状体の接合部においては、接合のための溶接線を
境に急激な断面積の変化がある。したがって、梁に引張
力が加わった場合には、この断面積変化部に応力集中が
生じる。そして、応力集中位置が溶接線位置と一致する
ことになる。このため、溶接部に溶接欠陥があると、母
材に比較して破壊に対する信頼性が低下するという問題
点があった。
た特開平５−２５５９７２号公報および特開平６−１０
１２６９号公報に開示された技術においては、いずれも
環状体に直接鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のフランジが溶接によ
り固定されるという接合構造であるため、次のような問
題点があった。すなわち、鉄骨梁（Ｈ形鋼梁）のフラン
ジと環状体の接合部においては、接合のための溶接線を
境に急激な断面積の変化がある。したがって、梁に引張
力が加わった場合には、この断面積変化部に応力集中が
生じる。そして、応力集中位置が溶接線位置と一致する
ことになる。このため、溶接部に溶接欠陥があると、母
材に比較して破壊に対する信頼性が低下するという問題
点があった。
【０００５】この発明は、円形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合
構造において、円形鋼管柱とＨ形鋼梁の間に配置する環
状体とＨ形鋼梁のフランジとの溶接接合部を、応力集中
部とは異なる位置とするので、溶接部に応力が集中する
のを防止することができ、したがって溶接部の破壊に対
する信頼性を高めることのできる円形鋼管柱とＨ形鋼梁
の接合構造を提供することを目的としている。
構造において、円形鋼管柱とＨ形鋼梁の間に配置する環
状体とＨ形鋼梁のフランジとの溶接接合部を、応力集中
部とは異なる位置とするので、溶接部に応力が集中する
のを防止することができ、したがって溶接部の破壊に対
する信頼性を高めることのできる円形鋼管柱とＨ形鋼梁
の接合構造を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係る円形鋼管
柱とＨ形鋼梁の接合構造は、円形鋼管柱に設けたリング
ダイヤフラムの円形外周部から外方に突出させた突出部
に、Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ溶接して接合する円
形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造において、前記リングダ
イヤフラムに設けた前記Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ
溶接するための突出部は継ぐことなく前記リングダイヤ
フラムと一体的に形成され、この突出部に前記Ｈ形鋼梁
のフランジが突き合せ溶接されているものである。
柱とＨ形鋼梁の接合構造は、円形鋼管柱に設けたリング
ダイヤフラムの円形外周部から外方に突出させた突出部
に、Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ溶接して接合する円
形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造において、前記リングダ
イヤフラムに設けた前記Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ
溶接するための突出部は継ぐことなく前記リングダイヤ
フラムと一体的に形成され、この突出部に前記Ｈ形鋼梁
のフランジが突き合せ溶接されているものである。
【０００７】リングダイヤフラムと継ぐことなしに一体
的に形成された突出部に、Ｈ形鋼梁のフランジを突き合
せ溶接して接合するので、溶接接合部の位置は、梁に引
張力が加わった場合に応力が集中する突出部の付け根で
はなくて、それから外れた位置となる。したがって、溶
接部に欠陥があっても、溶接部に応力が集中しないの
で、母材に比較して、溶接部の破壊に対する信頼性が著
しく低下するということはない。
的に形成された突出部に、Ｈ形鋼梁のフランジを突き合
せ溶接して接合するので、溶接接合部の位置は、梁に引
張力が加わった場合に応力が集中する突出部の付け根で
はなくて、それから外れた位置となる。したがって、溶
接部に欠陥があっても、溶接部に応力が集中しないの
で、母材に比較して、溶接部の破壊に対する信頼性が著
しく低下するということはない。
【０００８】また、前記リングダイヤフラムの突出部の
幅は、前記Ｈ形鋼梁のフランジの幅にほぼ等しく、前記
突出部と前記Ｈ形鋼梁のフランジとの突き合せ溶接部の
側面は滑らかに加工されているものである。
幅は、前記Ｈ形鋼梁のフランジの幅にほぼ等しく、前記
突出部と前記Ｈ形鋼梁のフランジとの突き合せ溶接部の
側面は滑らかに加工されているものである。
【０００９】突出部の幅を、Ｈ形鋼梁のフランジ幅とほ
ぼ等しい大きさにしているので、突出部にＨ形鋼梁のフ
ランジを突き合せ溶接した場合、溶接部において断面変
化を生じることがなく、突き合せ溶接部に応力が集中す
ることがないので、突き合せ溶接部の破壊に対する信頼
性が高まる。
ぼ等しい大きさにしているので、突出部にＨ形鋼梁のフ
ランジを突き合せ溶接した場合、溶接部において断面変
化を生じることがなく、突き合せ溶接部に応力が集中す
ることがないので、突き合せ溶接部の破壊に対する信頼
性が高まる。
【００１０】また、突出部とＨ形鋼梁のフランジとの突
き合せ溶接部の側面が、機械切削またはグラインダー研
削等で滑らかに加工されているので、溶接余盛等によっ
て突き合せ溶接部において断面変化を生じることがな
く、突き合せ溶接部に応力が集中することがないので、
突き合せ溶接部の破壊に対する信頼性が高まる。
き合せ溶接部の側面が、機械切削またはグラインダー研
削等で滑らかに加工されているので、溶接余盛等によっ
て突き合せ溶接部において断面変化を生じることがな
く、突き合せ溶接部に応力が集中することがないので、
突き合せ溶接部の破壊に対する信頼性が高まる。
【００１１】また、前記リングダイヤフラムの突出部の
外周面からの突出長さは、前記Ｈ形鋼梁のフランジの厚
さの１／２以上であるものである。
外周面からの突出長さは、前記Ｈ形鋼梁のフランジの厚
さの１／２以上であるものである。
【００１２】突出部の長さをＨ形鋼梁のフランジの厚さ
の１／２以上としたのは、次の理由による。すなわち、
断面積変化による応力集中の影響は、断面積変化位置を
離れるにつれて減少する。リングダイヤフラムとＨ形鋼
梁のフランジを直接突き合せ溶接した場合を考えると、
リングダイヤフラムからＨ形鋼梁のフランジ厚みの１／
２以上離れた位置における断面の応力集中の度合は、応
力集中の度合をσmax／σav（σmax はその断面に作用
する最大引張応力、σavはその断面に作用する引張応力
の平均値）で表すと、σmax ／σav≦１．５となる。す
なわち、σmax≦１．５σavとなる。
の１／２以上としたのは、次の理由による。すなわち、
断面積変化による応力集中の影響は、断面積変化位置を
離れるにつれて減少する。リングダイヤフラムとＨ形鋼
梁のフランジを直接突き合せ溶接した場合を考えると、
リングダイヤフラムからＨ形鋼梁のフランジ厚みの１／
２以上離れた位置における断面の応力集中の度合は、応
力集中の度合をσmax／σav（σmax はその断面に作用
する最大引張応力、σavはその断面に作用する引張応力
の平均値）で表すと、σmax ／σav≦１．５となる。す
なわち、σmax≦１．５σavとなる。
【００１３】一方、通常の設計においては、降伏応力を
σy とすると、σav＝（２／３）×σy として設計され
るので、リングダイヤフラムからＨ形鋼梁のフランジ厚
みの１／２以上離れた位置における最大引張応力σmax
は、σmax ≦１．５×（２／３）×σy 、すなわち、σ
max ≦σy となり、降伏応力を超えることはないのであ
る。
σy とすると、σav＝（２／３）×σy として設計され
るので、リングダイヤフラムからＨ形鋼梁のフランジ厚
みの１／２以上離れた位置における最大引張応力σmax
は、σmax ≦１．５×（２／３）×σy 、すなわち、σ
max ≦σy となり、降伏応力を超えることはないのであ
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明の実施の一形態である円形
鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造を、図１により説明する。
鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造を、図１により説明する。
【００１５】図１に示すように、外径Ｄp 、肉厚t p の
鋼管柱１に、鋼管柱１の外径よりもやや大きめの開口
と、突出長さＬｍｍ、幅Ｗr ｍｍの突出部２を２個有
し、外径がＤr 、肉厚ｔr の外ダイヤフラム（リングダ
イヤフラム）３をはめ込み、溶接接合した後、それぞれ
の突出部２に、フランジ幅Ｗb ｍｍ、フランジ厚みｔb
ｍｍのＨ形鋼４のフランジ５を突き合せ溶接した。そし
て、突出部２とフランジ５の溶接部６の側面はグライン
ダーで滑らかに研削した。
鋼管柱１に、鋼管柱１の外径よりもやや大きめの開口
と、突出長さＬｍｍ、幅Ｗr ｍｍの突出部２を２個有
し、外径がＤr 、肉厚ｔr の外ダイヤフラム（リングダ
イヤフラム）３をはめ込み、溶接接合した後、それぞれ
の突出部２に、フランジ幅Ｗb ｍｍ、フランジ厚みｔb
ｍｍのＨ形鋼４のフランジ５を突き合せ溶接した。そし
て、突出部２とフランジ５の溶接部６の側面はグライン
ダーで滑らかに研削した。
【００１６】
第一の実施例 図１に示したような突出部を有する外ダイヤフラムにＨ
形鋼のフランジを突き合せ溶接した。各部材の寸法諸元
は次のとおりである。 鋼管柱 Ｄp ：７５０ｍｍ、t p ：３２ｍｍ 外ダイヤフラム Ｄr ：８７０ｍｍ、ｔr ：６０ｍｍ 突出部 Ｌ：２０ｍｍ、Ｗ：３００ｍｍ Ｈ形鋼梁フランジ Ｗb ：３００ｍｍ、ｔb ：３４ｍｍ 突出部とフランジの溶接部の側面はグラインダーで滑ら
かに研削した。
形鋼のフランジを突き合せ溶接した。各部材の寸法諸元
は次のとおりである。 鋼管柱 Ｄp ：７５０ｍｍ、t p ：３２ｍｍ 外ダイヤフラム Ｄr ：８７０ｍｍ、ｔr ：６０ｍｍ 突出部 Ｌ：２０ｍｍ、Ｗ：３００ｍｍ Ｈ形鋼梁フランジ Ｗb ：３００ｍｍ、ｔb ：３４ｍｍ 突出部とフランジの溶接部の側面はグラインダーで滑ら
かに研削した。
【００１７】上述のようにして構成した円形鋼管柱とＨ
形鋼梁の接合構造体の両側のＨ形鋼梁４に、徐々に引張
り力Ｐを加えていき、その時の突出部２の付け根からフ
ランジ５の長手方向に向かう距離（Ｌ）をフランジ５の
厚み（ｔb ）で割ったＬ／ｔ b の値と、溶接始終端に作
用する最大引張り応力σmax とＨ形鋼梁フランジ断面に
作用する引張り応力の平均値σavとの比σmax ／σavと
の関係（●印で表示）を調査した。その結果を図２のグ
ラフに示す。この場合、σmax は、Ｈ形鋼梁フランジの
側面に貼った歪ゲージによって測定される歪を、応力に
換算して求めたものであり、σavは、引張り力ＰをＨ形
鋼梁フランジの断面積で割った値である。また、応力Ｐ
は、１００ｔｏｎｆとした。
形鋼梁の接合構造体の両側のＨ形鋼梁４に、徐々に引張
り力Ｐを加えていき、その時の突出部２の付け根からフ
ランジ５の長手方向に向かう距離（Ｌ）をフランジ５の
厚み（ｔb ）で割ったＬ／ｔ b の値と、溶接始終端に作
用する最大引張り応力σmax とＨ形鋼梁フランジ断面に
作用する引張り応力の平均値σavとの比σmax ／σavと
の関係（●印で表示）を調査した。その結果を図２のグ
ラフに示す。この場合、σmax は、Ｈ形鋼梁フランジの
側面に貼った歪ゲージによって測定される歪を、応力に
換算して求めたものであり、σavは、引張り力ＰをＨ形
鋼梁フランジの断面積で割った値である。また、応力Ｐ
は、１００ｔｏｎｆとした。
【００１８】図２のグラフから明らかなように、σmax
／σavが１．５以下、すなわちσma x が降伏応力σy 以
下となるのは、Ｌ／ｔb が０．５（１／２）のときであ
り、この実施例においてはｔb は３４ｍｍであるので、
Ｌは１７ｍｍであればよいことになる。この実施例での
実際の突出長さは２０ｍｍであるので、Ｌ／ｔb は０．
６となり、σmax ／σavは１．３５とより破壊に対して
安全であることが分かる。
／σavが１．５以下、すなわちσma x が降伏応力σy 以
下となるのは、Ｌ／ｔb が０．５（１／２）のときであ
り、この実施例においてはｔb は３４ｍｍであるので、
Ｌは１７ｍｍであればよいことになる。この実施例での
実際の突出長さは２０ｍｍであるので、Ｌ／ｔb は０．
６となり、σmax ／σavは１．３５とより破壊に対して
安全であることが分かる。
【００１９】なお、図２のグラフには、比較のために突
出部２とフランジ５との突き合せ溶接部６の側面をグラ
インダーで研削しない場合のσmax ／σavの値を△印で
表示したが、σmax ／σavは１．７１となり、溶接まま
であると溶接部６に応力集中が生じることが分かる。
出部２とフランジ５との突き合せ溶接部６の側面をグラ
インダーで研削しない場合のσmax ／σavの値を△印で
表示したが、σmax ／σavは１．７１となり、溶接まま
であると溶接部６に応力集中が生じることが分かる。
【００２０】また、図３に示すように外ダイヤフラム３
に突出部２を設けずに、外ダイヤフラム３とフランジ５
とを直接突き合せ溶接すると、溶接部６におけるσmax
／σ avの値は、図２のグラフから分かるように２．８と
なり、大きな応力集中が生じることになる。もちろん、
溶接部６の側面をグラインダーで研削しない場合に、さ
らに大きな応力集中が生じることになり、溶接部６の破
壊に対する信頼性はより低いものとなる。
に突出部２を設けずに、外ダイヤフラム３とフランジ５
とを直接突き合せ溶接すると、溶接部６におけるσmax
／σ avの値は、図２のグラフから分かるように２．８と
なり、大きな応力集中が生じることになる。もちろん、
溶接部６の側面をグラインダーで研削しない場合に、さ
らに大きな応力集中が生じることになり、溶接部６の破
壊に対する信頼性はより低いものとなる。
【００２１】第二の実施例 この実施例においては、図４に示すように、外ダイヤフ
ラム３の一部に切り欠き部７を設け、この切り欠き部７
に突出部２を設けたものであり、各構成部材の寸法諸元
は、第１の実施例の場合と同じとして試験を行い、同様
な結果を得た。なお、この場合の切り欠き部７のコーナ
ーＲ８は、応力集中を減少させるために、５ｍｍ以上と
するのが望ましい。
ラム３の一部に切り欠き部７を設け、この切り欠き部７
に突出部２を設けたものであり、各構成部材の寸法諸元
は、第１の実施例の場合と同じとして試験を行い、同様
な結果を得た。なお、この場合の切り欠き部７のコーナ
ーＲ８は、応力集中を減少させるために、５ｍｍ以上と
するのが望ましい。
【００２２】
【発明の効果】この発明により、円形鋼管柱とＨ形鋼梁
の接合構造において、溶接部の破壊に対する信頼性が高
まる。
の接合構造において、溶接部の破壊に対する信頼性が高
まる。
【図１】本発明の第１の実施例の円形鋼管柱とＨ形鋼梁
の接合構造体の説明図である。
の接合構造体の説明図である。
【図２】外ダイヤフラムからの距離と応力比との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】外ダイヤフラムに突起のない円形鋼管柱とＨ形
鋼梁の接合構造体の説明図である。
鋼梁の接合構造体の説明図である。
【図４】本発明の第２の実施例の円形鋼管柱とＨ形鋼梁
の接合構造体の説明図である。
の接合構造体の説明図である。
１ 鋼管柱 ２ 突出部 ３ 外ダイヤフラム ４ Ｈ形鋼 ５ フランジ ６ 溶接部 ７ 欠き部 ８ コーナーＲ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石村 博 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 円形鋼管柱に設けたリングダイヤフラム
の円形外周部から外方に突出させた突出部に、Ｈ形鋼梁
のフランジを突き合せ溶接して接合する円形鋼管柱とＨ
形鋼梁の接合構造において、前記リングダイヤフラムに
設けた前記Ｈ形鋼梁のフランジを突き合せ溶接するため
の突出部は継ぐことなく前記リングダイヤフラムと一体
的に形成され、この突出部に前記Ｈ形鋼梁のフランジが
突き合せ溶接されていることを特徴とする円形鋼管柱と
Ｈ形鋼梁の接合構造。 - 【請求項２】 前記リングダイヤフラムの突出部の幅
は、前記Ｈ形鋼梁のフランジの幅にほぼ等しく、前記突
出部と前記Ｈ形鋼梁のフランジとの突き合せ溶接部の側
面は滑らかに加工されていることを特徴とする請求項１
に記載の円形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造。 - 【請求項３】 前記リングダイヤフラムの突出部の外周
面からの突出長さは、前記Ｈ形鋼梁のフランジの厚さの
１／２以上であることを特徴とする請求項１、または２
に記載の円形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25853195A JPH09100573A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 円形鋼管柱とｈ形鋼梁の接合構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25853195A JPH09100573A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 円形鋼管柱とｈ形鋼梁の接合構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09100573A true JPH09100573A (ja) | 1997-04-15 |
Family
ID=17321518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25853195A Pending JPH09100573A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | 円形鋼管柱とｈ形鋼梁の接合構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09100573A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6436340B1 (en) | 1998-06-17 | 2002-08-20 | Kawasaki Steel Corporation | Weatherable steel material |
-
1995
- 1995-10-05 JP JP25853195A patent/JPH09100573A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6436340B1 (en) | 1998-06-17 | 2002-08-20 | Kawasaki Steel Corporation | Weatherable steel material |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011023 |