JPH0899099A - 生ゴミの処理方法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 生ゴミを経済的に処理し得る新しい方法を提
供する。 【構成】 生ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流動化
し、得られた流動化物を嫌気的に消化させると同時にメ
タンを回収することを特徴とする生ゴミの処理方法。生
ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた
流動化物を固液分離処理し、この固液分離処理により得
られた分離水を嫌気的に消化させると同時にメタンを回
収することを特徴とする生ゴミの処理方法。生ゴミ又は
濃縮生ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物
を固液分離処理し、この固液分離処理により得られた含
水固形物を焼却処理するか又は有機肥料化することを特
徴とする生ゴミの処理方法。
供する。 【構成】 生ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流動化
し、得られた流動化物を嫌気的に消化させると同時にメ
タンを回収することを特徴とする生ゴミの処理方法。生
ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた
流動化物を固液分離処理し、この固液分離処理により得
られた分離水を嫌気的に消化させると同時にメタンを回
収することを特徴とする生ゴミの処理方法。生ゴミ又は
濃縮生ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物
を固液分離処理し、この固液分離処理により得られた含
水固形物を焼却処理するか又は有機肥料化することを特
徴とする生ゴミの処理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、生ゴミ又は濃縮生ゴミ
の処理方法に関するものである。
の処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、食品残渣などの含水率は高いが固
形状の生ゴミは、補助燃料を使って焼却するか埋立てら
れてきた。しかし、このような焼却や埋立てによる処理
では、処理コストが高く、エネルギーを浪費したり、埋
立スペースの不足といった問題点をかかえている。一
方、生ゴミは、そのまま嫌気消化処理することはできる
が（特開昭６０−３４８００号）、消化速度が１ヵ月程
度と遅い。また、生ゴミはコンポスト化できるが、この
場合には衛生面での注意が必要であり、しかも処理時間
が長いといった欠点がある。以上のように、生ゴミの処
理に関しては、従来は未だ満足し得る方法は開発されて
おらず、生ゴミを経済性良く処理し得る新しい方法の開
発が急務となっている。
形状の生ゴミは、補助燃料を使って焼却するか埋立てら
れてきた。しかし、このような焼却や埋立てによる処理
では、処理コストが高く、エネルギーを浪費したり、埋
立スペースの不足といった問題点をかかえている。一
方、生ゴミは、そのまま嫌気消化処理することはできる
が（特開昭６０−３４８００号）、消化速度が１ヵ月程
度と遅い。また、生ゴミはコンポスト化できるが、この
場合には衛生面での注意が必要であり、しかも処理時間
が長いといった欠点がある。以上のように、生ゴミの処
理に関しては、従来は未だ満足し得る方法は開発されて
おらず、生ゴミを経済性良く処理し得る新しい方法の開
発が急務となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、生ゴミを経
済的に処理し得る新しい方法を提供することをその課題
とする。
済的に処理し得る新しい方法を提供することをその課題
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、生ゴミ又は濃縮生
ゴミを熱化学的に反応させて得られる流動化物は、生ゴ
ミとは異なり、嫌気消化反応性の非常にすぐれたもので
あることを見出すとともに、この流動化物から分離され
た分離水は嫌気消化反応性の一層すぐれたものであるこ
とを見出し、さらに流動化物から水を分離した後の含水
固形物は、自燃可能なもので、またコンポスト化に好適
のものであることを見出し、本発明を完成するに至っ
た。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、生ゴミ又は濃縮生
ゴミを熱化学的に反応させて得られる流動化物は、生ゴ
ミとは異なり、嫌気消化反応性の非常にすぐれたもので
あることを見出すとともに、この流動化物から分離され
た分離水は嫌気消化反応性の一層すぐれたものであるこ
とを見出し、さらに流動化物から水を分離した後の含水
固形物は、自燃可能なもので、またコンポスト化に好適
のものであることを見出し、本発明を完成するに至っ
た。
【０００５】即ち、本発明によれば、生ゴミ又は濃縮生
ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物を嫌気
的に消化させると同時にメタンを回収することを特徴と
する生ゴミの処理方法が提供される。
ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物を嫌気
的に消化させると同時にメタンを回収することを特徴と
する生ゴミの処理方法が提供される。
【０００６】また本発明によれば、生ゴミ又は濃縮生ゴ
ミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物を固液分
離処理し、この固液分離処理により得られた分離水を嫌
気的に消化させると同時にメタンを回収することを特徴
とする生ゴミの処理方法が提供される。
ミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物を固液分
離処理し、この固液分離処理により得られた分離水を嫌
気的に消化させると同時にメタンを回収することを特徴
とする生ゴミの処理方法が提供される。
【０００７】さらに本発明によれば、生ゴミ又は濃縮生
ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物を固液
分離処理し、この固液分離処理により得られた含水固形
物を焼却処理するか又は有機肥料化することを特徴とす
る生ゴミの処理方法が提供される。
ゴミを高圧高温下で流動化し、得られた流動化物を固液
分離処理し、この固液分離処理により得られた含水固形
物を焼却処理するか又は有機肥料化することを特徴とす
る生ゴミの処理方法が提供される。
【０００８】本発明で被処理原料とする生ゴミは、家庭
やレストラン、食堂等から排出される厨房ゴミや、食品
工場や食品小売業等から排出される食品処理残渣等の含
水率が５０〜９９重量％の有機性固形物である。濃縮生
ゴミは、このような生ゴミを乾燥処理や脱水処理して得
られるものである。
やレストラン、食堂等から排出される厨房ゴミや、食品
工場や食品小売業等から排出される食品処理残渣等の含
水率が５０〜９９重量％の有機性固形物である。濃縮生
ゴミは、このような生ゴミを乾燥処理や脱水処理して得
られるものである。
【０００９】本発明の生ゴミの処理方法は、生ゴミ又は
濃縮生ゴミ（以下、これを単に生ゴミとも言う）を熱化
学的に反応させて流動化させる反応工程を含むことを特
徴とする。この生ゴミを流動化させるための反応は、高
温、加圧下で行われる。反応温度は、１００〜４００
℃、好ましくは１５０〜２００℃である。反応圧力は、
その反応温度における飽和水蒸気圧以上の圧力であれば
よく、１０〜２２０気圧、好ましくは３０〜５０気圧で
ある。反応圧力は、生ゴミの加熱により生じる水蒸気に
よる自己発生圧を利用することができるが、必要に応
じ、窒素ガス、炭酸ガス、アルゴンガス等を用いて加圧
することもできる。
濃縮生ゴミ（以下、これを単に生ゴミとも言う）を熱化
学的に反応させて流動化させる反応工程を含むことを特
徴とする。この生ゴミを流動化させるための反応は、高
温、加圧下で行われる。反応温度は、１００〜４００
℃、好ましくは１５０〜２００℃である。反応圧力は、
その反応温度における飽和水蒸気圧以上の圧力であれば
よく、１０〜２２０気圧、好ましくは３０〜５０気圧で
ある。反応圧力は、生ゴミの加熱により生じる水蒸気に
よる自己発生圧を利用することができるが、必要に応
じ、窒素ガス、炭酸ガス、アルゴンガス等を用いて加圧
することもできる。
【００１０】本発明において、生ゴミの高圧高温下での
反応は、生ゴミが流動化物となるまで行うが、この場
合、反応が進みすぎると、生ゴミの炭化量が多くなると
ともに、油状物質が生成するようになり、流動化物の嫌
気消化性が悪くなるので好ましくない。本発明において
は、生ゴミの流動化は、流動化物中に含まれる有機物の
少なくとも２０重量％：好ましくは３０〜８０重量％、
より好ましくは５０〜６０重量％が水溶性を有するよう
になるまで行う。本発明により得られる流動化物中の有
機物はその元素分析値において、炭素：２０〜８０重量
％、好ましくは４０〜６０重量％、水素：２〜１５重量
％、好ましくは５〜７重量％、酸素：１０〜７０重量
％、好ましくは３０〜５０重量％を示すものである。こ
のような有機物を含む流動化物を効率よく得るには、反
応温度を１５０〜２００℃の範囲に保持し、反応圧力を
３０〜５０気圧に保持して反応を行うのが好ましい。反
応時間は、水溶性有機物を含む流動化物が得られるよう
な時間であればよく、反応条件との関係で適宜選定され
るが、一般的には、１〜７２０分、好ましくは３０〜９
０分である。
反応は、生ゴミが流動化物となるまで行うが、この場
合、反応が進みすぎると、生ゴミの炭化量が多くなると
ともに、油状物質が生成するようになり、流動化物の嫌
気消化性が悪くなるので好ましくない。本発明において
は、生ゴミの流動化は、流動化物中に含まれる有機物の
少なくとも２０重量％：好ましくは３０〜８０重量％、
より好ましくは５０〜６０重量％が水溶性を有するよう
になるまで行う。本発明により得られる流動化物中の有
機物はその元素分析値において、炭素：２０〜８０重量
％、好ましくは４０〜６０重量％、水素：２〜１５重量
％、好ましくは５〜７重量％、酸素：１０〜７０重量
％、好ましくは３０〜５０重量％を示すものである。こ
のような有機物を含む流動化物を効率よく得るには、反
応温度を１５０〜２００℃の範囲に保持し、反応圧力を
３０〜５０気圧に保持して反応を行うのが好ましい。反
応時間は、水溶性有機物を含む流動化物が得られるよう
な時間であればよく、反応条件との関係で適宜選定され
るが、一般的には、１〜７２０分、好ましくは３０〜９
０分である。
【００１１】前記のようにして生ゴミの高圧高温下の反
応により得られる流動化物は、これをそのまま嫌気消化
させることができる他、いったん固液分離し、その固液
分離により得られる分離水を嫌気消化させることもでき
る。流動化物の固液分離は、遠心分離や沈降分離、ベル
トプレス分離、濾過分離等の従来公知の方法を採用する
ことができる。前記固液分離により得られる固相は、実
質上、有機物と水からなる含水固形物で、その有機物含
有率は２０重量％以上、通常、２０〜４０重量％であ
る。この固相は補助燃料なしに燃焼させることができる
ので、そのまま焼却処理することができるし、必要に応
じ、さらに脱水した後焼却処理することができる。ま
た、前記固相は、有機性肥料化（コンポスト化）するこ
とができる。この場合の固相の有機性肥料化は、従来公
知の方法に従い、固相を発酵させることにより行うこと
ができる。また、前記流動化物の固液分離により得られ
る液相（分離水）は、水溶性有機物を２重量％以上、通
常、４〜１０重量％含有するもので、高い嫌気的消化反
応性を有するものである。
応により得られる流動化物は、これをそのまま嫌気消化
させることができる他、いったん固液分離し、その固液
分離により得られる分離水を嫌気消化させることもでき
る。流動化物の固液分離は、遠心分離や沈降分離、ベル
トプレス分離、濾過分離等の従来公知の方法を採用する
ことができる。前記固液分離により得られる固相は、実
質上、有機物と水からなる含水固形物で、その有機物含
有率は２０重量％以上、通常、２０〜４０重量％であ
る。この固相は補助燃料なしに燃焼させることができる
ので、そのまま焼却処理することができるし、必要に応
じ、さらに脱水した後焼却処理することができる。ま
た、前記固相は、有機性肥料化（コンポスト化）するこ
とができる。この場合の固相の有機性肥料化は、従来公
知の方法に従い、固相を発酵させることにより行うこと
ができる。また、前記流動化物の固液分離により得られ
る液相（分離水）は、水溶性有機物を２重量％以上、通
常、４〜１０重量％含有するもので、高い嫌気的消化反
応性を有するものである。
【００１２】前記のようにして得られる流動化物又はそ
の流動化物からの分離水の嫌気的消化反応は、通常のメ
タン発酵やＵＡＳＢ法等の方法を用いて行うことができ
る。この嫌気的消化反応は、原料液を反応槽に流通させ
ながら実施されるが、この場合の有機物負荷は、０．１
〜１００ｇ／Ｌ／ｄａｙ、好ましくは２〜８ｇ／Ｌ／ｄ
ａｙである。この嫌気的消化反応では、メタンが発生す
るが、このメタンは燃料や化学原料として利用すること
ができる。
の流動化物からの分離水の嫌気的消化反応は、通常のメ
タン発酵やＵＡＳＢ法等の方法を用いて行うことができ
る。この嫌気的消化反応は、原料液を反応槽に流通させ
ながら実施されるが、この場合の有機物負荷は、０．１
〜１００ｇ／Ｌ／ｄａｙ、好ましくは２〜８ｇ／Ｌ／ｄ
ａｙである。この嫌気的消化反応では、メタンが発生す
るが、このメタンは燃料や化学原料として利用すること
ができる。
【００１３】次に本発明を図面により説明する。図１は
本発明の方法を実施する場合のフローシートの１例を示
す。この図において、１は生ゴミ貯留タンク、３は反応
器、５は気液分離器、８は第１嫌気的消化反応槽、１２
は第２嫌気的消化反応槽を示す。被処理原料としての生
ゴミ又は濃縮生ゴミは、貯留タンク１内に貯留され、こ
こからライン２を通って反応器３に導入される。反応器
３は２重管構造の密封筒体からなり、内管を上方に移動
する生ゴミは、外管を流通する熱媒体によって加熱され
る。そして、生ゴミは、その加熱によって生じる水蒸気
による自己発生圧により高圧に加圧される。また、生ゴ
ミは、内管を上方に移動する間に高圧高温下に保持され
て反応し、流動化され、流動化物はライン４を通って反
応器３から抜出され、冷却器５で１００℃以下に冷却さ
れた後、気液分離器６に導入され、ここで気液分離さ
れ、気体はライン７を通って抜出され、流動化物はライ
ン８を通って第１嫌気的消化反応槽９に導入される。流
動化物は、反応槽９において、メタン発酵菌の存在下で
嫌気的消化反応（メタン発酵）を受け、この反応により
発生したメタンはライン１１を通って抜出され、消化反
応物は、必要に応じ、第２嫌気的消化反応槽１２に導入
され、ここでさらに消化反応を受ける。第２嫌気的消火
反応槽１２で発生したメタンはライン１４を通って抜出
され、消化反応物はライン１３を通って抜出される。
本発明の方法を実施する場合のフローシートの１例を示
す。この図において、１は生ゴミ貯留タンク、３は反応
器、５は気液分離器、８は第１嫌気的消化反応槽、１２
は第２嫌気的消化反応槽を示す。被処理原料としての生
ゴミ又は濃縮生ゴミは、貯留タンク１内に貯留され、こ
こからライン２を通って反応器３に導入される。反応器
３は２重管構造の密封筒体からなり、内管を上方に移動
する生ゴミは、外管を流通する熱媒体によって加熱され
る。そして、生ゴミは、その加熱によって生じる水蒸気
による自己発生圧により高圧に加圧される。また、生ゴ
ミは、内管を上方に移動する間に高圧高温下に保持され
て反応し、流動化され、流動化物はライン４を通って反
応器３から抜出され、冷却器５で１００℃以下に冷却さ
れた後、気液分離器６に導入され、ここで気液分離さ
れ、気体はライン７を通って抜出され、流動化物はライ
ン８を通って第１嫌気的消化反応槽９に導入される。流
動化物は、反応槽９において、メタン発酵菌の存在下で
嫌気的消化反応（メタン発酵）を受け、この反応により
発生したメタンはライン１１を通って抜出され、消化反
応物は、必要に応じ、第２嫌気的消化反応槽１２に導入
され、ここでさらに消化反応を受ける。第２嫌気的消火
反応槽１２で発生したメタンはライン１４を通って抜出
され、消化反応物はライン１３を通って抜出される。
【００１４】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、以下において用いた生ゴミは、キャベツ３
２０．４重量部、ゴハン１８．４重量部、煮干し２．０
重量部、バター２．１重量部、貝殻３．９重量部からな
る模擬生ゴミを用いた。また、以下において用いたメタ
ン発酵種菌は、下水処理場由来のものである。
する。なお、以下において用いた生ゴミは、キャベツ３
２０．４重量部、ゴハン１８．４重量部、煮干し２．０
重量部、バター２．１重量部、貝殻３．９重量部からな
る模擬生ゴミを用いた。また、以下において用いたメタ
ン発酵種菌は、下水処理場由来のものである。
【００１５】実施例１ 通常のステンレス製オートクレーブ（内容量1Ｌ）中
で、模擬生ゴミ347g（含水率８８．７ｗｔ％、有機物量
１０．２ｗｔ％）を、約175℃、40気圧の条件で６０分
間反応させて流動化した。この流動化物の含水率は９
０．９ｗｔ％であり、有機物含有率は８．２ｗｔ％であ
った。また、水溶性有機物は、全有機物に対し、５６ｗ
ｔ％であった。次に、３５℃で培養したメタン発酵の種
菌培養液２Ｌに対して、前記で得た流動化物４９ｇを加
え、有機物負荷濃度２．０ｇ／Ｌの発酵原料液を得た。
この発酵原料液を３５℃で嫌気的消化反応（メタン発
酵）させた。この反応により発生したガスを水上置換法
で集め定量し、メタンの量をガスクロマトグラフで分析
した。前記消化反応を行った結果、４日間で投入有機物
１ｇ当り２６３ｍｌのガスが発生し、そのうちのメタン
の量は１５８ｍｌであった。４日間で投入した有機物の
６０％が分解した。表１に投入有機物１ｇ当りの全ガス
発生量とメタン発生量を示す。
で、模擬生ゴミ347g（含水率８８．７ｗｔ％、有機物量
１０．２ｗｔ％）を、約175℃、40気圧の条件で６０分
間反応させて流動化した。この流動化物の含水率は９
０．９ｗｔ％であり、有機物含有率は８．２ｗｔ％であ
った。また、水溶性有機物は、全有機物に対し、５６ｗ
ｔ％であった。次に、３５℃で培養したメタン発酵の種
菌培養液２Ｌに対して、前記で得た流動化物４９ｇを加
え、有機物負荷濃度２．０ｇ／Ｌの発酵原料液を得た。
この発酵原料液を３５℃で嫌気的消化反応（メタン発
酵）させた。この反応により発生したガスを水上置換法
で集め定量し、メタンの量をガスクロマトグラフで分析
した。前記消化反応を行った結果、４日間で投入有機物
１ｇ当り２６３ｍｌのガスが発生し、そのうちのメタン
の量は１５８ｍｌであった。４日間で投入した有機物の
６０％が分解した。表１に投入有機物１ｇ当りの全ガス
発生量とメタン発生量を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】実施例２ 実施例１で得た流動化物をナイロン濾布（網目メッシュ
サイズ２０μｍ）により固液分離して、液相（含水率：
９３．９ｗｔ％、有機物含有率：５．４ｗｔ％）８７．
２ｗｔ％と、固相（含水率：６９．９ｗｔ％、有機物含
有率：２９．２ｗｔ％）１２．８ｗｔ％を得た。次に、
この液相を発酵槽において有機物負荷濃度１．８ｇ／Ｌ
で実施例１と同様にして嫌気的消化を行った。４日間の
消化反応で、投入有機物１ｇ当り３５４ｍｌのガスが発
生し、そのうちメタン発生量は１９３ｍｌであった。４
日間で投入した有機物の７０％が分解した。表２に投入
有機物１ｇ当りの全ガス発生量とメタン発生量を示す。
サイズ２０μｍ）により固液分離して、液相（含水率：
９３．９ｗｔ％、有機物含有率：５．４ｗｔ％）８７．
２ｗｔ％と、固相（含水率：６９．９ｗｔ％、有機物含
有率：２９．２ｗｔ％）１２．８ｗｔ％を得た。次に、
この液相を発酵槽において有機物負荷濃度１．８ｇ／Ｌ
で実施例１と同様にして嫌気的消化を行った。４日間の
消化反応で、投入有機物１ｇ当り３５４ｍｌのガスが発
生し、そのうちメタン発生量は１９３ｍｌであった。４
日間で投入した有機物の７０％が分解した。表２に投入
有機物１ｇ当りの全ガス発生量とメタン発生量を示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】実施例３ 実施例２で得た固相（含水率６９．９ｗｔ％、有機物含
有率：２９．２ｗｔ％）について、その元素分析を行っ
たところ、炭素：５９．６ｗｔ％、水素：６．６５ｗｔ
％、酸素：２９．０ｗｔ％であった。この固相は自燃性
を有し、そのＤｕｌｏｎｇの式により算出された高位発
熱量は１７２０ｋｃａｌ／ｋｇで、その低位発熱量は９
４２ｋｃａｌ／ｋｇであった。
有率：２９．２ｗｔ％）について、その元素分析を行っ
たところ、炭素：５９．６ｗｔ％、水素：６．６５ｗｔ
％、酸素：２９．０ｗｔ％であった。この固相は自燃性
を有し、そのＤｕｌｏｎｇの式により算出された高位発
熱量は１７２０ｋｃａｌ／ｋｇで、その低位発熱量は９
４２ｋｃａｌ／ｋｇであった。
【００２０】比較例１ 模擬生ゴミに同重量の水を加え、ミキサーで破砕し、そ
のスラリーを有機物負荷濃度２．０ｇ／Ｌで実施例１と
同様にして嫌気的に消化させた。４日間の消化反応で、
投入有機物１ｇ当りのガス発生量は１１９ｍｌであり、
メタン発生量は２９ｍｌであった。４日間で投入有機物
の５４％が分解した。表３に投入有機物１ｇ当りの全ガ
ス発生量とメタン発生量を示す。
のスラリーを有機物負荷濃度２．０ｇ／Ｌで実施例１と
同様にして嫌気的に消化させた。４日間の消化反応で、
投入有機物１ｇ当りのガス発生量は１１９ｍｌであり、
メタン発生量は２９ｍｌであった。４日間で投入有機物
の５４％が分解した。表３に投入有機物１ｇ当りの全ガ
ス発生量とメタン発生量を示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】本発明の方法は、処理困難な生ゴミを、
取扱いの容易な流動化物として嫌気的に消化処理するこ
とから、その消化反応の実施は容易である上、その消化
反応速度も速いという利点もある。特に、流動化物を固
液分離して得られる水溶性有機物を含む分離水は、嫌気
的消化反応性にすぐれたもので、容易かつ迅速に消化さ
せることができる。さらに、流動化物を固液分離して得
られる固相は自燃性を有し、そのまま又は脱水処理した
後、容易に焼却処理することができる。さらにまた、本
発明の場合は、生ゴミを加熱処理することから、生ゴミ
に含まれる細菌は死滅し、無菌状態の流動化物として取
扱われることから、衛生的にも非常にすぐれている。
取扱いの容易な流動化物として嫌気的に消化処理するこ
とから、その消化反応の実施は容易である上、その消化
反応速度も速いという利点もある。特に、流動化物を固
液分離して得られる水溶性有機物を含む分離水は、嫌気
的消化反応性にすぐれたもので、容易かつ迅速に消化さ
せることができる。さらに、流動化物を固液分離して得
られる固相は自燃性を有し、そのまま又は脱水処理した
後、容易に焼却処理することができる。さらにまた、本
発明の場合は、生ゴミを加熱処理することから、生ゴミ
に含まれる細菌は死滅し、無菌状態の流動化物として取
扱われることから、衛生的にも非常にすぐれている。
【図１】本発明の方法を実施する場合のフローシートの
１例を示す。
１例を示す。
１ 生ゴミ貯留タンク ３ 反応器 ５ 冷却器 ６ 気液分離器 ９ 第１嫌気的消化反応槽 １２ 第２嫌気的消化反応
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 美濃輪 智朗 茨城県つくば市小野川16番３ 工業技術院 資源環境技術総合研究所内 (72)発明者 井上 誠一 茨城県つくば市小野川16番３ 工業技術院 資源環境技術総合研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 生ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流
動化し、得られた流動化物を嫌気的に消化させると同時
にメタンを回収することを特徴とする生ゴミの処理方
法。 - 【請求項２】 生ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流
動化し、得られた流動化物を固液分離処理し、この固液
分離処理により得られた分離水物を嫌気的に消化させる
と同時にメタンを回収することを特徴とする生ゴミの処
理方法。 - 【請求項３】 生ゴミ又は濃縮生ゴミを高圧高温下で流
動化し、得られた流動化物を固液分離処理し、この固液
分離処理により得られた含水固形物を焼却処理するか又
は有機肥料化することを特徴とする生ゴミの処理方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23664394A JP2647804B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 生ゴミの処理方法 |
| US08/506,192 US5707417A (en) | 1994-09-30 | 1995-07-24 | Process of treating garbage with simultaneous production of methane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23664394A JP2647804B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 生ゴミの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899099A true JPH0899099A (ja) | 1996-04-16 |
| JP2647804B2 JP2647804B2 (ja) | 1997-08-27 |
Family
ID=17003667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23664394A Expired - Lifetime JP2647804B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 生ゴミの処理方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5707417A (ja) |
| JP (1) | JP2647804B2 (ja) |
Cited By (2)
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| JP2007111673A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-10 | Osaka Prefecture Univ | 生ゴミ又は食品残渣のメタン発酵処理方法 |
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| US20060275895A1 (en) * | 2003-06-27 | 2006-12-07 | Bio-Circuit | Biogas producing facility with anaerobic hydrolysis |
| US7909895B2 (en) | 2004-11-10 | 2011-03-22 | Enertech Environmental, Inc. | Slurry dewatering and conversion of biosolids to a renewable fuel |
| CN101189190B (zh) | 2005-04-27 | 2011-06-08 | 环境能量技术股份有限公司 | 有机性废弃物的处理设备以及处理方法 |
| US7410583B2 (en) * | 2006-08-10 | 2008-08-12 | East Bay Municipal Utility District | Process of treating organic waste for anaerobic digestion |
| WO2008115777A1 (en) * | 2007-03-16 | 2008-09-25 | Ch2M Hill, Inc. | Treatment of particulate biodegradable organic waste by thermal hydrolysis using condensate recycle |
| DE102007029700A1 (de) * | 2007-06-27 | 2009-01-08 | Michael Feldmann | Biomasse-Kraftwerk |
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| CA2641270C (en) * | 2008-06-25 | 2013-08-27 | Gemini Corporation | Apparatus and process for production of biogas |
| PL2300575T3 (pl) * | 2008-06-26 | 2017-09-29 | Accordant Energy, Llc | Przerobiony surowiec paliwowy do zastępowania węgla kopalnego w elektrowniach węglowych |
| US8444721B2 (en) | 2008-06-26 | 2013-05-21 | Re Community Energy, Llc | Engineered fuel feed stock |
| JP2011526324A (ja) | 2008-06-26 | 2011-10-06 | キャセラ ウェイスト システムズ インク | 人工燃料原料 |
| EP2516926B1 (en) | 2009-12-22 | 2017-03-29 | Accordant Energy, LLC | Sorbent-containing engineered fuel feed stocks |
| EP3450526A1 (en) | 2012-01-26 | 2019-03-06 | Accordant Energy, LLC | Mitigation of harmful combustion emissions using sorbent containing engineered fuel feedstocks |
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-
1994
- 1994-09-30 JP JP23664394A patent/JP2647804B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-07-24 US US08/506,192 patent/US5707417A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5707417A (en) | 1998-01-13 |
| JP2647804B2 (ja) | 1997-08-27 |
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|---|---|---|---|
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