JP2003094022A - 有機性廃棄物の処理方法及びその装置 - Google Patents
有機性廃棄物の処理方法及びその装置Info
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- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02A40/10—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in agriculture
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃
棄物も屎尿厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物などの他の有
機性廃棄物とともに、一体的に効率よく且つ円滑に処理
し、資源を有効に利用できる有機性廃棄物の処理方法及
び装置の提供。 【解決手段】 セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水
分廃棄物を爆砕処理する爆砕工程と、該爆砕工程の産出
物を、別送された屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物
とともに一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程と
を有することを特徴とする。
棄物も屎尿厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物などの他の有
機性廃棄物とともに、一体的に効率よく且つ円滑に処理
し、資源を有効に利用できる有機性廃棄物の処理方法及
び装置の提供。 【解決手段】 セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水
分廃棄物を爆砕処理する爆砕工程と、該爆砕工程の産出
物を、別送された屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物
とともに一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程と
を有することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は有機性廃棄物の処理
方法及び処理装置に関する。更に詳しくは、セルロース
・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と屎尿・厨芥系高
Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物の処理を一体的、効率的に行う方
法及び装置に関する。
方法及び処理装置に関する。更に詳しくは、セルロース
・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と屎尿・厨芥系高
Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物の処理を一体的、効率的に行う方
法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】有機性廃棄物の中では、屎尿・厨芥系低
Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物として位置付け扱われる種類のも
のがあり、具体的には、屎尿、下水、農村集落排水汚泥
などの汚泥や食品廃棄物などがあげられ、軟弱な固形分
を含み若しくはスラリー状を呈し、含水量が高く、化学
的には窒素（Ｎ）分を多く含んでいるのが特徴である。
また別に、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃
棄物として位置付け扱われる種類のものがあり、具体例
では、農業や林業で排出する籾殻、稲藁、剪定枝、芝
生、枯れ草などがあげられ、一般には農業廃棄物と呼ば
れ、硬質な固形分特に木質分を含み、含水量は低く化学
的には窒素分よりは、セルロース分に基づく炭素（Ｃ）
分を多く含んでいる。即ちこれら物理的性状、化学的成
分、含有水分などが異なることから、化学的反応性、生
物化学的反応性を著しく異にするので、従来は別々に焼
却、埋め立て、コンポスト化、発酵などの個別処理をし
ていた。
Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物として位置付け扱われる種類のも
のがあり、具体的には、屎尿、下水、農村集落排水汚泥
などの汚泥や食品廃棄物などがあげられ、軟弱な固形分
を含み若しくはスラリー状を呈し、含水量が高く、化学
的には窒素（Ｎ）分を多く含んでいるのが特徴である。
また別に、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃
棄物として位置付け扱われる種類のものがあり、具体例
では、農業や林業で排出する籾殻、稲藁、剪定枝、芝
生、枯れ草などがあげられ、一般には農業廃棄物と呼ば
れ、硬質な固形分特に木質分を含み、含水量は低く化学
的には窒素分よりは、セルロース分に基づく炭素（Ｃ）
分を多く含んでいる。即ちこれら物理的性状、化学的成
分、含有水分などが異なることから、化学的反応性、生
物化学的反応性を著しく異にするので、従来は別々に焼
却、埋め立て、コンポスト化、発酵などの個別処理をし
ていた。
【０００３】このため、対象物毎に設備投資が必要とな
り、プラントの操業も個々に行われなければならなかっ
た。したがって、資源の有効利用として必ずしも適切な
方法が選べず且つコストがかかっていた。例えば、セル
ロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物はリグニ
ン、セルロースに富み、含水率の低い硬質な廃棄物原料
であり、微生物による分解速度も遅く、他の廃棄物原料
と同質に扱えるような処理方法や処理装置はなかった。
り、プラントの操業も個々に行われなければならなかっ
た。したがって、資源の有効利用として必ずしも適切な
方法が選べず且つコストがかかっていた。例えば、セル
ロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物はリグニ
ン、セルロースに富み、含水率の低い硬質な廃棄物原料
であり、微生物による分解速度も遅く、他の廃棄物原料
と同質に扱えるような処理方法や処理装置はなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
問題点に鑑みてなされたものであって、セルロース・リ
グニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物も屎尿厨芥系低Ｃ／Ｎ
比高水分廃棄物などの他の有機性廃棄物とともに、一体
的に効率よく且つ円滑に処理し、資源を有効に利用でき
る有機性廃棄物の処理方法及び装置の提供を目的とす
る。
問題点に鑑みてなされたものであって、セルロース・リ
グニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物も屎尿厨芥系低Ｃ／Ｎ
比高水分廃棄物などの他の有機性廃棄物とともに、一体
的に効率よく且つ円滑に処理し、資源を有効に利用でき
る有機性廃棄物の処理方法及び装置の提供を目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の有機性廃棄物の
処理方法は、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分
廃棄物を爆砕処理する爆砕工程と、該爆砕工程の産出物
を、別送された屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と
ともに一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程とを
有することを特徴とする。
処理方法は、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分
廃棄物を爆砕処理する爆砕工程と、該爆砕工程の産出物
を、別送された屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と
ともに一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程とを
有することを特徴とする。
【０００６】一般にセルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比
低水分廃棄物は籾殻、稲藁、剪定枝、芝生、枯れ草など
を含み、Ｃ／Ｎ比で４０〜１６０（重量比）、含水率で
１０％〜４０％程度のものであって、これらの、廃棄物
の組成はセルロース、リグニンに富む木質組織を多く含
み、細胞壁が強固であるため、単なる破砕、粉砕では容
易に微生物による処理は進行しない。一方、屎尿・厨芥
系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物は屎尿、下水、農村集落排水
汚泥などの汚泥や食品廃棄物などを含み、Ｃ／Ｎ比で４
〜２０（重量比）含水率で８０％〜９８％程度のもので
あって、自体がスラリー状を呈し、容易にメタン発酵を
受ける。
低水分廃棄物は籾殻、稲藁、剪定枝、芝生、枯れ草など
を含み、Ｃ／Ｎ比で４０〜１６０（重量比）、含水率で
１０％〜４０％程度のものであって、これらの、廃棄物
の組成はセルロース、リグニンに富む木質組織を多く含
み、細胞壁が強固であるため、単なる破砕、粉砕では容
易に微生物による処理は進行しない。一方、屎尿・厨芥
系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物は屎尿、下水、農村集落排水
汚泥などの汚泥や食品廃棄物などを含み、Ｃ／Ｎ比で４
〜２０（重量比）含水率で８０％〜９８％程度のもので
あって、自体がスラリー状を呈し、容易にメタン発酵を
受ける。
【０００７】本発明の方法に用いる爆砕とは剪定枝など
セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物の素材
を耐圧容器中で高温・高圧の水蒸気によって短時間蒸煮
し、急激に大気圧下に放出して、断熱膨張させる操作で
ある。この操作によって、木質繊維の細胞膜中若しくは
リグニンで固められた硬質な嚢状組織中の水分などの揮
発性分或いは空気などの気体性分が膨張し、細胞膜や嚢
状組織の隔壁が破裂し、多孔質な物理性状となり、微生
物の進入が容易になると同時に、高温の水で加水分解が
進行し、さらに木質組織が溶液化若しくはスラリー化へ
と進行する。
セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物の素材
を耐圧容器中で高温・高圧の水蒸気によって短時間蒸煮
し、急激に大気圧下に放出して、断熱膨張させる操作で
ある。この操作によって、木質繊維の細胞膜中若しくは
リグニンで固められた硬質な嚢状組織中の水分などの揮
発性分或いは空気などの気体性分が膨張し、細胞膜や嚢
状組織の隔壁が破裂し、多孔質な物理性状となり、微生
物の進入が容易になると同時に、高温の水で加水分解が
進行し、さらに木質組織が溶液化若しくはスラリー化へ
と進行する。
【０００８】これにより、セルロース・リグニン系高Ｃ
／Ｎ比低水分廃棄物が汚泥、食品廃棄物と殆ど同等に、
ともにメタン発酵処理することが可能となる。
／Ｎ比低水分廃棄物が汚泥、食品廃棄物と殆ど同等に、
ともにメタン発酵処理することが可能となる。
【０００９】爆砕処理条件は処理物の性状で変化させな
ければならないが、圧力（ゲージ圧力）０．２ＭＰａ〜
５ＭＰａ、好ましくは１〜３ＭＰａで、温度１３０℃〜
３００℃、好ましくは１８０℃〜２５０℃で、処理時間
は１分〜１時間、好ましくは３分〜３０分である。
ければならないが、圧力（ゲージ圧力）０．２ＭＰａ〜
５ＭＰａ、好ましくは１〜３ＭＰａで、温度１３０℃〜
３００℃、好ましくは１８０℃〜２５０℃で、処理時間
は１分〜１時間、好ましくは３分〜３０分である。
【００１０】また、この爆砕は、適宜量の水の添加、若
しくは水蒸気の導入によって行われるが、酸やアルカリ
など触媒作用を持つ物質を添加することは、より加水分
解などの速度を高めるので、後段の処理に影響しなけれ
ば、支障ない。
しくは水蒸気の導入によって行われるが、酸やアルカリ
など触媒作用を持つ物質を添加することは、より加水分
解などの速度を高めるので、後段の処理に影響しなけれ
ば、支障ない。
【００１１】また、大型の廃棄物が混入している場合に
は、爆砕処理前に適宜サイズに破砕し、爆砕装置へ装填
仕込みが円滑に行えるよう、また反応の均一性が図られ
るようすることが好ましい。
は、爆砕処理前に適宜サイズに破砕し、爆砕装置へ装填
仕込みが円滑に行えるよう、また反応の均一性が図られ
るようすることが好ましい。
【００１２】更に本発明の有機性廃棄物の処理方法は、
前記爆砕工程の産出物を、超臨界若しくは亜臨界水処
理する超臨界亜臨界工程を有し、該超臨界亜臨界工程の
産出物を別送された屎尿・厨芥系高水分廃棄物とともに
一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程とを有する
ことを特徴とする。この超臨界亜臨界工程の代わりに、
オゾン処理するオゾン処理工程としても良い。
前記爆砕工程の産出物を、超臨界若しくは亜臨界水処
理する超臨界亜臨界工程を有し、該超臨界亜臨界工程の
産出物を別送された屎尿・厨芥系高水分廃棄物とともに
一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程とを有する
ことを特徴とする。この超臨界亜臨界工程の代わりに、
オゾン処理するオゾン処理工程としても良い。
【００１３】特に木質組織の多い廃棄物の場合、爆砕処
理したとしても、未だ後段の生物発酵工程で反応が遅
く、長い工程時間を要したり、分解不足であったりす
る。そこで本発明では爆砕工程後に、更に超臨界亜臨界
工程あるいはオゾン処理工程を設け、超臨界若しくは亜
臨界水処理またはオゾン処理することにより、更に該廃
棄物の分解度を高め、後段の生物処理即ちメタン発酵処
理を迅速に且つ完全に行わしめる。得られたメタンガス
は廃棄物が資源化された成果物の一つであって、各種の
エネルギ源として再利用することができる。
理したとしても、未だ後段の生物発酵工程で反応が遅
く、長い工程時間を要したり、分解不足であったりす
る。そこで本発明では爆砕工程後に、更に超臨界亜臨界
工程あるいはオゾン処理工程を設け、超臨界若しくは亜
臨界水処理またはオゾン処理することにより、更に該廃
棄物の分解度を高め、後段の生物処理即ちメタン発酵処
理を迅速に且つ完全に行わしめる。得られたメタンガス
は廃棄物が資源化された成果物の一つであって、各種の
エネルギ源として再利用することができる。
【００１４】ここで、超臨界処理とは、超臨界水の高い
反応性を利用して有機性廃棄物を分解処理する方法であ
って、臨界状態にある水、即ち、水の臨界点を超えた状
態にある水を言い、具体的には温度３７４．１℃以上、
且つ圧力２２．０４ＭＰａ以上の圧力下にある状態の水
を言う。また、亜臨界水処理、臨界点に近いが臨界点以
下の条件の水で処理する方法で、超臨界処理に近い結果
が得られる。このような高温高圧の条件を生成するエネ
ルギは本発明の方法によって資源化された、メタンガス
の燃焼を利用して得られる。
反応性を利用して有機性廃棄物を分解処理する方法であ
って、臨界状態にある水、即ち、水の臨界点を超えた状
態にある水を言い、具体的には温度３７４．１℃以上、
且つ圧力２２．０４ＭＰａ以上の圧力下にある状態の水
を言う。また、亜臨界水処理、臨界点に近いが臨界点以
下の条件の水で処理する方法で、超臨界処理に近い結果
が得られる。このような高温高圧の条件を生成するエネ
ルギは本発明の方法によって資源化された、メタンガス
の燃焼を利用して得られる。
【００１５】超臨界、亜臨界処理条件は処理物の性状で
変化させなければならないが、圧力（ゲージ圧力）２Ｍ
Ｐａ〜２２ＭＰａ、好ましくは１５〜２２ＭＰａで、温
度２００℃〜６５０℃、好ましくは３７５℃〜６５０℃
で、処理時間は１分〜１０時間、好ましくは１０分〜６
０分である。
変化させなければならないが、圧力（ゲージ圧力）２Ｍ
Ｐａ〜２２ＭＰａ、好ましくは１５〜２２ＭＰａで、温
度２００℃〜６５０℃、好ましくは３７５℃〜６５０℃
で、処理時間は１分〜１０時間、好ましくは１０分〜６
０分である。
【００１６】超臨界水で有機性廃棄物を処理すると、主
として加水分解反応と酸化反応により、セルロース、リ
グニンなどの高分子固形物は低分子化合物へと変化し、
スラリー化、液状化が行われる。本発明の場合前段で爆
砕を行っているので、原料混合物はかなりスラリー状で
水分を含んでいるが、必要に応じ更に加水してもよい。
また、酸化反応を高めるために、空気、酸素などを圧入
してもよい。
として加水分解反応と酸化反応により、セルロース、リ
グニンなどの高分子固形物は低分子化合物へと変化し、
スラリー化、液状化が行われる。本発明の場合前段で爆
砕を行っているので、原料混合物はかなりスラリー状で
水分を含んでいるが、必要に応じ更に加水してもよい。
また、酸化反応を高めるために、空気、酸素などを圧入
してもよい。
【００１７】ここで、オゾン処理とは、オゾンの高い反
応性を利用して有機性廃棄物の難生物分解性物質を部分
的に分解し、生物処理容易な物質に変換する方法であ
る。オゾンを発生させるためには電気を必要とするが、
このエネルギは本発明の方法によって資源化された、メ
タンガスを利用して発電（ガス発電や燃料電池）して得
ることが可能である。
応性を利用して有機性廃棄物の難生物分解性物質を部分
的に分解し、生物処理容易な物質に変換する方法であ
る。オゾンを発生させるためには電気を必要とするが、
このエネルギは本発明の方法によって資源化された、メ
タンガスを利用して発電（ガス発電や燃料電池）して得
ることが可能である。
【００１８】オゾン処理条件は処理物の性状で変化させ
なければならないが、オゾン注入率は１mgオゾン/g固形
物〜２００mgオゾン/g固形物、好ましくは５mgオゾン/g
固形物〜５０mgオゾン/g固形物である。
なければならないが、オゾン注入率は１mgオゾン/g固形
物〜２００mgオゾン/g固形物、好ましくは５mgオゾン/g
固形物〜５０mgオゾン/g固形物である。
【００１９】このようにして、本発明では、最終のメタ
ン発酵工程を共通な工程として利用可能であり、且つメ
タン発酵を迅速に完了度高く実施することができる。周
知のように取得されるメタンガスは、至便性の高いエネ
ルギ源として使用でき、これにより、従来焼却したり埋
め立てたりしていた前記廃棄物を有効に資源化すること
ができる。
ン発酵工程を共通な工程として利用可能であり、且つメ
タン発酵を迅速に完了度高く実施することができる。周
知のように取得されるメタンガスは、至便性の高いエネ
ルギ源として使用でき、これにより、従来焼却したり埋
め立てたりしていた前記廃棄物を有効に資源化すること
ができる。
【００２０】更に本発明の有機性廃棄物の処理方法は、
前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥をコンポス
ト化することを特徴とする。即ちメタン発酵槽で沈降す
る固形物は脱水してコンポスト化し資源化することがで
きる。なお、脱水後のメタン発酵処理水及び発酵槽から
溢流する上澄み処理水は河川等に排出するには更にＢＯ
Ｄ酸化処理、硝化処理、脱窒素処理などの水処理を施す
ことが好ましい。
前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥をコンポス
ト化することを特徴とする。即ちメタン発酵槽で沈降す
る固形物は脱水してコンポスト化し資源化することがで
きる。なお、脱水後のメタン発酵処理水及び発酵槽から
溢流する上澄み処理水は河川等に排出するには更にＢＯ
Ｄ酸化処理、硝化処理、脱窒素処理などの水処理を施す
ことが好ましい。
【００２１】更に本発明の有機性廃棄物の処理方法は、
前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥を炭化する
ことを特徴とする。即ちメタン発酵槽で沈降する固形物
は脱水して炭化し資源化することができる。なお、脱水
後のメタン発酵処理水及び発酵槽から溢流する上澄み処
理水は河川等に排出するには更にＢＯＤ酸化処理、硝化
処理、脱窒素処理などの水処理を施すことが好ましい。
前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥を炭化する
ことを特徴とする。即ちメタン発酵槽で沈降する固形物
は脱水して炭化し資源化することができる。なお、脱水
後のメタン発酵処理水及び発酵槽から溢流する上澄み処
理水は河川等に排出するには更にＢＯＤ酸化処理、硝化
処理、脱窒素処理などの水処理を施すことが好ましい。
【００２２】更に本発明の有機性廃棄物の処理方法は前
記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥の一部をメタ
ン発酵工程に返送することを特徴とする。これは、メタ
ン発酵工程のメタン発酵菌の濃度を一定に保つため、若
しくは廃棄物原料の性状により、メタン発酵菌濃度の調
整を必要とする場合に通常行われる方法であって、本発
明を円滑に進めるために必要な手段である。
記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥の一部をメタ
ン発酵工程に返送することを特徴とする。これは、メタ
ン発酵工程のメタン発酵菌の濃度を一定に保つため、若
しくは廃棄物原料の性状により、メタン発酵菌濃度の調
整を必要とする場合に通常行われる方法であって、本発
明を円滑に進めるために必要な手段である。
【００２３】更に本発明の有機性廃棄物の処理方法は、
前記メタン発酵処理液の液層をアンモニアストリッピン
グし、アンモニア回収することを特徴とする。前記液層
は、処理液を脱水した濾液であってもよく、また処理槽
から溢流する処理液の上澄み液であってもよい。メタン
発酵により、炭素分はメタンなどに分解するが、窒素分
はアンモニアに変化している。この段階で液性を化成ソ
ーダなどでアルカリ度を高め、揮発性アンモニアをスト
リッピングして分離し、アンモニアとして、回収して合
成反応原料、中和剤、冷媒などとして資源化することが
好ましい。
前記メタン発酵処理液の液層をアンモニアストリッピン
グし、アンモニア回収することを特徴とする。前記液層
は、処理液を脱水した濾液であってもよく、また処理槽
から溢流する処理液の上澄み液であってもよい。メタン
発酵により、炭素分はメタンなどに分解するが、窒素分
はアンモニアに変化している。この段階で液性を化成ソ
ーダなどでアルカリ度を高め、揮発性アンモニアをスト
リッピングして分離し、アンモニアとして、回収して合
成反応原料、中和剤、冷媒などとして資源化することが
好ましい。
【００２４】そして、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物を
爆砕処理する爆砕手段と、メタン発酵処理手段とを備え
てなり、該爆砕工程の産出物を、屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ
比高水分廃棄物とともにメタン発酵処理して、セルロー
ス・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と、屎尿・厨芥
系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に処理可能に構成
したことを特徴とする。
は、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物を
爆砕処理する爆砕手段と、メタン発酵処理手段とを備え
てなり、該爆砕工程の産出物を、屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ
比高水分廃棄物とともにメタン発酵処理して、セルロー
ス・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と、屎尿・厨芥
系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に処理可能に構成
したことを特徴とする。
【００２５】ここに言う爆砕手段は、圧力容器と、圧力
容器に接続されている圧力開放取り出し弁と、圧力開放
取り出し弁に接続されている受槽とを備え、更に圧力容
器は処理原料供給口と、高温高圧水蒸気若しくは高圧空
気供給口と、加熱冷却手段とを備えてなり、該圧力容器
に適度な大きさに破砕されたセルロース・リグニン系高
Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物を仕込み、水分量を調節し、高温
高圧水蒸気若しくは高圧空気を所定圧力まで供給し、加
熱冷却手段によって所定時間、所定温度に保持した後、
前記圧力開放取り出し弁を開いて急激に圧力を低下させ
ると同時に圧力容器内容物を受槽に受けることによって
爆砕処理が可能なように構成されている。
容器に接続されている圧力開放取り出し弁と、圧力開放
取り出し弁に接続されている受槽とを備え、更に圧力容
器は処理原料供給口と、高温高圧水蒸気若しくは高圧空
気供給口と、加熱冷却手段とを備えてなり、該圧力容器
に適度な大きさに破砕されたセルロース・リグニン系高
Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物を仕込み、水分量を調節し、高温
高圧水蒸気若しくは高圧空気を所定圧力まで供給し、加
熱冷却手段によって所定時間、所定温度に保持した後、
前記圧力開放取り出し弁を開いて急激に圧力を低下させ
ると同時に圧力容器内容物を受槽に受けることによって
爆砕処理が可能なように構成されている。
【００２６】もしくは、このような回分式の装置に換え
て、連続して爆砕処理が可能なように構成された爆砕手
段であってもよい。かかる爆砕手段は被処理物を入り口
から出口に所定滞留時間に応じて移動させるスクリュー
を内部に有する耐圧バレルと、耐圧バレルの出口側に接
続された連続式圧力開放取り出し弁と、圧力開放取り出
し弁に接続されている受槽と、耐圧バレルの入り口側に
接続されているマテリアルシール機構と、マテリアルシ
ール機構に接続されている原料ホッパ付きスクリューフ
ィーダとを備え、更に耐圧バレルには高温高圧水蒸気若
しくは高圧空気供給口と、加熱冷却手段とを備えてな
り、原料ホッパより適度な大きさに破砕されたセルロー
ス・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物を水分量を調節
しつつ連続的に供給し、高温高圧水蒸気若しくは高圧空
気を所定圧力まで供給し、加熱冷却手段によって温度を
調節しつつ、前記連続式圧力開放取り出し弁より連続的
に急激に圧力を低下させると同時にバレル内容物を受槽
に受けることによって爆砕処理が可能なように構成され
ている。
て、連続して爆砕処理が可能なように構成された爆砕手
段であってもよい。かかる爆砕手段は被処理物を入り口
から出口に所定滞留時間に応じて移動させるスクリュー
を内部に有する耐圧バレルと、耐圧バレルの出口側に接
続された連続式圧力開放取り出し弁と、圧力開放取り出
し弁に接続されている受槽と、耐圧バレルの入り口側に
接続されているマテリアルシール機構と、マテリアルシ
ール機構に接続されている原料ホッパ付きスクリューフ
ィーダとを備え、更に耐圧バレルには高温高圧水蒸気若
しくは高圧空気供給口と、加熱冷却手段とを備えてな
り、原料ホッパより適度な大きさに破砕されたセルロー
ス・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物を水分量を調節
しつつ連続的に供給し、高温高圧水蒸気若しくは高圧空
気を所定圧力まで供給し、加熱冷却手段によって温度を
調節しつつ、前記連続式圧力開放取り出し弁より連続的
に急激に圧力を低下させると同時にバレル内容物を受槽
に受けることによって爆砕処理が可能なように構成され
ている。
【００２７】また、ここに言うメタン発酵処理手段は、
従来公知のメタン発酵槽を備えてなるもので、特に限定
されたものではない。
従来公知のメタン発酵槽を備えてなるもので、特に限定
されたものではない。
【００２８】更に、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、前記爆砕手段からの産出物を、超臨界若しくは亜臨
界水処理する超臨界亜臨界手段を更に備え、該超臨界亜
臨界手段からの産出物を屎尿・厨芥系高水分廃棄物とと
もに前記メタン発酵処理手段に導入してメタン発酵処理
して、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物
と、屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に
処理可能に構成したことを特徴とする。
は、前記爆砕手段からの産出物を、超臨界若しくは亜臨
界水処理する超臨界亜臨界手段を更に備え、該超臨界亜
臨界手段からの産出物を屎尿・厨芥系高水分廃棄物とと
もに前記メタン発酵処理手段に導入してメタン発酵処理
して、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物
と、屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に
処理可能に構成したことを特徴とする。
【００２９】ここに言う超臨界亜臨界手段とは、超臨界
亜臨界水ゾーンを形成しうるに十分な耐圧を有する圧力
容器と、前記爆砕手段で得られたスラリーを該圧力容器
に送入するスラリーポンプと高圧蒸気発生手段とを備
え、前記圧力容器には更に超臨界亜臨界産出物取り出し
手段と、空気加圧手段を備えてなり、前記爆砕手段産出
スラリーを圧力容器に充填し、超臨界亜臨界水ゾーンを
形成せしめて処理可能に構成されている。なお、容器状
即ち槽型反応器を説明したが、この他、管状反応器であ
っても差支えない。また、回分式に限らず連続式であっ
てもよい。
亜臨界水ゾーンを形成しうるに十分な耐圧を有する圧力
容器と、前記爆砕手段で得られたスラリーを該圧力容器
に送入するスラリーポンプと高圧蒸気発生手段とを備
え、前記圧力容器には更に超臨界亜臨界産出物取り出し
手段と、空気加圧手段を備えてなり、前記爆砕手段産出
スラリーを圧力容器に充填し、超臨界亜臨界水ゾーンを
形成せしめて処理可能に構成されている。なお、容器状
即ち槽型反応器を説明したが、この他、管状反応器であ
っても差支えない。また、回分式に限らず連続式であっ
てもよい。
【００３０】更に、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、前記爆砕手段からの産出物を、オゾン処理するオゾ
ン処理手段を更に備え、該オゾン処理手段からの産出物
を屎尿・厨芥系高水分廃棄物とともに前記メタン発酵処
理手段に導入してメタン発酵処理して、セルロース・リ
グニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と、屎尿・厨芥系低Ｃ
／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に処理可能に構成したこ
とを特徴とする。
は、前記爆砕手段からの産出物を、オゾン処理するオゾ
ン処理手段を更に備え、該オゾン処理手段からの産出物
を屎尿・厨芥系高水分廃棄物とともに前記メタン発酵処
理手段に導入してメタン発酵処理して、セルロース・リ
グニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と、屎尿・厨芥系低Ｃ
／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に処理可能に構成したこ
とを特徴とする。
【００３１】ここに言うオゾン処理手段とは、投入した
オゾン化空気のオゾンが十分に処理液に溶け込むオゾン
反応容器と、前記爆砕手段で得られたスラリーを該反応
容器に送入するスラリーポンプ、オゾン発生手段とオゾ
ン化空気導入手段を備え、前記爆砕手段産出スラリーを
オゾン反応容器に充填し、オゾン処理ゾーンを形成せし
めて処理可能に構成されている。なお、容器状即ち槽型
反応器を説明したが、この他、管状反応器や多段型ある
いは攪拌手段を備えていても差し支えない。また、回分
式に限らず連続式であっても良い。
オゾン化空気のオゾンが十分に処理液に溶け込むオゾン
反応容器と、前記爆砕手段で得られたスラリーを該反応
容器に送入するスラリーポンプ、オゾン発生手段とオゾ
ン化空気導入手段を備え、前記爆砕手段産出スラリーを
オゾン反応容器に充填し、オゾン処理ゾーンを形成せし
めて処理可能に構成されている。なお、容器状即ち槽型
反応器を説明したが、この他、管状反応器や多段型ある
いは攪拌手段を備えていても差し支えない。また、回分
式に限らず連続式であっても良い。
【００３２】更に、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、 メタン発酵処理手段の後段には脱水機とコンポス
ト化手段を備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱
水汚泥をコンポスト化するよう構成したことを特徴とす
る。
は、 メタン発酵処理手段の後段には脱水機とコンポス
ト化手段を備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱
水汚泥をコンポスト化するよう構成したことを特徴とす
る。
【００３３】更に、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、 メタン発酵処理手段の後段には脱水機と炭化手段
を備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥を
炭化するよう構成したことを特徴とする。
は、 メタン発酵処理手段の後段には脱水機と炭化手段
を備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水汚泥を
炭化するよう構成したことを特徴とする。
【００３４】更に、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、メタン発酵処理手段の後段には脱水機と脱水汚泥返
送ポンプを備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱
水汚泥の一部をメタン発酵工程に返送するよう構成した
ことを特徴とする。
は、メタン発酵処理手段の後段には脱水機と脱水汚泥返
送ポンプを備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱
水汚泥の一部をメタン発酵工程に返送するよう構成した
ことを特徴とする。
【００３５】更に、本発明の有機性廃棄物の処理装置
は、メタン発酵処理手段の後段には脱水機とアンモニア
ストリッパを備え、メタン発酵処理液を脱水し、液層を
ストリッピングし、アンモニア回収するよう構成したこ
とを特徴とする。
は、メタン発酵処理手段の後段には脱水機とアンモニア
ストリッパを備え、メタン発酵処理液を脱水し、液層を
ストリッピングし、アンモニア回収するよう構成したこ
とを特徴とする。
【００３６】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を図面を
参照しつつ、例示的に詳述する。但し本実施の形態に記
載する製品の寸法、形状、材質、その相対配置等は特に
特定的な記載がない限りは本発明の範囲をそれのみに限
定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
参照しつつ、例示的に詳述する。但し本実施の形態に記
載する製品の寸法、形状、材質、その相対配置等は特に
特定的な記載がない限りは本発明の範囲をそれのみに限
定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【００３７】（実施例１）図１は本発明の有機性廃棄物
の処理工程の第１実施例を示すフロー図である。図１に
おいて、剪定枝など硬質な原料の多いセルロース・リグ
ニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物は破砕機１１にかけて、
１０ｍ／ｍ角ほどの大きさに破砕した。この破砕チップ
は含水率が低かったので、１０％ほどの水を加えて、爆
砕手段１２に投入した。爆砕手段は連続式のものを使用
し、圧力２ＭＰａ、温度２００℃、滞留時間を１０分に
調節して行った。
の処理工程の第１実施例を示すフロー図である。図１に
おいて、剪定枝など硬質な原料の多いセルロース・リグ
ニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物は破砕機１１にかけて、
１０ｍ／ｍ角ほどの大きさに破砕した。この破砕チップ
は含水率が低かったので、１０％ほどの水を加えて、爆
砕手段１２に投入した。爆砕手段は連続式のものを使用
し、圧力２ＭＰａ、温度２００℃、滞留時間を１０分に
調節して行った。
【００３８】爆砕手段１２から排出した産出物は適度な
スラリー状を呈し、流動性に富んでいた。これを、別に
貯留されていた屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と
合わせてメタン発酵処理手段１３に送ってメタン発酵処
理を行い、メタンガスを取得した。メタン発酵処理は通
常の屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物単独の場合と
殆ど変わらないほどに、円滑に進行し且つメタンガスの
収量が増加した。メタン発酵工程の余剰汚泥は脱水機１
４にかけて脱水し、脱水汚泥の一部を返送ポンプ１７に
よりメタン発酵手段１３中のメタン発酵槽に返送した。
また、脱水汚泥の一部はコンポスト化手段１６に送り、
コンポスト化しコンポストとして取得した。
スラリー状を呈し、流動性に富んでいた。これを、別に
貯留されていた屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と
合わせてメタン発酵処理手段１３に送ってメタン発酵処
理を行い、メタンガスを取得した。メタン発酵処理は通
常の屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物単独の場合と
殆ど変わらないほどに、円滑に進行し且つメタンガスの
収量が増加した。メタン発酵工程の余剰汚泥は脱水機１
４にかけて脱水し、脱水汚泥の一部を返送ポンプ１７に
よりメタン発酵手段１３中のメタン発酵槽に返送した。
また、脱水汚泥の一部はコンポスト化手段１６に送り、
コンポスト化しコンポストとして取得した。
【００３９】脱水機１４で脱水処理した濾過水及び、メ
タン発酵手段１３の発酵槽からの溢流水は水処理装置１
５に送り更に高度な処理を行い、該処理水を放流した。
タン発酵手段１３の発酵槽からの溢流水は水処理装置１
５に送り更に高度な処理を行い、該処理水を放流した。
【００４０】（実施例２）図２は本発明の有機性廃棄物
の処理工程の第２実施例を示すフロー図である。図２に
おいて、実施例１で説明したコンポスト化手段１６の代
わりに炭化手段１８を備えるものである。メタン発酵工
程の余剰汚泥は脱水機１４にかけて脱水し、脱水汚泥の
一部を返送ポンプ１７によりメタン発酵手段１３中のメ
タン発酵槽に返送した。また、脱水汚泥の一部は炭化手
段１８に送り、炭化し炭化物として取得した。
の処理工程の第２実施例を示すフロー図である。図２に
おいて、実施例１で説明したコンポスト化手段１６の代
わりに炭化手段１８を備えるものである。メタン発酵工
程の余剰汚泥は脱水機１４にかけて脱水し、脱水汚泥の
一部を返送ポンプ１７によりメタン発酵手段１３中のメ
タン発酵槽に返送した。また、脱水汚泥の一部は炭化手
段１８に送り、炭化し炭化物として取得した。
【００４１】（実施例３）図３は本発明の有機性廃棄物
の処理工程の第３実施例を示すフロー図である。図３に
おいて、実施例１および２で説明した装置に加え、超臨
界・亜臨界水処理手段２１を爆砕手段１２とメタン発酵
処理手段１３の間に設置し、接続した。そして、爆砕手
段１２の条件を圧力１ＭＰａ、温度１８０℃、滞留時間
を５分として、処理度を軽くし、得られたスラリーを前
記超臨界・亜臨界水処理手段２１に装填して、温度４０
０℃、圧力２５ＭＰａで５分間処理した。得られた処理
物は殆ど水溶性の混合物であった。
の処理工程の第３実施例を示すフロー図である。図３に
おいて、実施例１および２で説明した装置に加え、超臨
界・亜臨界水処理手段２１を爆砕手段１２とメタン発酵
処理手段１３の間に設置し、接続した。そして、爆砕手
段１２の条件を圧力１ＭＰａ、温度１８０℃、滞留時間
を５分として、処理度を軽くし、得られたスラリーを前
記超臨界・亜臨界水処理手段２１に装填して、温度４０
０℃、圧力２５ＭＰａで５分間処理した。得られた処理
物は殆ど水溶性の混合物であった。
【００４２】これを、別に貯留されていた屎尿・厨芥系
低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と合わせてメタン発酵処理手段
１３に送ってメタン発酵処理を行い、メタンガスを取得
した。メタン発酵処理は通常の屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比
高水分廃棄物単独の場合と殆ど変わらないほどに、円滑
に進行し且つメタンガスの収量が更に増加した。しか
し、余剰汚泥の量は少なく、コンポストの収量は実施例
１および２よりも少なかった。
低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と合わせてメタン発酵処理手段
１３に送ってメタン発酵処理を行い、メタンガスを取得
した。メタン発酵処理は通常の屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比
高水分廃棄物単独の場合と殆ど変わらないほどに、円滑
に進行し且つメタンガスの収量が更に増加した。しか
し、余剰汚泥の量は少なく、コンポストの収量は実施例
１および２よりも少なかった。
【００４３】（実施例４）図４は本発明の有機性廃棄物
の処理工程の第４実施例を示すフロー図である。図４に
おいて、実施例１および２で説明した装置に加え、オゾ
ン処理手段２２を爆砕手段１２とメタン発酵処理手段１
３の間に設置し、接続した。そして、爆砕手段１２の条
件を圧力１ＭＰａ、温度１８０℃、滞留時間を５分とし
て、処理度を軽くし、得られたスラリーを前記オゾン処
理手段２２でオゾン化空気を吹き込み、オゾン処理した
（オゾン処理条件は、種々の条件で可能であるが、ここ
ではオゾン消費率として５mgオゾン／g固形物とし
た）。得られた処理物は殆ど水溶性の混合物であった。
の処理工程の第４実施例を示すフロー図である。図４に
おいて、実施例１および２で説明した装置に加え、オゾ
ン処理手段２２を爆砕手段１２とメタン発酵処理手段１
３の間に設置し、接続した。そして、爆砕手段１２の条
件を圧力１ＭＰａ、温度１８０℃、滞留時間を５分とし
て、処理度を軽くし、得られたスラリーを前記オゾン処
理手段２２でオゾン化空気を吹き込み、オゾン処理した
（オゾン処理条件は、種々の条件で可能であるが、ここ
ではオゾン消費率として５mgオゾン／g固形物とし
た）。得られた処理物は殆ど水溶性の混合物であった。
【００４４】これを、別に貯留されていた屎尿・厨芥系
低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と合わせてメタン発酵処理手段
１３に送ってメタン発酵処理を行い、メタンガスを取得
した。メタン発酵処理は通常の屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比
高水分廃棄物単独の場合と殆ど変わらないほどに、円滑
に進行し且つメタンガスの収量が更に増加した。しか
し、余剰汚泥の量は少なく、コンポストの収量は実施例
１および２よりも少なかった。
低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と合わせてメタン発酵処理手段
１３に送ってメタン発酵処理を行い、メタンガスを取得
した。メタン発酵処理は通常の屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比
高水分廃棄物単独の場合と殆ど変わらないほどに、円滑
に進行し且つメタンガスの収量が更に増加した。しか
し、余剰汚泥の量は少なく、コンポストの収量は実施例
１および２よりも少なかった。
【００４５】（実施例５）図５は本発明の有機性廃棄物
の処理工程の第５実施例を示すフロー図である。図３に
示す実施例３との違いは、コンポスト化手段１６の代わ
りに炭化手段１８を備える点である。メタン発酵工程の
余剰汚泥は脱水機１４にかけて脱水し、脱水汚泥の一部
を返送ポンプ１７によりメタン発酵手段１３中のメタン
発酵槽に返送した。また、脱水汚泥の一部は炭化手段１
８に送り、炭化し炭化物として取得した。
の処理工程の第５実施例を示すフロー図である。図３に
示す実施例３との違いは、コンポスト化手段１６の代わ
りに炭化手段１８を備える点である。メタン発酵工程の
余剰汚泥は脱水機１４にかけて脱水し、脱水汚泥の一部
を返送ポンプ１７によりメタン発酵手段１３中のメタン
発酵槽に返送した。また、脱水汚泥の一部は炭化手段１
８に送り、炭化し炭化物として取得した。
【００４６】（実施例６）図６は本発明の有機性廃棄物
の処理工程の第６実施例を示すフロー図である。図４に
示す実施例４との違いは、コンポスト化手段１６の代わ
りに炭化手段１８を備える点である。メタン発酵工程の
余剰汚泥は脱水機１４にかけて脱水し、脱水汚泥の一部
を返送ポンプ１７によりメタン発酵手段１３中のメタン
発酵槽に返送した。また、脱水汚泥の一部は炭化手段１
８に送り、炭化し炭化物として取得した。
の処理工程の第６実施例を示すフロー図である。図４に
示す実施例４との違いは、コンポスト化手段１６の代わ
りに炭化手段１８を備える点である。メタン発酵工程の
余剰汚泥は脱水機１４にかけて脱水し、脱水汚泥の一部
を返送ポンプ１７によりメタン発酵手段１３中のメタン
発酵槽に返送した。また、脱水汚泥の一部は炭化手段１
８に送り、炭化し炭化物として取得した。
【００４７】（実施例７）前記実施例１〜６で得られた
余剰汚泥をそのまま液肥として利用した。特に原料廃棄
物組成の影響により、生成余剰汚泥がＮ、Ｐ、Ｋ分に富
み、そのバランスが好適、若しくは需要側の要求に合致
している場合、本実施例により、別の需要先で有効利用
でき、しかも後工程の省略につながり、効率が向上す
る。
余剰汚泥をそのまま液肥として利用した。特に原料廃棄
物組成の影響により、生成余剰汚泥がＮ、Ｐ、Ｋ分に富
み、そのバランスが好適、若しくは需要側の要求に合致
している場合、本実施例により、別の需要先で有効利用
でき、しかも後工程の省略につながり、効率が向上す
る。
【００４８】（実施例８）前記実施例１〜６で得られた
脱水工程濾液およびメタン発酵槽溢流上澄み液をアンモ
ニアストリッピングして、アンモニアガスとして回収し
た。なお、アンモニアストリッパの入り口で、前記濾液
若しくは上澄み液とともに、化成ソーダ水溶液を供給
し、液性を終始アルカリ性に保つようにし、アンモニア
の揮発を完全にした。これにより、化学品合成工場用原
料、冷凍機冷媒別などの別の需要先で回収資源の有効利
用ができ、需要構造のバラツキ季節変動などを吸収で
き、廃棄物の利用の幅が広がった。また、放流前の処理
水のアンモニア分を更に硝化、脱窒するなどの後処理が
不要となった。
脱水工程濾液およびメタン発酵槽溢流上澄み液をアンモ
ニアストリッピングして、アンモニアガスとして回収し
た。なお、アンモニアストリッパの入り口で、前記濾液
若しくは上澄み液とともに、化成ソーダ水溶液を供給
し、液性を終始アルカリ性に保つようにし、アンモニア
の揮発を完全にした。これにより、化学品合成工場用原
料、冷凍機冷媒別などの別の需要先で回収資源の有効利
用ができ、需要構造のバラツキ季節変動などを吸収で
き、廃棄物の利用の幅が広がった。また、放流前の処理
水のアンモニア分を更に硝化、脱窒するなどの後処理が
不要となった。
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明により、木
質組織の多い従来分解処理にコストがかかり且つ有効利
用に欠けていたセルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水
分廃棄物が有効にメタン発酵するようになり、しかも従
来主原料であった屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物
と共に一体的に処理できるようになる。これにより、メ
タンガスの収量が増大し、余剰汚泥が低減化される。ま
た、炭化物を取得でき、資源の有効活用が可能になるこ
とに加えて、アンモニアガスとしてＮ分が有効に回収さ
れ、本発明の方法で取得されるコンポストはＣ／Ｎ比が
平均化され性状が良質化する。
質組織の多い従来分解処理にコストがかかり且つ有効利
用に欠けていたセルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水
分廃棄物が有効にメタン発酵するようになり、しかも従
来主原料であった屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物
と共に一体的に処理できるようになる。これにより、メ
タンガスの収量が増大し、余剰汚泥が低減化される。ま
た、炭化物を取得でき、資源の有効活用が可能になるこ
とに加えて、アンモニアガスとしてＮ分が有効に回収さ
れ、本発明の方法で取得されるコンポストはＣ／Ｎ比が
平均化され性状が良質化する。
【図１】 本発明の有機性廃棄物の処理工程の第１実施
例を示すフロー図
例を示すフロー図
【図２】 本発明の有機性廃棄物の処理工程の第２実施
例を示すフロー図
例を示すフロー図
【図３】 本発明の有機性廃棄物の処理工程の第３実施
例を示すフロー図
例を示すフロー図
【図４】 本発明の有機性廃棄物の処理工程の第４実施
例を示すフロー図
例を示すフロー図
【図５】 本発明の有機性廃棄物の処理工程の第５実施
例を示すフロー図
例を示すフロー図
【図６】 本発明の有機性廃棄物の処理工程の第６実施
例を示すフロー図
例を示すフロー図
１１ 破砕機
１２ 爆砕手段
１３ メタン発酵手段
１４ 脱水機
１５ 水処理装置
１６ コンポスト化手段
１７ 返送手段（返送ポンプ）
１８ 炭化手段
２１ 超臨界、亜臨界水処理手段
２３ オゾン処理手段
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ０２Ｆ 1/20 Ｃ０２Ｆ 11/10 Ｚ
11/02 11/12 Ｚ
11/04 Ｃ０５Ｆ 3/06 Ｄ
11/10 15/00
11/12 Ｃ０５Ｆ 3:00
Ｃ０５Ｆ 3/06 11:00
15/00 Ｂ０９Ｂ 3/00 ＺＡＢＣ
//(Ｃ０５Ｆ 15/00 Ｄ
3:00 5/00 Ｍ
11:00） Ｐ
3/00 ３０４Ｚ
(72)発明者 進藤 義剛
横浜市金沢区幸浦一丁目８番地１ 三菱重
工業株式会社基盤技術研究所内
(72)発明者 堀添 浩俊
横浜市中区錦町12番地 三菱重工業株式会
社横浜製作所内
(72)発明者 水谷 洋
横浜市中区錦町12番地 三菱重工業株式会
社横浜製作所内
Ｆターム(参考） 4D004 AA02 AA03 AA04 AA12 BA03
BA04 BA06 CA04 CA13 CA18
CA26 CA36 CA39 CB04 CC01
CC02 CC03 CC09 CC12 DA03
DA20
4D011 AA15
4D037 AA11 AB12 BA23 BB05 CA14
4D059 AA01 AA03 AA07 AA23 BA01
BA12 BB05 BE49 BK11 BK12
CA07 CA21 CC01
4H061 AA02 AA03 CC35 CC42 CC51
CC55 EE62 EE64 GG48
Claims (14)
- 【請求項１】 セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水
分廃棄物を爆砕処理する爆砕工程と、該爆砕工程の産出
物を、別送された屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物
とともに一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工程と
を有することを特徴とする有機性廃棄物の処理方法。 - 【請求項２】 前記爆砕工程の産出物を、超臨界若しく
は亜臨界水処理する超臨界亜臨界工程を有し、該超臨界
亜臨界工程の産出物を別送された屎尿・厨芥系高水分廃
棄物とともに一体的にメタン発酵処理するメタン発酵工
程とを有することを特徴とする請求項１記載の有機性廃
棄物の処理方法。 - 【請求項３】 前記爆砕工程の産出物を、オゾン処理す
るオゾン処理工程を有し、該オゾン処理工程の産出物を
別送された屎尿・厨芥系高水分廃棄物とともに一体的に
メタン発酵処理するメタン発酵工程とを有することを特
徴とする請求項１記載の有機性廃棄物の処理方法。 - 【請求項４】 前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水
汚泥をコンポスト化することを特徴とする請求項１、２
若しくは３記載の有機性廃棄物の処理方法。 - 【請求項５】 前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水
汚泥を炭化することを特徴とする請求項１、２若しくは
３記載の有機性廃棄物の処理方法。 - 【請求項６】 前記メタン発酵処理液を脱水し、該脱水
汚泥の一部をメタン発酵工程に返送することを特徴とす
る請求項１、２若しくは３記載の有機性廃棄物の処理方
法。 - 【請求項７】 前記メタン発酵処理液の液層をアンモニ
アストリッピングし、アンモニア回収することを特徴と
する請求項１、２若しくは３記載の有機性廃棄物の処理
方法。 - 【請求項８】 セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水
分廃棄物を爆砕処理する爆砕手段と、メタン発酵処理手
段とを備えてなり、該爆砕工程の産出物を、屎尿・厨芥
系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とともにメタン発酵処理し
て、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物
と、屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に
処理可能に構成したことを特徴とする有機性廃棄物の処
理装置。 - 【請求項９】 前記爆砕手段からの産出物を、超臨界若
しくは亜臨界水処理する超臨界亜臨界手段を更に備え、
該超臨界亜臨界手段からの産出物を屎尿・厨芥系高水分
廃棄物とともに前記メタン発酵処理手段に導入してメタ
ン発酵処理して、セルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低
水分廃棄物と、屎尿・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物と
を一体的に処理可能に構成したことを特徴とする請求項
８記載の有機性廃棄物の処理装置。 - 【請求項１０】 前記爆砕手段からの産出物を、オゾン
処理するオゾン処理手段を更に備え、該オゾン処理手段
からの産出物を屎尿・厨芥系高水分廃棄物とともに前記
メタン発酵処理手段に導入してメタン発酵処理して、セ
ルロース・リグニン系高Ｃ／Ｎ比低水分廃棄物と、屎尿
・厨芥系低Ｃ／Ｎ比高水分廃棄物とを一体的に処理可能
に構成したことを特徴とする請求項８記載の有機性廃棄
物の処理装置。 - 【請求項１１】 メタン発酵処理手段の後段には脱水機
とコンポスト化手段を備え、前記メタン発酵処理液を脱
水し、該脱水汚泥をコンポスト化するよう構成したこと
を特徴とする請求項８若しくは９記載の有機性廃棄物の
処理装置。 - 【請求項１２】 メタン発酵処理手段の後段には脱水機
と炭化手段を備え、前記メタン発酵処理液を脱水し、該
脱水汚泥を炭化するよう構成したことを特徴とする請求
項８若しくは９記載の有機性廃棄物の処理装置。 - 【請求項１３】 メタン発酵処理手段の後段には脱水機
と脱水汚泥返送ポンプを備え、前記メタン発酵処理液を
脱水し、該脱水汚泥の一部をメタン発酵工程に返送する
よう構成したことを特徴とする請求項８若しくは９記載
の有機性廃棄物の処理装置。 - 【請求項１４】 メタン発酵処理手段の後段には脱水機
とアンモニアストリッパを備え、メタン発酵処理液を脱
水し、液層をストリッピングし、アンモニア回収するよ
う構成したことを特徴とする請求項８若しくは９記載の
有機性廃棄物の処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001384146A JP3801499B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-12-18 | 有機性廃棄物の処理方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001219966 | 2001-07-19 | ||
| JP2001-219966 | 2001-07-19 | ||
| JP2001384146A JP3801499B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-12-18 | 有機性廃棄物の処理方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003094022A true JP2003094022A (ja) | 2003-04-02 |
| JP3801499B2 JP3801499B2 (ja) | 2006-07-26 |
Family
ID=26619023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001384146A Expired - Fee Related JP3801499B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-12-18 | 有機性廃棄物の処理方法及びその装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3801499B2 (ja) |
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- 2001-12-18 JP JP2001384146A patent/JP3801499B2/ja not_active Expired - Fee Related
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