JPH0892691A - ハイバーリング成形用非磁性ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
ハイバーリング成形用非磁性ステンレス鋼及びその製造方法Info
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- JPH0892691A JPH0892691A JP6257253A JP25725394A JPH0892691A JP H0892691 A JPH0892691 A JP H0892691A JP 6257253 A JP6257253 A JP 6257253A JP 25725394 A JP25725394 A JP 25725394A JP H0892691 A JPH0892691 A JP H0892691A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ハイバーリング加工の可能な非磁性ステンレ
ス鋼の開発。 【構成】 ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但
し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：
圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して
４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）
の絶対値が０．１２以下であることを特徴とする。非磁
性ステンレス鋼を最終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５
５１で規定されるオーステナイト結晶粒度で４．０〜
７．０に調整し、さらに冷延率２０〜５０％の最終冷間
圧延で所望の厚さに仕上げ、最終焼鈍で結晶粒径を同規
定でオーステナイト結晶粒度で７．０〜１２．０にする
ことにより製造する。電子管、特にはカラーブラウン管
電子銃電極鋼に代表される用途に好適である。
ス鋼の開発。 【構成】 ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但
し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：
圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して
４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）
の絶対値が０．１２以下であることを特徴とする。非磁
性ステンレス鋼を最終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５
５１で規定されるオーステナイト結晶粒度で４．０〜
７．０に調整し、さらに冷延率２０〜５０％の最終冷間
圧延で所望の厚さに仕上げ、最終焼鈍で結晶粒径を同規
定でオーステナイト結晶粒度で７．０〜１２．０にする
ことにより製造する。電子管、特にはカラーブラウン管
電子銃電極鋼に代表される用途に好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ハイバーリング成形用
非磁性ステンレス鋼及びその製造方法に係わり、特にバ
ーリング成形性に優れたカラーブラウン管電子銃の電極
用非磁性ステンレス鋼及びその製造方法に関する。
非磁性ステンレス鋼及びその製造方法に係わり、特にバ
ーリング成形性に優れたカラーブラウン管電子銃の電極
用非磁性ステンレス鋼及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】電子管用部材、特にカラーブラウン管に
用いられる電子銃の電極には、従来から非磁性のステン
レス鋼が用いられており、この非磁性ステンレス鋼は、
ある程度の深絞り性及びバーリング成形性を有している
ので、従来のカラーブラウン管用電子銃の電極として大
きな問題は生じていなかった。ここで、「バーリング」
とは、板に丸い穴をあけてつばを出す方法を云い、ねじ
穴・軸受・補強などの目的に広く用いられている。とこ
ろが、近年、カラーブラウン管の高精細度化の動向に応
じて、電子銃のフォーカス特性を上昇させるために電極
のレンズ径を大きくし、バーリング成形をこれまでより
もっと精度良くしかもバーリング成形高さを大きくする
（ハイバーリング加工という）必要が生じてきた。バー
リング成形高さを大きくする必要があるは、レンズのフ
ォーカス特性を一層安定化するためである。
用いられる電子銃の電極には、従来から非磁性のステン
レス鋼が用いられており、この非磁性ステンレス鋼は、
ある程度の深絞り性及びバーリング成形性を有している
ので、従来のカラーブラウン管用電子銃の電極として大
きな問題は生じていなかった。ここで、「バーリング」
とは、板に丸い穴をあけてつばを出す方法を云い、ねじ
穴・軸受・補強などの目的に広く用いられている。とこ
ろが、近年、カラーブラウン管の高精細度化の動向に応
じて、電子銃のフォーカス特性を上昇させるために電極
のレンズ径を大きくし、バーリング成形をこれまでより
もっと精度良くしかもバーリング成形高さを大きくする
（ハイバーリング加工という）必要が生じてきた。バー
リング成形高さを大きくする必要があるは、レンズのフ
ォーカス特性を一層安定化するためである。
【０００３】一般的に深絞り性が良好な、ランクフォー
ド値の大きい材料ほどバーリング成形高さが小さく、こ
れらの材料の成形高さを高くするには、孔縁の仕上げを
良くしたり、割れの起点になり易い介在物を減らすこと
が行われている。また、最終焼鈍で２Ｄと呼ばれる熱処
理後酸洗を施した材料を用いたり、最終焼鈍後に表面研
磨を施して、金型との潤滑性を良くすることも行われて
いる。
ド値の大きい材料ほどバーリング成形高さが小さく、こ
れらの材料の成形高さを高くするには、孔縁の仕上げを
良くしたり、割れの起点になり易い介在物を減らすこと
が行われている。また、最終焼鈍で２Ｄと呼ばれる熱処
理後酸洗を施した材料を用いたり、最終焼鈍後に表面研
磨を施して、金型との潤滑性を良くすることも行われて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た方法は、バーリング加工で発生するバーリング割れの
減少に対してある程度の効果はあるが、電子銃の電極の
ようにバーリング成形高さが孔径の１／３を超えるよう
な場合には、割れ発生の減少率は満足できるものではな
かった。さらに端面または表面の調整を必要とすること
から工程数が増加するという問題もあった。本発明の課
題は、バーリング成形高さが孔径の１／３を超えるハイ
バーリング加工を行うことのできる非磁性ステンレス鋼
を開発することである。
た方法は、バーリング加工で発生するバーリング割れの
減少に対してある程度の効果はあるが、電子銃の電極の
ようにバーリング成形高さが孔径の１／３を超えるよう
な場合には、割れ発生の減少率は満足できるものではな
かった。さらに端面または表面の調整を必要とすること
から工程数が増加するという問題もあった。本発明の課
題は、バーリング成形高さが孔径の１／３を超えるハイ
バーリング加工を行うことのできる非磁性ステンレス鋼
を開発することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、バーリン
グ加工性をさらに改善するために研究を重ねた結果、塑
性異方性とバーリング割れの発生率に相関があることを
つきとめた。この塑性異方性はランクフォード値ｒの板
面内異方性Δｒで表すことができる。そしてランクフォ
ード値ｒの板面内異方性Δｒをある値より小さくするこ
とでバーリング割れの発生を生産性に問題の無い程度ま
で減少しうることを見いだし、本発明を達成するに至っ
た。
グ加工性をさらに改善するために研究を重ねた結果、塑
性異方性とバーリング割れの発生率に相関があることを
つきとめた。この塑性異方性はランクフォード値ｒの板
面内異方性Δｒで表すことができる。そしてランクフォ
ード値ｒの板面内異方性Δｒをある値より小さくするこ
とでバーリング割れの発生を生産性に問題の無い程度ま
で減少しうることを見いだし、本発明を達成するに至っ
た。
【０００６】ここで、板状の引張り試験片を一定の伸び
がでるまで引張ったときの、板幅と厚さの変化を測り、
それぞれのひずみを求め、その比をとったｒ＝板幅ひず
み／板厚ひずみをｒ値（ランクフォード（Lankford）
値）と呼んでいる。ｒは板厚異方性を示すパラメータで
もあるので、塑性異方性比ともいわれている。このｒ値
は、また、圧延方向その他各方向から試験片をとって試
験すると異なった値をとる。いいかえると、ｒ値にも板
面内異方性がある。普通比較値として、ｒ値をみるとき
には、圧延方向に対して、０度、４５度、９０度方向に
採取した試験片の引張りを行ない、ｒ0 （圧延方向に対
して０度のｒ値）、ｒ45（圧延方向に対して４５度のｒ
値）、ｒ90（圧延方向に対して９０度のｒ値）を求め
て、その平均値ｒ＝（ｒ0 ＋２ｒ45＋ｒ90）／４をと
る。また、ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒを示
す量としては、Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45、
またはΔｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２をとる。
がでるまで引張ったときの、板幅と厚さの変化を測り、
それぞれのひずみを求め、その比をとったｒ＝板幅ひず
み／板厚ひずみをｒ値（ランクフォード（Lankford）
値）と呼んでいる。ｒは板厚異方性を示すパラメータで
もあるので、塑性異方性比ともいわれている。このｒ値
は、また、圧延方向その他各方向から試験片をとって試
験すると異なった値をとる。いいかえると、ｒ値にも板
面内異方性がある。普通比較値として、ｒ値をみるとき
には、圧延方向に対して、０度、４５度、９０度方向に
採取した試験片の引張りを行ない、ｒ0 （圧延方向に対
して０度のｒ値）、ｒ45（圧延方向に対して４５度のｒ
値）、ｒ90（圧延方向に対して９０度のｒ値）を求め
て、その平均値ｒ＝（ｒ0 ＋２ｒ45＋ｒ90）／４をと
る。また、ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒを示
す量としては、Δｒ＝｛（ｒ0 ＋ｒ90）／２｝−ｒ45、
またはΔｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２をとる。
【０００７】この知見に基づいて、本発明は、（１）ラ
ンクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但し、Δｒ＝
（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延方向に
対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して４５度のｒ
値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）の絶対値が
０．１２以下であることを特徴とするハイバーリング成
形用非磁性ステンレス鋼、（２）ランクフォード値ｒの
板面内異方性Δｒ（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２
ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延方向に対して０度のｒ
値、ｒ45：圧延方向に対して４５度のｒ値、ｒ90：圧延
方向に対して９０度のｒ値）の絶対値が０．１２以下で
あることを特徴とする電子管用非磁性ステンレス鋼及び
（３）ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但し、
Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延
方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して４５
度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）の絶
対値が０．１２以下であることを特徴とするカラーブラ
ウン管電子銃電極用非磁性ステンレス鋼を提供する。こ
うしたステンレス鋼は、製造工程において結晶粒度を適
切に規定することにより製造することができることが判
明した。本発明はまた、（４）非磁性ステンレス鋼を最
終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定されるオ
ーステナイト結晶粒度で４．０〜７．０に調整し、さら
に冷延率２０〜５０％の最終冷間圧延で所望の厚さに仕
上げ、最終焼鈍で結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定さ
れるオーステナイト結晶粒度で７．０〜１２．０にする
ことを特徴とするランクフォード値ｒの板面内異方性Δ
ｒ（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここで
ｒ0 ：圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に
対して４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度の
ｒ値）の絶対値が０．１２以下であることを特徴とする
ハイバーリング成形用非磁性ステンレス鋼の製造方法を
も提供する。
ンクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但し、Δｒ＝
（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延方向に
対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して４５度のｒ
値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）の絶対値が
０．１２以下であることを特徴とするハイバーリング成
形用非磁性ステンレス鋼、（２）ランクフォード値ｒの
板面内異方性Δｒ（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２
ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延方向に対して０度のｒ
値、ｒ45：圧延方向に対して４５度のｒ値、ｒ90：圧延
方向に対して９０度のｒ値）の絶対値が０．１２以下で
あることを特徴とする電子管用非磁性ステンレス鋼及び
（３）ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但し、
Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延
方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して４５
度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）の絶
対値が０．１２以下であることを特徴とするカラーブラ
ウン管電子銃電極用非磁性ステンレス鋼を提供する。こ
うしたステンレス鋼は、製造工程において結晶粒度を適
切に規定することにより製造することができることが判
明した。本発明はまた、（４）非磁性ステンレス鋼を最
終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定されるオ
ーステナイト結晶粒度で４．０〜７．０に調整し、さら
に冷延率２０〜５０％の最終冷間圧延で所望の厚さに仕
上げ、最終焼鈍で結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定さ
れるオーステナイト結晶粒度で７．０〜１２．０にする
ことを特徴とするランクフォード値ｒの板面内異方性Δ
ｒ（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここで
ｒ0 ：圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に
対して４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度の
ｒ値）の絶対値が０．１２以下であることを特徴とする
ハイバーリング成形用非磁性ステンレス鋼の製造方法を
も提供する。
【０００８】
【作用】本発明の根幹となる技術は、電子管、特にはカ
ラーブラウン管電子銃電極に代表される、ハイバーリン
グ加工を行う材料を塑性異方性が小さい非磁性ステンレ
ス鋼としたことにある。塑性異方性を表すランクフォー
ド値の板面内異方性を小さくすると、バーリング成形時
に最大伸び歪みを示す板の縁に生じるくびれの発生を遅
らせることになり、それによって亀裂の発生が抑制され
る。本発明で、ランクフォード値の板面内異方性Δｒの
絶対値を０．１２以下に規定したのは、バーリング成形
高さが孔径の１／３を超えるようなハイバーリング成形
を行った場合に、０．１２より大きい場合にバーリング
割れの発生によって生産性が著しく低下するからであ
る。従って、孔径に対するバーリング成形高さの割合が
さらに高くなると、Δｒの絶対値をより小さくすること
が好ましい。
ラーブラウン管電子銃電極に代表される、ハイバーリン
グ加工を行う材料を塑性異方性が小さい非磁性ステンレ
ス鋼としたことにある。塑性異方性を表すランクフォー
ド値の板面内異方性を小さくすると、バーリング成形時
に最大伸び歪みを示す板の縁に生じるくびれの発生を遅
らせることになり、それによって亀裂の発生が抑制され
る。本発明で、ランクフォード値の板面内異方性Δｒの
絶対値を０．１２以下に規定したのは、バーリング成形
高さが孔径の１／３を超えるようなハイバーリング成形
を行った場合に、０．１２より大きい場合にバーリング
割れの発生によって生産性が著しく低下するからであ
る。従って、孔径に対するバーリング成形高さの割合が
さらに高くなると、Δｒの絶対値をより小さくすること
が好ましい。
【０００９】本発明が対象とする非磁性ステンレス鋼の
例は、例えば、重量％で、Ｍｎ：１〜３％、Ｎｉ：９〜
１５％、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｃ：０．０１〜０．０５
％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるものである。
例は、例えば、重量％で、Ｍｎ：１〜３％、Ｎｉ：９〜
１５％、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｃ：０．０１〜０．０５
％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるものである。
【００１０】このようなハイバーリング加工用非磁性ス
テンレス鋼は、最終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５５
１で規定されるオーステナイト結晶粒度で４．０〜７．
０に調整し、さらに冷延率２０〜５０％の最終冷間圧延
で所望の厚さに仕上げ、最終焼鈍で結晶粒径をＪＩＳＧ
０５５１で規定されるオーステナイト結晶粒度で７．０
〜１２．０にすることにより製造することができる。こ
こで最終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定さ
れるオーステナイト結晶粒度で４．０〜７．０に規定し
たのは、冷間圧延前の結晶粒径を大きくすると塑性異方
性の原因となる（１１２）［１１１］の集合組織の発達
を抑制できるからであり、ＪＩＳＧ０５５１で規定され
るオーステナイト結晶粒度が７．０より大きいとその効
果は現れない。また、４．０より小さいとその後の加工
を工夫しても再結晶後に混粒組織になり易いからであ
る。最終冷間圧延の冷延率を２０〜５０％に規定したの
は、５０％を超えると、（１１２）［１１１］の方位の
発達を抑制することができず、２０％未満では再結晶後
に混粒組織になり易いからである。最終冷間圧延の冷延
率を３５〜５０％とすることが好ましい。最終焼鈍で結
晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定されるオーステナイト
結晶粒度で７．０〜１２．０にする理由は、７．０より
小さいとプレス後の肌荒れを生じやすく、１２．０より
大きくすると未再結晶部が残りやすいからである。
テンレス鋼は、最終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５５
１で規定されるオーステナイト結晶粒度で４．０〜７．
０に調整し、さらに冷延率２０〜５０％の最終冷間圧延
で所望の厚さに仕上げ、最終焼鈍で結晶粒径をＪＩＳＧ
０５５１で規定されるオーステナイト結晶粒度で７．０
〜１２．０にすることにより製造することができる。こ
こで最終圧延前の結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定さ
れるオーステナイト結晶粒度で４．０〜７．０に規定し
たのは、冷間圧延前の結晶粒径を大きくすると塑性異方
性の原因となる（１１２）［１１１］の集合組織の発達
を抑制できるからであり、ＪＩＳＧ０５５１で規定され
るオーステナイト結晶粒度が７．０より大きいとその効
果は現れない。また、４．０より小さいとその後の加工
を工夫しても再結晶後に混粒組織になり易いからであ
る。最終冷間圧延の冷延率を２０〜５０％に規定したの
は、５０％を超えると、（１１２）［１１１］の方位の
発達を抑制することができず、２０％未満では再結晶後
に混粒組織になり易いからである。最終冷間圧延の冷延
率を３５〜５０％とすることが好ましい。最終焼鈍で結
晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定されるオーステナイト
結晶粒度で７．０〜１２．０にする理由は、７．０より
小さいとプレス後の肌荒れを生じやすく、１２．０より
大きくすると未再結晶部が残りやすいからである。
【００１１】
【実施例】次に実施例及び比較例に基づいて本発明をさ
らに詳細に説明する。重量％で、Ｍｎ：１．６％、Ｎ
ｉ：１４％、Ｃｒ：１６％、Ｃ：０．０３％、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる厚さ１．７ｍｍのステンレ
ス鋼板を焼鈍と冷間圧延を繰り返し、厚さ０．２４５ｍ
ｍの冷延板にし、さらに最終焼鈍を行って結晶粒径をＪ
ＩＳＧ０５５１で規定されたオーステナイト結晶粒度で
１１．０〜１２．０に調整した。そして得られた板を孔
径６ｍｍに対してバーリング成形高さ２ｍｍの部品にバ
ーリング成形し、図１に模式的に示した剥離クラックと
バーリング割れの発生率を調査した。図１の部品は電子
銃における実際のバーリング部品を模擬したものであ
る。表１に最終圧延前の結晶粒径、最終冷間圧延の冷延
率、ランクフォード値の板面内異方性Δｒの絶対値、及
び剥離クラックとバーリング割れの発生率を示す。な
お、それぞれの発生率は、バーリング成形を１５０００
個／回で４回行い、各回から無作為に２００個のサンプ
ルを選び不良発生率を調べた時の平均値とした。
らに詳細に説明する。重量％で、Ｍｎ：１．６％、Ｎ
ｉ：１４％、Ｃｒ：１６％、Ｃ：０．０３％、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる厚さ１．７ｍｍのステンレ
ス鋼板を焼鈍と冷間圧延を繰り返し、厚さ０．２４５ｍ
ｍの冷延板にし、さらに最終焼鈍を行って結晶粒径をＪ
ＩＳＧ０５５１で規定されたオーステナイト結晶粒度で
１１．０〜１２．０に調整した。そして得られた板を孔
径６ｍｍに対してバーリング成形高さ２ｍｍの部品にバ
ーリング成形し、図１に模式的に示した剥離クラックと
バーリング割れの発生率を調査した。図１の部品は電子
銃における実際のバーリング部品を模擬したものであ
る。表１に最終圧延前の結晶粒径、最終冷間圧延の冷延
率、ランクフォード値の板面内異方性Δｒの絶対値、及
び剥離クラックとバーリング割れの発生率を示す。な
お、それぞれの発生率は、バーリング成形を１５０００
個／回で４回行い、各回から無作為に２００個のサンプ
ルを選び不良発生率を調べた時の平均値とした。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１から明らかなように、本発明に従いΔ
ｒの絶対値が０．１２以下の試料１〜４は、剥離クラッ
ク発生率が０％でバーリング割れ発生率も０．３％以下
である。それに対して比較例で示した試料５〜７は、本
発明に比較して剥離クラックやバーリング割れの発生率
で著しく劣っており、精度が良いバーリング成形ができ
ないことがわかる。
ｒの絶対値が０．１２以下の試料１〜４は、剥離クラッ
ク発生率が０％でバーリング割れ発生率も０．３％以下
である。それに対して比較例で示した試料５〜７は、本
発明に比較して剥離クラックやバーリング割れの発生率
で著しく劣っており、精度が良いバーリング成形ができ
ないことがわかる。
【００１４】
【発明の効果】本発明の非磁性ステンレス鋼によれば、
ハイバーリング成形を行う電子銃の電極の成形精度及び
生産性の低下の原因となっていたバーリング割れの発生
を防止できるものである。また、本発明の非磁性ステン
レス鋼は剥離クラックも発生しないことから、電子銃の
電極の製造上極めて有効である。
ハイバーリング成形を行う電子銃の電極の成形精度及び
生産性の低下の原因となっていたバーリング割れの発生
を防止できるものである。また、本発明の非磁性ステン
レス鋼は剥離クラックも発生しないことから、電子銃の
電極の製造上極めて有効である。
【図１】実施例において、剥離クラックとバーリング割
れの発生率を調査した部位を示すバーリング加工部品の
模式図である。
れの発生率を調査した部位を示すバーリング加工部品の
模式図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ
（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ
0 ：圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対
して４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ
値）の絶対値が０．１２以下であることを特徴とするハ
イバーリング成形用非磁性ステンレス鋼。 - 【請求項２】 ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ
（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ
0 ：圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対
して４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ
値）の絶対値が０．１２以下であることを特徴とする電
子管用非磁性ステンレス鋼。 - 【請求項３】 ランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ
（但し、Δｒ＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ
0 ：圧延方向に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対
して４５度のｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ
値）の絶対値が０．１２以下であることを特徴とするカ
ラーブラウン管電子銃電極用非磁性ステンレス鋼。 - 【請求項４】 非磁性ステンレス鋼を最終圧延前の結晶
粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定されるオーステナイト結
晶粒度で４．０〜７．０に調整し、さらに冷延率２０〜
５０％の最終冷間圧延で所望の厚さに仕上げ、最終焼鈍
で結晶粒径をＪＩＳＧ０５５１で規定されるオーステナ
イト結晶粒度で７．０〜１２．０にすることを特徴とす
るランクフォード値ｒの板面内異方性Δｒ（但し、Δｒ
＝（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２、ここでｒ0 ：圧延方向
に対して０度のｒ値、ｒ45：圧延方向に対して４５度の
ｒ値、ｒ90：圧延方向に対して９０度のｒ値）の絶対値
が０．１２以下であることを特徴とするハイバーリング
成形用非磁性ステンレス鋼の製造方法。
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Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| JPH1030157A (ja) * | 1996-07-17 | 1998-02-03 | Nikko Kinzoku Kk | プレス性の良好なＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金素材及びその製造方法 |
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