JPH06330167A - プレス成形性に優れたシャドウマスク用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性に優れたシャドウマスク用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH06330167A JPH06330167A JP13989693A JP13989693A JPH06330167A JP H06330167 A JPH06330167 A JP H06330167A JP 13989693 A JP13989693 A JP 13989693A JP 13989693 A JP13989693 A JP 13989693A JP H06330167 A JPH06330167 A JP H06330167A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シャドウマスクの製造工程のうち，穿孔され
たフラットマスクを焼鈍したあとに行うレベラー処理等
のプレス成形時の不均一変形防止措置を省略しても良好
なプレス成形性を具備するシャドウマスク用冷延鋼板素
材を得る。 【構成】 質量％で，Ｃ：0.0004％以下，Ｓi：0.04％
以下，Ｍn：0.05％〜0.5％，Ｃr：0.1％以下, Ｐ：0.01
5％以下，Ｓ：0.025％以下，Sol.Al：0.01〜0.10％，
Ｎ：0.007％以下，Ｏ：0.005％以下を含有し, 場合によ
ってはさらに0.03％以下のＭoまたはＷの１種もしくは
２種を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物からな
る冷延鋼板の製造方法であって，通常の方法で熱間圧延
し，得られた熱延鋼板を１次冷延したあと，均熱温度が
６００℃〜７２０℃の範囲で少なくとも５ｈｒ以上保持
する第１ステップの脱炭焼鈍と，引続き均熱温度が７２
０℃超え〜８２０℃の範囲で少なくとも0.５ｈｒ以上保
持する第２ステップの脱炭焼鈍を行い，次いで製品板厚
にまで２次冷延することを特徴とするシャドウマスク用
冷延鋼板の製造方法。
たフラットマスクを焼鈍したあとに行うレベラー処理等
のプレス成形時の不均一変形防止措置を省略しても良好
なプレス成形性を具備するシャドウマスク用冷延鋼板素
材を得る。 【構成】 質量％で，Ｃ：0.0004％以下，Ｓi：0.04％
以下，Ｍn：0.05％〜0.5％，Ｃr：0.1％以下, Ｐ：0.01
5％以下，Ｓ：0.025％以下，Sol.Al：0.01〜0.10％，
Ｎ：0.007％以下，Ｏ：0.005％以下を含有し, 場合によ
ってはさらに0.03％以下のＭoまたはＷの１種もしくは
２種を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物からな
る冷延鋼板の製造方法であって，通常の方法で熱間圧延
し，得られた熱延鋼板を１次冷延したあと，均熱温度が
６００℃〜７２０℃の範囲で少なくとも５ｈｒ以上保持
する第１ステップの脱炭焼鈍と，引続き均熱温度が７２
０℃超え〜８２０℃の範囲で少なくとも0.５ｈｒ以上保
持する第２ステップの脱炭焼鈍を行い，次いで製品板厚
にまで２次冷延することを特徴とするシャドウマスク用
冷延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はブラウン管のシャドウマ
スクの製造工程において，マスク成形に先立って実施す
るレベリング工程を省略できるシャドウマスク用冷延鋼
板の製造方法に関する。
スクの製造工程において，マスク成形に先立って実施す
るレベリング工程を省略できるシャドウマスク用冷延鋼
板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】シャドウマスクを製造するには，素材メ
ーカーで製品厚みまで圧延された冷延鋼板を素材とし，
これをフォトエッチングメーカーで穿孔し，ＣＲＴメー
カーで焼鈍後に所望の形状にプレス成型されるのが通常
である。
ーカーで製品厚みまで圧延された冷延鋼板を素材とし，
これをフォトエッチングメーカーで穿孔し，ＣＲＴメー
カーで焼鈍後に所望の形状にプレス成型されるのが通常
である。
【０００３】シャドウマスクの機能には，印荷された電
圧により発する電子線の陽極としての役割と，偏向する
電子線を前面のパネル上に塗布された蛍光ドットに当て
る絞りとしての役割がある。後者については，シャドウ
マスクの孔と蛍光ドットの位置がずれていたり，孔の形
状が歪んでいる場合には，電子線は正確に蛍光ドットに
当たらないのでＣＲＴの画像に色のにじみや，発光面積
の縮小による輝度の低下等の不良が生じる。このためシ
ャドウマスクの孔には極めて高い寸法精度が要求され
る。
圧により発する電子線の陽極としての役割と，偏向する
電子線を前面のパネル上に塗布された蛍光ドットに当て
る絞りとしての役割がある。後者については，シャドウ
マスクの孔と蛍光ドットの位置がずれていたり，孔の形
状が歪んでいる場合には，電子線は正確に蛍光ドットに
当たらないのでＣＲＴの画像に色のにじみや，発光面積
の縮小による輝度の低下等の不良が生じる。このためシ
ャドウマスクの孔には極めて高い寸法精度が要求され
る。
【０００４】素材のエッチング加工は，脱脂等の前処理
をした後，両面に感光液を塗布し乾燥後，露光・現象に
よりマスクパターンを焼き付けしてエッチング処理され
る。これらの諸工程において孔の形状を正確にエッチン
グし，かつ高い作業性を得るためには，素材鋼板の硬度
は高いほど望ましい。このため，素材としては加工硬化
（冷間圧延）によって適度な硬さを付与したものが使用
される。
をした後，両面に感光液を塗布し乾燥後，露光・現象に
よりマスクパターンを焼き付けしてエッチング処理され
る。これらの諸工程において孔の形状を正確にエッチン
グし，かつ高い作業性を得るためには，素材鋼板の硬度
は高いほど望ましい。このため，素材としては加工硬化
（冷間圧延）によって適度な硬さを付与したものが使用
される。
【０００５】ＣＲＴメーカーの組み立て工程では，一枚
ごとに切断されたフラットマスクを焼鈍後にプレス加工
と表面処理を行って組み立てられる。この焼鈍は，フラ
ットマスクに良好な形成性を付与するために行われる。
これらの諸工程では，マスクの形状と孔の位置が設計通
りに成型されなければならない。
ごとに切断されたフラットマスクを焼鈍後にプレス加工
と表面処理を行って組み立てられる。この焼鈍は，フラ
ットマスクに良好な形成性を付与するために行われる。
これらの諸工程では，マスクの形状と孔の位置が設計通
りに成型されなければならない。
【０００６】これらの特性を得るためのシャドウマスク
用冷延鋼板の製造技術として，例えば特開昭５６−１７
８７５５号，特開昭５４−１０７０２４号，特開昭５８
−２２２８２１号，特開昭５９−２７０９８４号，特開
昭５７−１８４６７号，特開平２−２５４１３９号等に
おいて各種の提案がなされている。しかし，これらの方
法ではプレス成形時のストレッチャーストレイン発生の
防止のためにレベラー処理を前提にしている。また，レ
ベラーを用いない場合も提案されてはいるが，この場合
に，プレス成形時に不均一変形を起こさないための明確
な防止処法については教示がない。
用冷延鋼板の製造技術として，例えば特開昭５６−１７
８７５５号，特開昭５４−１０７０２４号，特開昭５８
−２２２８２１号，特開昭５９−２７０９８４号，特開
昭５７−１８４６７号，特開平２−２５４１３９号等に
おいて各種の提案がなされている。しかし，これらの方
法ではプレス成形時のストレッチャーストレイン発生の
防止のためにレベラー処理を前提にしている。また，レ
ベラーを用いない場合も提案されてはいるが，この場合
に，プレス成形時に不均一変形を起こさないための明確
な防止処法については教示がない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記のように，シャド
ウマスクの製造においては，穿孔されたフラットマスク
を焼鈍し，レベラー処理のような不均一変形防止措置を
施したあと，プレス成形されているのが通常であった
が，ローラーレベラー等の不均一変形防止の工程は板厚
の非常に薄いフラットマスクを一枚ずつしかも均一にロ
ーラーレベラー処理するものであるから大変に繁雑な工
程であり，このために生産性を著しく阻害していた。
ウマスクの製造においては，穿孔されたフラットマスク
を焼鈍し，レベラー処理のような不均一変形防止措置を
施したあと，プレス成形されているのが通常であった
が，ローラーレベラー等の不均一変形防止の工程は板厚
の非常に薄いフラットマスクを一枚ずつしかも均一にロ
ーラーレベラー処理するものであるから大変に繁雑な工
程であり，このために生産性を著しく阻害していた。
【０００８】したがって，本発明の課題は焼鈍後にレベ
ラー等の不均一変形防止措置を施さずとも直ちに精密な
プレス加工が可能な変形性能と高い形状凍結性を有する
シャドウマスク用冷延鋼板を提供することにある。
ラー等の不均一変形防止措置を施さずとも直ちに精密な
プレス加工が可能な変形性能と高い形状凍結性を有する
シャドウマスク用冷延鋼板を提供することにある。
【０００９】より具体的には，シャドウマスク製造用冷
延鋼板のプレス成型にともなう諸問題のうち，特に焼鈍
後のマスク原板を直ちにプレス加工しても精密に成形で
きるような性質をもつ素材鋼板の開発を目的としたもの
である。
延鋼板のプレス成型にともなう諸問題のうち，特に焼鈍
後のマスク原板を直ちにプレス加工しても精密に成形で
きるような性質をもつ素材鋼板の開発を目的としたもの
である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記の課題はシャドウマ
スク製造に適した冷延鋼板であって, 焼鈍後の引張試験
値として0.3％以下の降伏伸びおよび120N/mm2 以下の降
伏応力を具備することによって達成できる。本発明者ら
は鋼成分およびシャドウマスク用素材鋼板の製造法につ
いて広範な研究を行った結果, アルミキルド鋼をベース
としてＣ含有量を極微量に制限したうえ, 微量のＣr さ
らにはＭoやＷを添加することと，１次冷延後に行う脱
炭焼鈍を適切に制御すれば，該試験値がクリヤでき, シ
ャドウマスク製造上のネックであるフラットマスク焼鈍
後のレベラーを省略しても均一な成型性能と高い形状凍
結性を付与できることを見出した。
スク製造に適した冷延鋼板であって, 焼鈍後の引張試験
値として0.3％以下の降伏伸びおよび120N/mm2 以下の降
伏応力を具備することによって達成できる。本発明者ら
は鋼成分およびシャドウマスク用素材鋼板の製造法につ
いて広範な研究を行った結果, アルミキルド鋼をベース
としてＣ含有量を極微量に制限したうえ, 微量のＣr さ
らにはＭoやＷを添加することと，１次冷延後に行う脱
炭焼鈍を適切に制御すれば，該試験値がクリヤでき, シ
ャドウマスク製造上のネックであるフラットマスク焼鈍
後のレベラーを省略しても均一な成型性能と高い形状凍
結性を付与できることを見出した。
【００１１】すなわち本発明によれば，質量％で， Ｃ：0.0004％以下 Ｓi：0.04％以下 Ｍn：0.05％〜0.5％ Ｃr：0.1％以下, Ｐ：0.015％以下 Ｓ：0.025％以下 Sol.Al：0.01〜0.10％ Ｎ：0.007％以下 Ｏ：0.005％以下 を含有し, 場合によってはさらに, 0.03％以下のＭoま
たはＷの１種もしくは２種を含有し，残部がＦeおよび
不可避的不純物からなる冷延鋼板の製造方法であって，
通常の方法で熱間圧延し，得られた熱延鋼板を１次冷延
したあと，均熱温度が６００℃〜７２０℃の範囲で少な
くとも５ｈｒ以上保持する第１ステップの脱炭焼鈍と，
引続き均熱温度が７２０℃超え〜８２０℃の範囲で少な
くとも0.５ｈｒ以上保持する第２ステップの脱炭焼鈍を
行い，次いで製品板厚にまで２次冷延することを特徴と
するシャドウマスク用冷延鋼板の製造方法を提供する。
たはＷの１種もしくは２種を含有し，残部がＦeおよび
不可避的不純物からなる冷延鋼板の製造方法であって，
通常の方法で熱間圧延し，得られた熱延鋼板を１次冷延
したあと，均熱温度が６００℃〜７２０℃の範囲で少な
くとも５ｈｒ以上保持する第１ステップの脱炭焼鈍と，
引続き均熱温度が７２０℃超え〜８２０℃の範囲で少な
くとも0.５ｈｒ以上保持する第２ステップの脱炭焼鈍を
行い，次いで製品板厚にまで２次冷延することを特徴と
するシャドウマスク用冷延鋼板の製造方法を提供する。
【００１２】
【作用】以下に本発明の内容を具体的に説明するが，ま
ず本発明のシャドウマスク用冷延鋼板における各成分の
作用とこれら成分の含有量範囲を限定した理由を個別に
概説する。
ず本発明のシャドウマスク用冷延鋼板における各成分の
作用とこれら成分の含有量範囲を限定した理由を個別に
概説する。
【００１３】鋼中のＣは本発明において最も重要な元素
である。図１および図２は，Ｃ以外の成分は後記実施例
のほぼNo.４に相当する鋼についてＣ量だけを変化させ
た場合の最終焼鈍後の降伏伸びおよび降伏応力をＣ量と
の関係で整理したものである。これらの結果に見られる
ように，焼鈍後の加工において生じる不均一変形はＣ含
有量により支配されることがわかる。
である。図１および図２は，Ｃ以外の成分は後記実施例
のほぼNo.４に相当する鋼についてＣ量だけを変化させ
た場合の最終焼鈍後の降伏伸びおよび降伏応力をＣ量と
の関係で整理したものである。これらの結果に見られる
ように，焼鈍後の加工において生じる不均一変形はＣ含
有量により支配されることがわかる。
【００１４】すなわち，Ｃ含有量が0.0004％以下であれ
ば, 精密なプレス加工が可能な0.3％以下の小さい降伏
伸びと120N/mm2以下の低い降伏応力を示すようになる。
したがって，焼鈍後のフラットマスクにレベラー処理等
の不均一変形（ストレッチャーストレイン）の防止措置
を施さずとも，プレス加工において均一な変形性能と高
い形状凍結性を得ることができる。
ば, 精密なプレス加工が可能な0.3％以下の小さい降伏
伸びと120N/mm2以下の低い降伏応力を示すようになる。
したがって，焼鈍後のフラットマスクにレベラー処理等
の不均一変形（ストレッチャーストレイン）の防止措置
を施さずとも，プレス加工において均一な変形性能と高
い形状凍結性を得ることができる。
【００１５】しかし，Ｃ含有量が0.0004％を超えると急
に降伏伸びおよび降伏応力が上昇し例えばＣ量が0.0005
％では降伏伸びは 1.5％程度まで, また降伏応力は200N
/mm2程度にまで上昇してしまうことがあり，焼鈍ままの
状態ではストレッチャーストレインが発生し, シャドウ
マスクのような精密プレス加工を行なうことはできな
い。したがって，本発明においてはＣ量の範囲は0.0004
％以下に限定することが重要である。
に降伏伸びおよび降伏応力が上昇し例えばＣ量が0.0005
％では降伏伸びは 1.5％程度まで, また降伏応力は200N
/mm2程度にまで上昇してしまうことがあり，焼鈍ままの
状態ではストレッチャーストレインが発生し, シャドウ
マスクのような精密プレス加工を行なうことはできな
い。したがって，本発明においてはＣ量の範囲は0.0004
％以下に限定することが重要である。
【００１６】Ｓiは多量に含有すると形状凍結性を劣化
させる作用がある。このためには限りなく少ない方が望
ましい。しかし, 0.04％以下であればプレス成形性に悪
い影響を及ぼさず, 不純物元素として許容できる。その
ためＳi量は0.04％以下とした。
させる作用がある。このためには限りなく少ない方が望
ましい。しかし, 0.04％以下であればプレス成形性に悪
い影響を及ぼさず, 不純物元素として許容できる。その
ためＳi量は0.04％以下とした。
【００１７】Ｍnは製鋼時の脱酸材として, またＳによ
る熱間脆性を防止するのに有効であり，このためには少
なくとも0.05％は必要であるが 0.5％を超えて含有する
と固溶強化作用により形状凍結性が劣化するようにな
る。このため, Ｍn量の範囲は0.05％〜0.5％とする。
る熱間脆性を防止するのに有効であり，このためには少
なくとも0.05％は必要であるが 0.5％を超えて含有する
と固溶強化作用により形状凍結性が劣化するようにな
る。このため, Ｍn量の範囲は0.05％〜0.5％とする。
【００１８】Ｐは多量に含有すると形状凍結性を劣化さ
せるので, 少ない方が望ましい。しかし, 本発明の場
合,0.015 ％以下であればプレス成形性に悪い影響を及
ぼさず不純物元素として許容できる。そのためＰ量は0.
015％以下とする。
せるので, 少ない方が望ましい。しかし, 本発明の場
合,0.015 ％以下であればプレス成形性に悪い影響を及
ぼさず不純物元素として許容できる。そのためＰ量は0.
015％以下とする。
【００１９】Ｓは鋼中で硫化物系の介在物として存在
し, エッチングの特性を阻害するので可能な限り少ない
方が望ましいが, 本発明の場合0.025％までは許容でき
るので0.025％以下とする。
し, エッチングの特性を阻害するので可能な限り少ない
方が望ましいが, 本発明の場合0.025％までは許容でき
るので0.025％以下とする。
【００２０】Ａlは脱酸材として転炉溶製後に添加され,
鋼の清浄度を向上させる。同時に鋼中のＮと結合して
ＡｌＮを生成するので, Ｎによる不均一変形の発生を防
止する効果がある。しかし, 多量に含有すると非金属介
在物が増加し, エッチング特性を劣化させる。そこでSo
l.Alとして0.01％以上含有させるが，上限を0.1％まで
とする。
鋼の清浄度を向上させる。同時に鋼中のＮと結合して
ＡｌＮを生成するので, Ｎによる不均一変形の発生を防
止する効果がある。しかし, 多量に含有すると非金属介
在物が増加し, エッチング特性を劣化させる。そこでSo
l.Alとして0.01％以上含有させるが，上限を0.1％まで
とする。
【００２１】ＮはＣと同様に侵入型不純物元素である
が, アルミキルド鋼をベースとした場合, ＡｌＮとして
析出するのでＮによる不均一変形は防止できる。しかし
多量にＮを含有するとＡｌＮの量が増加し，エッチング
特性を劣化させるため可能な限り少ない方が望ましい
が，本発明の場合0.007％までは許容できるので, Ｎ量
は0.007％以下とする。
が, アルミキルド鋼をベースとした場合, ＡｌＮとして
析出するのでＮによる不均一変形は防止できる。しかし
多量にＮを含有するとＡｌＮの量が増加し，エッチング
特性を劣化させるため可能な限り少ない方が望ましい
が，本発明の場合0.007％までは許容できるので, Ｎ量
は0.007％以下とする。
【００２２】Ｃrはプレス加工時の形状凍結性を向上さ
せる作用がある。しかし 0.1％を超えて含有してもその
効果は変わらないので, Ｃr成分は0.1％以下とした。
せる作用がある。しかし 0.1％を超えて含有してもその
効果は変わらないので, Ｃr成分は0.1％以下とした。
【００２３】ＭoとＷも，プレス加工において形状凍結
性を向上させる作用がある。しかしこれらの成分は0.03
％超えて添加してもその効果は変わらないので, これら
の成分はいずれも0.03％以下とする。
性を向上させる作用がある。しかしこれらの成分は0.03
％超えて添加してもその効果は変わらないので, これら
の成分はいずれも0.03％以下とする。
【００２４】次に本発明法の製造条件について説明す
る。先ず, 出来るだけ脱炭および脱ガスされ, またＣ量
およびSol.Al量以外は実質上前記した成分範囲の鋼とな
るように成分調整された溶鋼を溶製し，通常の工程を経
て熱延板にまでを製造する。
る。先ず, 出来るだけ脱炭および脱ガスされ, またＣ量
およびSol.Al量以外は実質上前記した成分範囲の鋼とな
るように成分調整された溶鋼を溶製し，通常の工程を経
て熱延板にまでを製造する。
【００２５】得られた熱延板を１次冷延および二次冷延
を行ってシャドウマスクの製品板厚に相当する厚みの冷
延板を製造するのであるが，本発明においては，１次冷
延のあと下記の２ステップの均熱を施す条件の脱炭焼鈍
を行う。
を行ってシャドウマスクの製品板厚に相当する厚みの冷
延板を製造するのであるが，本発明においては，１次冷
延のあと下記の２ステップの均熱を施す条件の脱炭焼鈍
を行う。
【００２６】すなわち，この脱炭焼鈍は 600℃〜720℃
範囲の或る温度に少なくとも５ｈｒ均熱保持する第１ス
テップと, 720℃超え〜820℃範囲の或る温度に少なく
とも0.5ｈｒ均熱保持する第２ステップとからなる。い
ずれのステップも箱型焼鈍炉を使用し脱炭雰囲気中でオ
ープンコイルの状態で実施する (ＯＣＡ炉焼鈍) 。
範囲の或る温度に少なくとも５ｈｒ均熱保持する第１ス
テップと, 720℃超え〜820℃範囲の或る温度に少なく
とも0.5ｈｒ均熱保持する第２ステップとからなる。い
ずれのステップも箱型焼鈍炉を使用し脱炭雰囲気中でオ
ープンコイルの状態で実施する (ＯＣＡ炉焼鈍) 。
【００２７】第１ステップにおいて，焼鈍温度が600℃
未満では１次冷延後の再結晶が十分に進行せず, ２次冷
延素材を焼鈍した後の降伏強さが高くなるので, プレス
成形時の形状凍結性が劣るようになる。他方, 第１ステ
ップにおいて，１次冷延後の素材を720℃以上に直接加
熱して脱炭すると, 再結晶後の結晶粒が著しく粗大化す
る。このように粗大化した脱炭焼鈍材を２次冷延すると
表面肌が荒れるので板厚が不均一となり, エッチング時
に穿孔される孔の形状が劣化するようになる。このため
第１ステップの焼鈍温度は 600〜700℃の範囲とし，ま
たその均熱時間については５ｈｒ未満ではＯＣＡ炉で十
分な脱炭を行なうことができないので少なくとも５ｈｒ
以上必要である。
未満では１次冷延後の再結晶が十分に進行せず, ２次冷
延素材を焼鈍した後の降伏強さが高くなるので, プレス
成形時の形状凍結性が劣るようになる。他方, 第１ステ
ップにおいて，１次冷延後の素材を720℃以上に直接加
熱して脱炭すると, 再結晶後の結晶粒が著しく粗大化す
る。このように粗大化した脱炭焼鈍材を２次冷延すると
表面肌が荒れるので板厚が不均一となり, エッチング時
に穿孔される孔の形状が劣化するようになる。このため
第１ステップの焼鈍温度は 600〜700℃の範囲とし，ま
たその均熱時間については５ｈｒ未満ではＯＣＡ炉で十
分な脱炭を行なうことができないので少なくとも５ｈｒ
以上必要である。
【００２８】このように第１ステップでは適正粒度の再
結晶を行わせると共に脱炭を進行させて鋼中のＣ量を0.
0004％以下にまで低下させる。次いで本発明においては
引続き同じＯＣＡ炉で同じ雰囲気中でさらに昇温し 720
℃を超え820℃の範囲の或る温度に少なくとも0.5ｈｒ均
熱保持する第２ステップの焼鈍を実施する。
結晶を行わせると共に脱炭を進行させて鋼中のＣ量を0.
0004％以下にまで低下させる。次いで本発明においては
引続き同じＯＣＡ炉で同じ雰囲気中でさらに昇温し 720
℃を超え820℃の範囲の或る温度に少なくとも0.5ｈｒ均
熱保持する第２ステップの焼鈍を実施する。
【００２９】この第２ステップの焼鈍を実施することに
よって，２次冷延素材を焼鈍した後の降伏応力を低下さ
せることができ，プレス加工時の形状凍結性を向上させ
ることができる。
よって，２次冷延素材を焼鈍した後の降伏応力を低下さ
せることができ，プレス加工時の形状凍結性を向上させ
ることができる。
【００３０】すなわち, 前記のように第１ステップにお
いて再結晶粒はすでに安定化しているので，第２ステッ
プでは 720℃超え〜820℃の範囲に加熱しても再結晶粒
の著しい粗大化は起こらず, ２次冷延時に表面肌が荒れ
る心配はない。しかし, 焼鈍温度が820℃を超えると再
結晶粒が粗大化するようになる。第２ステップの焼鈍温
度が720℃以下では, 第１ステップの脱炭焼鈍後の結晶
粒径に対する第２ステップ焼鈍の効果が得られず, ２次
冷延素材を焼鈍した後の降伏応力の低下作用は見られな
い。したがって, 第２ステップの焼鈍温度は 720℃超え
〜820℃の範囲とする。この第２ステップの効果を得る
ための該温度の均熱保持時間は0.5ｈｒ以上が必要であ
る。
いて再結晶粒はすでに安定化しているので，第２ステッ
プでは 720℃超え〜820℃の範囲に加熱しても再結晶粒
の著しい粗大化は起こらず, ２次冷延時に表面肌が荒れ
る心配はない。しかし, 焼鈍温度が820℃を超えると再
結晶粒が粗大化するようになる。第２ステップの焼鈍温
度が720℃以下では, 第１ステップの脱炭焼鈍後の結晶
粒径に対する第２ステップ焼鈍の効果が得られず, ２次
冷延素材を焼鈍した後の降伏応力の低下作用は見られな
い。したがって, 第２ステップの焼鈍温度は 720℃超え
〜820℃の範囲とする。この第２ステップの効果を得る
ための該温度の均熱保持時間は0.5ｈｒ以上が必要であ
る。
【００３１】
【実施例】表１に本発明例および比較例のシャドウマス
ク用冷延鋼板の化学成分値を示した。これらの成分の各
冷延鋼板は以下の工程により製造した。すなわち, 転炉
出鋼後の溶鋼を脱ガス装置で処理して成分調整し，連続
鋳造によりスラブとしたうえ，通常の熱間圧延を行って
表２に示す各板厚の熱延板とした。これらの熱延板を表
２に示す条件で１次冷延−脱炭焼鈍−２次冷延を行って
いずれも板厚 0.2mmの冷延鋼板とした。脱炭焼鈍は本発
明例ではいずれも２ステップ焼鈍を行った。表１の化学
成分値は表２の条件で製造された各冷延鋼板の分析値で
ある。
ク用冷延鋼板の化学成分値を示した。これらの成分の各
冷延鋼板は以下の工程により製造した。すなわち, 転炉
出鋼後の溶鋼を脱ガス装置で処理して成分調整し，連続
鋳造によりスラブとしたうえ，通常の熱間圧延を行って
表２に示す各板厚の熱延板とした。これらの熱延板を表
２に示す条件で１次冷延−脱炭焼鈍−２次冷延を行って
いずれも板厚 0.2mmの冷延鋼板とした。脱炭焼鈍は本発
明例ではいずれも２ステップ焼鈍を行った。表１の化学
成分値は表２の条件で製造された各冷延鋼板の分析値で
ある。
【００３２】これらの冷延鋼板をシャドウマスク用素材
とする場合，後続のシャドウマスク製造工程で焼鈍が行
われるが，この焼鈍を７００℃×１０分間に想定し，こ
の焼鈍条件で各冷延鋼板素材を焼鈍した。この焼鈍した
各鋼板の機械的性質を引張試験およびプレス加工により
調べた。それらの結果を表３に示した。
とする場合，後続のシャドウマスク製造工程で焼鈍が行
われるが，この焼鈍を７００℃×１０分間に想定し，こ
の焼鈍条件で各冷延鋼板素材を焼鈍した。この焼鈍した
各鋼板の機械的性質を引張試験およびプレス加工により
調べた。それらの結果を表３に示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】表３の結果から，No.1〜No.4の本発明例の
ものは降伏伸び（Ｙ．Ｅｌ）はいずれも0.3％以下で,
降伏応力（ＹＳ）も低いことがわかる。またNo.1,No.2,
No.3のようにＭo,Ｗを含有すると降伏応力（ＹＳ）はさ
らに低下している。このことは，シャドウマスク製造工
程での焼鈍後に行われるプレス加工においても良好なプ
レス成形性を有し且つ均一な変形性能と高い形状凍結性
を有することを意味する。
ものは降伏伸び（Ｙ．Ｅｌ）はいずれも0.3％以下で,
降伏応力（ＹＳ）も低いことがわかる。またNo.1,No.2,
No.3のようにＭo,Ｗを含有すると降伏応力（ＹＳ）はさ
らに低下している。このことは，シャドウマスク製造工
程での焼鈍後に行われるプレス加工においても良好なプ
レス成形性を有し且つ均一な変形性能と高い形状凍結性
を有することを意味する。
【００３７】他方，比較例のうち，脱炭焼鈍条件を１ス
テップで行ったNo.5とNo.6のものは降伏伸び（Ｙ．Ｅ
ｌ）は小さいものの，降伏応力（ＹＳ）が１２０ N/mm2
以上と高く, プレス加工における形状凍結性が劣る。ま
たNo.7〜No.10 のものはＣ含有量が本発明で規定する範
囲を超えており, 降伏伸び（Ｙ．Ｅｌ），降伏応力（Ｙ
Ｓ）とも，それぞれ1.8％以上, １９０ N/mm2以上の高
い値を示し, プレス加工においても, 不均一変形に起因
するプレス不良を生じ, シャドウマスクのような精密プ
レス加工を行なうことはできない。
テップで行ったNo.5とNo.6のものは降伏伸び（Ｙ．Ｅ
ｌ）は小さいものの，降伏応力（ＹＳ）が１２０ N/mm2
以上と高く, プレス加工における形状凍結性が劣る。ま
たNo.7〜No.10 のものはＣ含有量が本発明で規定する範
囲を超えており, 降伏伸び（Ｙ．Ｅｌ），降伏応力（Ｙ
Ｓ）とも，それぞれ1.8％以上, １９０ N/mm2以上の高
い値を示し, プレス加工においても, 不均一変形に起因
するプレス不良を生じ, シャドウマスクのような精密プ
レス加工を行なうことはできない。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によればシ
ャドウマスク製造工程における焼鈍後のフラットマスク
に不均一変形の防止措置（レベラー処理等）を施さずと
も，均一なプレス成型性能と高い形状凍結を付与するこ
とができるようになり，シャドウマスクの品質の向上と
製造工程の短縮が達成された。
ャドウマスク製造工程における焼鈍後のフラットマスク
に不均一変形の防止措置（レベラー処理等）を施さずと
も，均一なプレス成型性能と高い形状凍結を付与するこ
とができるようになり，シャドウマスクの品質の向上と
製造工程の短縮が達成された。
【図１】焼鈍後の降伏伸び（Ｙ．Ｅｌ）とＣ含有量の関
係図である。
係図である。
【図２】焼鈍後の降伏応力（ＹＳ）とＣ含有量の関係図
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18 (72)発明者 山田 利郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で， Ｃ：0.0004％以下 Ｓi：0.04％以下 Ｍn：0.05％〜0.5％ Ｃr：0.1％以下, Ｐ：0.015％以下 Ｓ：0.025％以下 Sol.Al：0.01〜0.10％ Ｎ：0.007％以下 Ｏ：0.005％以下 を含有し, 残部がＦeおよび不可避的不純物からなる冷
延鋼板の製造方法であって，通常の方法で熱間圧延し，
得られた熱延鋼板を１次冷延したあと，均熱温度が６０
０℃〜７２０℃の範囲で少なくとも５ｈｒ以上保持する
第１ステップの脱炭焼鈍と，引続き均熱温度が７２０℃
超え〜８２０℃の範囲で少なくとも0.５ｈｒ以上保持す
る第２ステップの脱炭焼鈍を行い，次いで製品板厚にま
で２次冷延することを特徴とするシャドウマスク用冷延
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 質量％で， Ｃ：0.0004％以下 Ｓi：0.04％以下 Ｍn：0.05％〜0.5％ Ｃr：0.1％以下, Ｐ：0.015％以下 Ｓ：0.025％以下 Sol.Al：0.01〜0.10％ Ｎ：0.007％以下 Ｏ：0.005％以下 を含有し, さらに0.03％以下のＭoまたはＷの１種もし
くは２種を含有し，残部がＦeおよび不可避的不純物か
らなる冷延鋼板の製造方法であって，通常の方法で熱間
圧延し，得られた熱延鋼板を１次冷延したあと，均熱温
度が６００℃〜７２０℃の範囲で少なくとも５ｈｒ以上
保持する第１ステップの脱炭焼鈍と，引続き均熱温度が
７２０℃超え〜８２０℃の範囲で少なくとも0.５ｈｒ以
上保持する第２ステップの脱炭焼鈍を行い，次いで製品
板厚にまで２次冷延することを特徴とするシャドウマス
ク用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13989693A JP3398418B2 (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | プレス成形性に優れたシャドウマスク用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13989693A JP3398418B2 (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | プレス成形性に優れたシャドウマスク用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330167A true JPH06330167A (ja) | 1994-11-29 |
| JP3398418B2 JP3398418B2 (ja) | 2003-04-21 |
Family
ID=15256138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13989693A Expired - Fee Related JP3398418B2 (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | プレス成形性に優れたシャドウマスク用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3398418B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020082105A (ko) * | 2001-04-23 | 2002-10-30 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 컬러 브라운관의 텐션형 색선별 장치용 소재 및 그 제조방법 |
| CN1107731C (zh) * | 1998-12-18 | 2003-05-07 | 浦项综合制铁株式会社 | 用堆垛退火技术制造冷轧阴罩钢板的方法 |
| CN112710803A (zh) * | 2020-11-25 | 2021-04-27 | 河钢股份有限公司 | 一种热轧卷罩退处理工艺的评定方法 |
-
1993
- 1993-05-20 JP JP13989693A patent/JP3398418B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1107731C (zh) * | 1998-12-18 | 2003-05-07 | 浦项综合制铁株式会社 | 用堆垛退火技术制造冷轧阴罩钢板的方法 |
| KR20020082105A (ko) * | 2001-04-23 | 2002-10-30 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 컬러 브라운관의 텐션형 색선별 장치용 소재 및 그 제조방법 |
| CN112710803A (zh) * | 2020-11-25 | 2021-04-27 | 河钢股份有限公司 | 一种热轧卷罩退处理工艺的评定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3398418B2 (ja) | 2003-04-21 |
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