JPH0890005A - ステンレス冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents
ステンレス冷延鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPH0890005A JPH0890005A JP23147794A JP23147794A JPH0890005A JP H0890005 A JPH0890005 A JP H0890005A JP 23147794 A JP23147794 A JP 23147794A JP 23147794 A JP23147794 A JP 23147794A JP H0890005 A JPH0890005 A JP H0890005A
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- Japan
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- rolling
- steel strip
- stand
- stainless steel
- cold
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高能率のタンデム圧延機により、表面光沢の
すぐれたステンレス冷延鋼帯を製造する。 【構成】 タンデム圧延機５でステンレス鋼帯１を冷間
圧延するに際し、圧延前のステンレス鋼帯素材に表面硬
化処理として調質圧延機３により伸び率 5％以上のスキ
ンパス圧延を行う。
すぐれたステンレス冷延鋼帯を製造する。 【構成】 タンデム圧延機５でステンレス鋼帯１を冷間
圧延するに際し、圧延前のステンレス鋼帯素材に表面硬
化処理として調質圧延機３により伸び率 5％以上のスキ
ンパス圧延を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タンデム圧延機による
ステンレス冷延鋼帯の製造方法に関し、とくに表面光沢
にすぐれるステンレス冷延鋼帯の製造方法に関する。
ステンレス冷延鋼帯の製造方法に関し、とくに表面光沢
にすぐれるステンレス冷延鋼帯の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス冷延鋼帯は、熱延鋼帯を焼
鈍、酸洗した後、ワークロール径 150mm以下のゼンジミ
アミル等の多重圧延機において冷間圧延を行い、仕上げ
焼鈍酸洗または仕上げ光輝焼鈍を行った後、圧下率 1.2
％以下の仕上げ調質圧延を行って製造されるのが普通で
ある。
鈍、酸洗した後、ワークロール径 150mm以下のゼンジミ
アミル等の多重圧延機において冷間圧延を行い、仕上げ
焼鈍酸洗または仕上げ光輝焼鈍を行った後、圧下率 1.2
％以下の仕上げ調質圧延を行って製造されるのが普通で
ある。
【０００３】こうして製造されたステンレス冷延鋼帯
は、特に SUS 430に代表されるフェライト系の場合にお
いては、製造後の表面状態のままで使用されることが多
く、仕上げ調質圧延後の製品に対して優れた表面光沢が
要求される。一方、SUS 304 に代表されるオーステナイ
ト系の場合は仕上げ調質圧延後にバフ研磨仕上げを施す
場合が多く、バフ研磨仕上げ後の製品が優れた表面光沢
を呈することが重要である。
は、特に SUS 430に代表されるフェライト系の場合にお
いては、製造後の表面状態のままで使用されることが多
く、仕上げ調質圧延後の製品に対して優れた表面光沢が
要求される。一方、SUS 304 に代表されるオーステナイ
ト系の場合は仕上げ調質圧延後にバフ研磨仕上げを施す
場合が多く、バフ研磨仕上げ後の製品が優れた表面光沢
を呈することが重要である。
【０００４】そこで、従来、ゼンジミアミル等の小径ワ
ークロールを使用する冷間圧延機においては、たとえば
特開昭57-13362号公報に記載されているように、ロール
の表面粗度を工夫してすぐれた表面光沢を得ることなど
が行われていた。しかし、この方法では、冷間圧延前の
焼鈍酸洗の際の鋼帯の表面粗さが冷間圧延後まで残存す
る結果、満足できる表面光沢は得られていなかった。
ークロールを使用する冷間圧延機においては、たとえば
特開昭57-13362号公報に記載されているように、ロール
の表面粗度を工夫してすぐれた表面光沢を得ることなど
が行われていた。しかし、この方法では、冷間圧延前の
焼鈍酸洗の際の鋼帯の表面粗さが冷間圧延後まで残存す
る結果、満足できる表面光沢は得られていなかった。
【０００５】一方、圧延時間を大幅に短縮して高能率に
ステンレス鋼帯を製造するものとして、特開昭64-83305
号公報、特開平2-284703号公報等に記載されているよう
に、150mm以上のワークロールを使用してタンデム圧延
機により冷間圧延することが試みられている。しかし、
タンデム圧延機による圧延では、鋼帯表面のオイルピッ
ト、陥没ピット等の凹状欠陥が圧延により発生し、製品
に満足すべき表面光沢が得られないという問題点があ
る。
ステンレス鋼帯を製造するものとして、特開昭64-83305
号公報、特開平2-284703号公報等に記載されているよう
に、150mm以上のワークロールを使用してタンデム圧延
機により冷間圧延することが試みられている。しかし、
タンデム圧延機による圧延では、鋼帯表面のオイルピッ
ト、陥没ピット等の凹状欠陥が圧延により発生し、製品
に満足すべき表面光沢が得られないという問題点があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の諸問
題を解消し、高能率でしかもすぐれた表面光沢を得るこ
とのできるステンレス冷延鋼帯の製造方法を実現するこ
とを目的とする。
題を解消し、高能率でしかもすぐれた表面光沢を得るこ
とのできるステンレス冷延鋼帯の製造方法を実現するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
は、タンデム圧延機でステンレス鋼帯を冷間圧延するに
際し、圧延前のステンレス鋼帯素材に表面硬化処理を行
うことを特徴とするステンレス冷延鋼帯の製造方法であ
る。また、請求項２に記載の本発明は、表面硬化処理
が、伸び率 5％以上のスキンパス圧延である請求項１に
記載のステンレス冷延鋼帯の製造方法である。
は、タンデム圧延機でステンレス鋼帯を冷間圧延するに
際し、圧延前のステンレス鋼帯素材に表面硬化処理を行
うことを特徴とするステンレス冷延鋼帯の製造方法であ
る。また、請求項２に記載の本発明は、表面硬化処理
が、伸び率 5％以上のスキンパス圧延である請求項１に
記載のステンレス冷延鋼帯の製造方法である。
【０００８】請求項３に記載の本発明は、タンデム圧延
機でステンレス鋼帯を冷間圧延するに際し、第１スタン
ドのワークロール径を 150mm以下の小径とし、第２スタ
ンド以降のワークロール径を 150mm以上の大径としたこ
とを特徴とするステンレス冷延鋼帯の製造方法である。
機でステンレス鋼帯を冷間圧延するに際し、第１スタン
ドのワークロール径を 150mm以下の小径とし、第２スタ
ンド以降のワークロール径を 150mm以上の大径としたこ
とを特徴とするステンレス冷延鋼帯の製造方法である。
【０００９】
【作 用】表面に凹状欠陥のない状態のSUS 304 ステン
レス鋼板をタンデム圧延機により冷間圧延すると、製品
の表面に凹状欠陥はほとんど認められない。これに対
し、表面に凹状欠陥のない状態のSUS 430 ステンレス鋼
板をタンデム圧延機により冷間圧延すると、製品表面に
は凹状欠陥が発生している。この相違は、両者の機械的
性質の違いによるものと考えられるので、表面硬度を測
定した。結果を図２に示す。これよりタンデム圧延前の
表面硬度（ＨR B ) は、SUS 304 でおよそ85、SUS 430
では79であり、圧延加工が進むにつれ、即ち伸び率が大
きくなるに従って表面硬度も大きくなり、かつ全般にSU
S 304 の方がSUS 430 よりも硬いことがわかる。
レス鋼板をタンデム圧延機により冷間圧延すると、製品
の表面に凹状欠陥はほとんど認められない。これに対
し、表面に凹状欠陥のない状態のSUS 430 ステンレス鋼
板をタンデム圧延機により冷間圧延すると、製品表面に
は凹状欠陥が発生している。この相違は、両者の機械的
性質の違いによるものと考えられるので、表面硬度を測
定した。結果を図２に示す。これよりタンデム圧延前の
表面硬度（ＨR B ) は、SUS 304 でおよそ85、SUS 430
では79であり、圧延加工が進むにつれ、即ち伸び率が大
きくなるに従って表面硬度も大きくなり、かつ全般にSU
S 304 の方がSUS 430 よりも硬いことがわかる。
【００１０】そこで、タンデム圧延において発生する凹
状欠陥のプロセスはつぎのようなものであると考えられ
る。まず、タンデム圧延機の第１スタンドで凹状欠陥
（オイルピット）が多量に発生するが、第２スタンド以
降でこれが修復され、減少する。第１スタンド圧延前の
鋼帯表面には凹状欠陥がなく、第１スタンド後では多量
に発生しているのは、鋼帯表面の硬度が不足している第
１スタンドの圧延において大量の圧延油がかみこまれる
ことによるものであり、第２スタンド以降では、圧延に
よる鋼帯表面の加工硬化によって新たな凹状欠陥の発生
がなく、むしろ圧延によりこれが修復されるものと考え
られる。したがって、タンデム圧延前の素材の表面を予
め硬化させておくことにより、第１スタンド以降全スタ
ンドで凹状欠陥の修復のみが行われ、すぐれた表面光沢
を有するステンレス鋼帯を実現することができるし、タ
ンデム圧延前の素材の表面を予め硬化させておく代わり
に第１スタンドのワークロールを小径とし、大量の圧延
油がかみこまれることなく加工硬化のみを起こさせるよ
うにしても同様の結果となって、タンデム圧延における
凹状欠陥の発生を防止し、すぐれた表面光沢が得られ
る。
状欠陥のプロセスはつぎのようなものであると考えられ
る。まず、タンデム圧延機の第１スタンドで凹状欠陥
（オイルピット）が多量に発生するが、第２スタンド以
降でこれが修復され、減少する。第１スタンド圧延前の
鋼帯表面には凹状欠陥がなく、第１スタンド後では多量
に発生しているのは、鋼帯表面の硬度が不足している第
１スタンドの圧延において大量の圧延油がかみこまれる
ことによるものであり、第２スタンド以降では、圧延に
よる鋼帯表面の加工硬化によって新たな凹状欠陥の発生
がなく、むしろ圧延によりこれが修復されるものと考え
られる。したがって、タンデム圧延前の素材の表面を予
め硬化させておくことにより、第１スタンド以降全スタ
ンドで凹状欠陥の修復のみが行われ、すぐれた表面光沢
を有するステンレス鋼帯を実現することができるし、タ
ンデム圧延前の素材の表面を予め硬化させておく代わり
に第１スタンドのワークロールを小径とし、大量の圧延
油がかみこまれることなく加工硬化のみを起こさせるよ
うにしても同様の結果となって、タンデム圧延における
凹状欠陥の発生を防止し、すぐれた表面光沢が得られ
る。
【００１１】
実施例１ 図１は、第１の実施例における圧延機の構成図で、１は
鋼帯、２は調質圧延機のワークロール、３は調質圧延
機、４はタンデム圧延機のワークロール、５はタンデム
圧延機である。
鋼帯、２は調質圧延機のワークロール、３は調質圧延
機、４はタンデム圧延機のワークロール、５はタンデム
圧延機である。
【００１２】熱間圧延、焼鈍、酸洗を経たフェライト系
ステンレス SUS 430鋼帯１を調質圧延機３により潤滑油
を使用してスキンパス圧延したところ、加工硬化によ
り、たとえば伸び率20％では鋼帯の表面硬度（ＨR B )
は圧延前の79から94に上昇した。伸び率と表面硬度との
関係を図２に示す。スキンパス圧延における伸び率はせ
いぜい30％以下であるが、伸び率 5％以上で効果が認め
られ、20％以上では効果がやや鈍化している。
ステンレス SUS 430鋼帯１を調質圧延機３により潤滑油
を使用してスキンパス圧延したところ、加工硬化によ
り、たとえば伸び率20％では鋼帯の表面硬度（ＨR B )
は圧延前の79から94に上昇した。伸び率と表面硬度との
関係を図２に示す。スキンパス圧延における伸び率はせ
いぜい30％以下であるが、伸び率 5％以上で効果が認め
られ、20％以上では効果がやや鈍化している。
【００１３】この鋼帯を５スタンドの４重タンデム圧延
機５で冷間圧延し、製品の光沢度（JIS Z 8741によるＧ
s(20°))を評価した。その結果をタンデム圧延材（硬化
処理を行わずにタンデム圧延したもの）と比較すると、
図３に示すように、製品板厚2.0mmの場合で12％、 1.5m
mで９％、 1.2mmで８％の向上であった。なお、調質圧
延機３の設置場所等はとくに限定しないが、冷間圧延の
前工程である連続焼鈍設備内にインラインスキンパスミ
ルが設置されている場合、これで行うことができれば好
都合である。
機５で冷間圧延し、製品の光沢度（JIS Z 8741によるＧ
s(20°))を評価した。その結果をタンデム圧延材（硬化
処理を行わずにタンデム圧延したもの）と比較すると、
図３に示すように、製品板厚2.0mmの場合で12％、 1.5m
mで９％、 1.2mmで８％の向上であった。なお、調質圧
延機３の設置場所等はとくに限定しないが、冷間圧延の
前工程である連続焼鈍設備内にインラインスキンパスミ
ルが設置されている場合、これで行うことができれば好
都合である。
【００１４】調質圧延機３のワークロール２としては、
タンデム圧延機５のワークロール４よりも小径であるこ
と、また、潤滑油を使用する場合タンデム圧延機５にお
ける潤滑油よりも低粘度であるものを使用し、オイルピ
ットの発生を抑制することが必要である。 実施例２ 図４は、第２の実施例における圧延機の構成図である。
この実施例では調質圧延機は使用せず、５スタンドのタ
ンデム圧延機５のみにより圧延を行う。第１スタンド5a
は６重圧延機で、ワークロール4aは 150mm以下の小径ロ
ールである。後続スタンド5bは通常の４重圧延機であ
り、ワークロール4bは 150mm以上の大径のものを使用す
る。
タンデム圧延機５のワークロール４よりも小径であるこ
と、また、潤滑油を使用する場合タンデム圧延機５にお
ける潤滑油よりも低粘度であるものを使用し、オイルピ
ットの発生を抑制することが必要である。 実施例２ 図４は、第２の実施例における圧延機の構成図である。
この実施例では調質圧延機は使用せず、５スタンドのタ
ンデム圧延機５のみにより圧延を行う。第１スタンド5a
は６重圧延機で、ワークロール4aは 150mm以下の小径ロ
ールである。後続スタンド5bは通常の４重圧延機であ
り、ワークロール4bは 150mm以上の大径のものを使用す
る。
【００１５】圧延機をこのように構成すると、第１スタ
ンド5aにおける圧延油のかみこみ量が少ないためオイル
ピットの生成が少なく、加工硬化は発生するので、予め
圧延材の表面を硬化させたのと同様の効果を得ることが
できる。
ンド5aにおける圧延油のかみこみ量が少ないためオイル
ピットの生成が少なく、加工硬化は発生するので、予め
圧延材の表面を硬化させたのと同様の効果を得ることが
できる。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、高能率の製造方法です
ぐれた表面光沢を得ることができるという、すぐれた効
果を奏する。
ぐれた表面光沢を得ることができるという、すぐれた効
果を奏する。
【図１】本発明の第１の実施例における圧延機の構成図
である。
である。
【図２】本発明における伸び率と硬度の関係を示すグラ
フである。
フである。
【図３】本発明における製品板厚毎の光沢度の改善程度
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図４】本発明の第２の実施例における圧延機の構成図
である。
である。
１ 鋼帯 ２ ワークロール ３ 調質圧延機 ４、4a 4b ワークロール ５、5a、5b タンデム圧延機
Claims (3)
- 【請求項１】 タンデム圧延機でステンレス鋼帯を冷間
圧延するに際し、圧延前のステンレス鋼帯素材に表面硬
化処理を行うことを特徴とするステンレス冷延鋼帯の製
造方法。 - 【請求項２】 表面硬化処理が、伸び率 5％以上のスキ
ンパス圧延である請求項１に記載のステンレス冷延鋼帯
の製造方法。 - 【請求項３】 タンデム圧延機でステンレス鋼帯を冷間
圧延するに際し、第１スタンドのワークロール径を 150
mm以下の小径とし、第２スタンド以降のワークロール径
を 150mm以上の大径としたことを特徴とするステンレス
冷延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6231477A JP2991622B2 (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6231477A JP2991622B2 (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0890005A true JPH0890005A (ja) | 1996-04-09 |
| JP2991622B2 JP2991622B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=16924113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6231477A Expired - Lifetime JP2991622B2 (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2991622B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012130943A (ja) * | 2010-12-22 | 2012-07-12 | Jfe Steel Corp | 冷間圧延用高炭素熱延鋼板の製造方法 |
-
1994
- 1994-09-27 JP JP6231477A patent/JP2991622B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012130943A (ja) * | 2010-12-22 | 2012-07-12 | Jfe Steel Corp | 冷間圧延用高炭素熱延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2991622B2 (ja) | 1999-12-20 |
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