JPH0884931A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- JPH0884931A JPH0884931A JP6220232A JP22023294A JPH0884931A JP H0884931 A JPH0884931 A JP H0884931A JP 6220232 A JP6220232 A JP 6220232A JP 22023294 A JP22023294 A JP 22023294A JP H0884931 A JPH0884931 A JP H0884931A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘ浄化率の高
い排気ガス浄化用触媒を提供する。 【構成】 排気ガス浄化用触媒は、アルミナおよびその
アルミナに担持された触媒用金属よりなる触媒素子とＣ
ｅＯ2 とを備える。アルミナは、α化率Ｒを０．１％≦
Ｒ＜９８％に設定された改質アルミナである。触媒素子
の配合重量をＡとし、一方、ＣｅＯ2 の配合重量をＢと
したとき、触媒素子の重量比率Ａ1 ＝｛Ａ／（Ａ＋
Ｂ）｝×１００は２０重量％＜Ａ1 ＜８８重量％に設定
される。ＣｅＯ 2 はＮＯｘ吸着能を発揮し、また触媒素
子は、その酸化能が比較的弱いことから、ＨＣの部分酸
化物であってＮＯｘ還元能の高い活性ＣＨＯを広い排気
ガス温度範囲で生成させる機能を有する。
い排気ガス浄化用触媒を提供する。 【構成】 排気ガス浄化用触媒は、アルミナおよびその
アルミナに担持された触媒用金属よりなる触媒素子とＣ
ｅＯ2 とを備える。アルミナは、α化率Ｒを０．１％≦
Ｒ＜９８％に設定された改質アルミナである。触媒素子
の配合重量をＡとし、一方、ＣｅＯ2 の配合重量をＢと
したとき、触媒素子の重量比率Ａ1 ＝｛Ａ／（Ａ＋
Ｂ）｝×１００は２０重量％＜Ａ1 ＜８８重量％に設定
される。ＣｅＯ 2 はＮＯｘ吸着能を発揮し、また触媒素
子は、その酸化能が比較的弱いことから、ＨＣの部分酸
化物であってＮＯｘ還元能の高い活性ＣＨＯを広い排気
ガス温度範囲で生成させる機能を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排気ガス浄化用触媒、特
に、触媒素子とＣｅＯ2 （酸化セリウム）とを備え、そ
の触媒素子はアルミナとそのアルミナに担持された触媒
用金属とよりなる排気ガス浄化用触媒に関する。
に、触媒素子とＣｅＯ2 （酸化セリウム）とを備え、そ
の触媒素子はアルミナとそのアルミナに担持された触媒
用金属とよりなる排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、前記触媒素子におけるアルミナと
しては、γ相および／またはη相を有する活性アルミナ
が、また触媒用金属としてはＰｄがそれぞれ用いられて
いる。一方、ＣｅＯ2 としてはＰｄを担持したものが用
いられている。この場合、ＣｅＯ2 は支持体としての機
能を持つと共にＮＯｘ（窒素酸化物）に対する吸着能を
有する（例えば、特開平５−１８４８７６号公報参
照）。
しては、γ相および／またはη相を有する活性アルミナ
が、また触媒用金属としてはＰｄがそれぞれ用いられて
いる。一方、ＣｅＯ2 としてはＰｄを担持したものが用
いられている。この場合、ＣｅＯ2 は支持体としての機
能を持つと共にＮＯｘ（窒素酸化物）に対する吸着能を
有する（例えば、特開平５−１８４８７６号公報参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、活性ア
ルミナにＰｄを担持させると、その活性アルミナが多孔
質であって大きな比表面積を持つことから、Ｐｄが高分
散されるため、ＰｄによるＨＣ（炭化水素）吸着能およ
びＮＯｘ吸着能は向上するが、その反面、酸素過剰雰囲
気（例えば、空燃比Ａ／Ｆ≒２４）においては、触媒に
よってＨＣの完全酸化、つまりＨＣ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏの
酸化反応が進行し、ＨＣの部分酸化物であってＮＯｘ還
元能を有する活性ＣＨＯの生成量が不足すると共にＰｄ
表面に吸着した酸素による還元阻害作用が生じ易いた
め、ＮＯｘの還元浄化を十分に行うことができず、また
ＮＯｘに対する触媒の浄化温度域が狭くなる、という問
題がある。
ルミナにＰｄを担持させると、その活性アルミナが多孔
質であって大きな比表面積を持つことから、Ｐｄが高分
散されるため、ＰｄによるＨＣ（炭化水素）吸着能およ
びＮＯｘ吸着能は向上するが、その反面、酸素過剰雰囲
気（例えば、空燃比Ａ／Ｆ≒２４）においては、触媒に
よってＨＣの完全酸化、つまりＨＣ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏの
酸化反応が進行し、ＨＣの部分酸化物であってＮＯｘ還
元能を有する活性ＣＨＯの生成量が不足すると共にＰｄ
表面に吸着した酸素による還元阻害作用が生じ易いた
め、ＮＯｘの還元浄化を十分に行うことができず、また
ＮＯｘに対する触媒の浄化温度域が狭くなる、という問
題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、アルミナとして、活
性アルミナよりも比表面積を低下させたものを用いると
共に、これに触媒用金属を担持させることによって、Ｈ
Ｃの部分酸化を広い排気ガス温度範囲で現出させ、また
特定量のＣｅＯ2 を併用して、これにＮＯｘ吸着能を発
揮させ、これにより酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘ浄
化率を向上させることのできる前記触媒を提供すること
を目的とする。
性アルミナよりも比表面積を低下させたものを用いると
共に、これに触媒用金属を担持させることによって、Ｈ
Ｃの部分酸化を広い排気ガス温度範囲で現出させ、また
特定量のＣｅＯ2 を併用して、これにＮＯｘ吸着能を発
揮させ、これにより酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘ浄
化率を向上させることのできる前記触媒を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、アルミナおよ
びそのアルミナに担持された触媒用金属よりなる触媒素
子とＣｅＯ2 とを備えた排気ガス浄化用触媒において、
前記アルミナはα化率Ｒを０．１％≦Ｒ＜９８％に設定
された改質アルミナであり、また前記触媒素子の配合重
量をＡとし、一方、ＣｅＯ2 の配合重量をＢとしたと
き、前記触媒素子の重量比率Ａ1 ＝｛Ａ／（Ａ＋Ｂ）｝
×１００は２０重量％＜Ａ1 ＜８８重量％に設定される
ことを特徴とする。
びそのアルミナに担持された触媒用金属よりなる触媒素
子とＣｅＯ2 とを備えた排気ガス浄化用触媒において、
前記アルミナはα化率Ｒを０．１％≦Ｒ＜９８％に設定
された改質アルミナであり、また前記触媒素子の配合重
量をＡとし、一方、ＣｅＯ2 の配合重量をＢとしたと
き、前記触媒素子の重量比率Ａ1 ＝｛Ａ／（Ａ＋Ｂ）｝
×１００は２０重量％＜Ａ1 ＜８８重量％に設定される
ことを特徴とする。
【０００６】
【作用】α化率Ｒを前記のように設定すると、改質アル
ミナの比表面積は、それがα相を有することから、γ相
等を持つ活性アルミナのそれに比べて小さくなる。した
がって、この改質アルミナに触媒用金属を担持させる
と、活性アルミナに比べてその金属の分散性が抑制され
るので、触媒素子はＨＣに対して比較的弱い酸化能を発
揮する。
ミナの比表面積は、それがα相を有することから、γ相
等を持つ活性アルミナのそれに比べて小さくなる。した
がって、この改質アルミナに触媒用金属を担持させる
と、活性アルミナに比べてその金属の分散性が抑制され
るので、触媒素子はＨＣに対して比較的弱い酸化能を発
揮する。
【０００７】これにより、ＨＣが部分酸化されてＮＯｘ
還元能を有する活性ＣＨＯが生成され、この活性ＣＨＯ
の生成は、広い排気ガス温度範囲で行われる。一方、Ｃ
ｅＯ 2 が酸素過剰雰囲気下においてもＮＯｘ吸着能を発
揮するので、前記活性ＣＨＯが、ＣｅＯ2 に吸着されて
活性化されたＮＯｘを還元してＮ2 、ＣＯ2 およびＨ 2
Ｏに転化し、これによりＮＯｘの浄化が達成される。こ
の場合、活性ＣＨＯは、飽和ＨＣよりも不飽和ＨＣから
生じ易く、また遊離ＮＯｘは、吸着されたＮＯｘに比べ
て活性が低い。
還元能を有する活性ＣＨＯが生成され、この活性ＣＨＯ
の生成は、広い排気ガス温度範囲で行われる。一方、Ｃ
ｅＯ 2 が酸素過剰雰囲気下においてもＮＯｘ吸着能を発
揮するので、前記活性ＣＨＯが、ＣｅＯ2 に吸着されて
活性化されたＮＯｘを還元してＮ2 、ＣＯ2 およびＨ 2
Ｏに転化し、これによりＮＯｘの浄化が達成される。こ
の場合、活性ＣＨＯは、飽和ＨＣよりも不飽和ＨＣから
生じ易く、また遊離ＮＯｘは、吸着されたＮＯｘに比べ
て活性が低い。
【０００８】前記のようなＨＣの部分的酸化による活性
ＣＨＯの生成、ＮＯｘの吸着、および活性ＣＨＯによる
ＮＯｘの還元は、排気ガスの低温域から高温域において
現出するので、触媒の浄化温度域が拡張される。
ＣＨＯの生成、ＮＯｘの吸着、および活性ＣＨＯによる
ＮＯｘの還元は、排気ガスの低温域から高温域において
現出するので、触媒の浄化温度域が拡張される。
【０００９】さらに、改質アルミナは安定相であるα相
を有するので、活性アルミナにおける相変化に伴う細孔
閉塞、それによる触媒用金属の埋没等を生じにくく、し
たがって優れた耐熱性を有し、触媒能の高温劣化度合が
小さい。
を有するので、活性アルミナにおける相変化に伴う細孔
閉塞、それによる触媒用金属の埋没等を生じにくく、し
たがって優れた耐熱性を有し、触媒能の高温劣化度合が
小さい。
【００１０】ただし、改質アルミナにおいて、α化率Ｒ
がＲ＜０．１％ではその比表面積の縮小程度が小さいた
め所期の目的を達成することができず、一方、Ｒ≧９８
％では、α化率の過度の進行に伴い細孔が閉塞されてそ
の比表面積が大幅に縮小され、その結果触媒用金属の分
散性が極端に悪化してＮＯｘ吸着能が激減する。また触
媒素子の重量比率Ａ1 がＡ1 ≦２０重量％であると、触
媒素子による触媒能の減退によりＮＯｘ浄化率が低くな
り、一方、Ａ1 が≧８８重量％ではＣｅＯ2 のＮＯｘ吸
着能が減退するので、同様にＮＯｘ浄化率が低くなる。
がＲ＜０．１％ではその比表面積の縮小程度が小さいた
め所期の目的を達成することができず、一方、Ｒ≧９８
％では、α化率の過度の進行に伴い細孔が閉塞されてそ
の比表面積が大幅に縮小され、その結果触媒用金属の分
散性が極端に悪化してＮＯｘ吸着能が激減する。また触
媒素子の重量比率Ａ1 がＡ1 ≦２０重量％であると、触
媒素子による触媒能の減退によりＮＯｘ浄化率が低くな
り、一方、Ａ1 が≧８８重量％ではＣｅＯ2 のＮＯｘ吸
着能が減退するので、同様にＮＯｘ浄化率が低くなる。
【００１１】
【実施例】排気ガス浄化用触媒は、触媒素子とＣｅＯ2
粉末との混合物であり、触媒素子はアルミナと、そのア
ルミナに担持された触媒用金属とよりなる。
粉末との混合物であり、触媒素子はアルミナと、そのア
ルミナに担持された触媒用金属とよりなる。
【００１２】アルミナとしては、α相を有する改質アル
ミナが用いられる。また触媒用金属としては、白金属、
即ち、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、ＩｒおよびＰｔから選択され
る少なくとも一種が用いられ、酸素過剰雰囲気（例え
ば、空燃比Ａ／Ｆ≒２４）においてはＰｔが好適であ
る。
ミナが用いられる。また触媒用金属としては、白金属、
即ち、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、ＩｒおよびＰｔから選択され
る少なくとも一種が用いられ、酸素過剰雰囲気（例え
ば、空燃比Ａ／Ｆ≒２４）においてはＰｔが好適であ
る。
【００１３】改質アルミナのα化率Ｒは０．１％≦Ｒ＜
９８％、好ましくは３０％≦Ｒ≦９５％に設定される。
そのα化率Ｒの測定は次のような方法で行われた。 （ｉ） 市販のα−アルミナとγ−アルミナ（活性アル
ミナ）とを所定の重量比率で配合し、各配合物を乳鉢に
て３０分間粉砕しつつ混合した。表１は、各配合物
（１）〜（５）の組成を示す。
９８％、好ましくは３０％≦Ｒ≦９５％に設定される。
そのα化率Ｒの測定は次のような方法で行われた。 （ｉ） 市販のα−アルミナとγ−アルミナ（活性アル
ミナ）とを所定の重量比率で配合し、各配合物を乳鉢に
て３０分間粉砕しつつ混合した。表１は、各配合物
（１）〜（５）の組成を示す。
【００１４】
【表１】 (ii) 各配合物（２）〜（５）について粉末Ｘ線回折を
行い、ＣｕＫα線における２θ＝４３．４±０．２°に
現出するα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度を
測定した。 (iii) 配合物（５）のＸ線反射強度を１００％とし
て、配合物（２）〜（４）のＸ線反射強度比率を求め、
α−アルミナの重量比率とＸ線反射強度比率との関係を
求めたところ、図１の結果を得た。
行い、ＣｕＫα線における２θ＝４３．４±０．２°に
現出するα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度を
測定した。 (iii) 配合物（５）のＸ線反射強度を１００％とし
て、配合物（２）〜（４）のＸ線反射強度比率を求め、
α−アルミナの重量比率とＸ線反射強度比率との関係を
求めたところ、図１の結果を得た。
【００１５】図１から明らかなように、α−アルミナの
重量比率とＸ線反射強度比率とは正比例関係にあり、し
たがってα−アルミナの重量比率をα化率Ｒとし、改質
アルミナのα化率Ｒの決定に当っては、その改質アルミ
ナにおけるα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度
を測定して、配合物（５）のＸ線反射強度からＸ線反射
強度比率を求め、そのＸ線反射強度比率に基づき図１よ
りα化率Ｒを求める。
重量比率とＸ線反射強度比率とは正比例関係にあり、し
たがってα−アルミナの重量比率をα化率Ｒとし、改質
アルミナのα化率Ｒの決定に当っては、その改質アルミ
ナにおけるα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度
を測定して、配合物（５）のＸ線反射強度からＸ線反射
強度比率を求め、そのＸ線反射強度比率に基づき図１よ
りα化率Ｒを求める。
【００１６】改質アルミナの製造に当っては、γ−アル
ミナ（α化率Ｒ＝０％）等の市販の活性アルミナに、電
気炉を用い、大気下にて加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１
１００℃、好ましくは９００℃≦Ｔ≦１０５０℃に設定
した熱処理を施すもので、これにより活性アルミナよ
り、α相を有し、且つα化率Ｒが０．１％≦Ｒ≦９８％
である改質アルミナを得る。
ミナ（α化率Ｒ＝０％）等の市販の活性アルミナに、電
気炉を用い、大気下にて加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１
１００℃、好ましくは９００℃≦Ｔ≦１０５０℃に設定
した熱処理を施すもので、これにより活性アルミナよ
り、α相を有し、且つα化率Ｒが０．１％≦Ｒ≦９８％
である改質アルミナを得る。
【００１７】前記熱処理における加熱温度ＴがＴ＜８０
０℃では、γ相および／またはη相のα相への相変化を
スムーズに進行させることができず、一方、Ｔ＞１１０
０℃では、α化率Ｒの上限値（Ｒ＝９８％）の制御が困
難となる。
０℃では、γ相および／またはη相のα相への相変化を
スムーズに進行させることができず、一方、Ｔ＞１１０
０℃では、α化率Ｒの上限値（Ｒ＝９８％）の制御が困
難となる。
【００１８】表２は、改質アルミナの例１〜１１に関す
る熱処理条件およびα化率Ｒを示す。
る熱処理条件およびα化率Ｒを示す。
【００１９】
【表２】 図２において、１はＮＯｘ吸着能を有するＣｅＯ2 を示
し、そのＣｅＯ2 は複数の結晶子２が集合した多結晶粒
子であり、その平均結晶子径Ｄは、好ましくはＤ＜５０
０Åに設定される。
し、そのＣｅＯ2 は複数の結晶子２が集合した多結晶粒
子であり、その平均結晶子径Ｄは、好ましくはＤ＜５０
０Åに設定される。
【００２０】ＣｅＯ2 の製造に当っては、炭酸塩、シュ
ウ酸塩、硝酸塩等の種々の塩を、酸素存在下において加
熱する。希土類元素を含まない純粋なＣｅＯ2 を得る場
合には、加熱後のＣｅＯ2 を硝酸にて洗浄する。
ウ酸塩、硝酸塩等の種々の塩を、酸素存在下において加
熱する。希土類元素を含まない純粋なＣｅＯ2 を得る場
合には、加熱後のＣｅＯ2 を硝酸にて洗浄する。
【００２１】平均結晶子径Ｄの制御は、前記製造過程に
おける加熱温度を調節することによって行われる。例え
ば平均結晶子径ＤがＤ＝７８ÅのＣｅＯ2 を得る場合に
は、硝酸塩を約１８０℃に加熱する。また製造後のＣｅ
Ｏ2 に熱処理を施すことによっても、その平均結晶子径
Ｄを制御することができ、例えば、Ｄ＝７８ÅのＣｅＯ
2 に７００℃、１０時間の熱処理を施すと、Ｄ＝１２３
ÅのＣｅＯ2 が得られる。
おける加熱温度を調節することによって行われる。例え
ば平均結晶子径ＤがＤ＝７８ÅのＣｅＯ2 を得る場合に
は、硝酸塩を約１８０℃に加熱する。また製造後のＣｅ
Ｏ2 に熱処理を施すことによっても、その平均結晶子径
Ｄを制御することができ、例えば、Ｄ＝７８ÅのＣｅＯ
2 に７００℃、１０時間の熱処理を施すと、Ｄ＝１２３
ÅのＣｅＯ2 が得られる。
【００２２】結晶子径Ｄ(hkl) の算出にはシェラー式、
即ち、Ｄ(hkl) ＝０．９λ／（β1/2 ・cos θ）を用い
た。ここで、ｈｋｌはミラー指数、λは特性Ｘ線の波長
（Å）、β1/2 は（ｈｋｌ）面の半価幅（ラジアン）、
θはＸ線反射角度である。したがって、ＣｅＯ2 では、
そのＸ線回折図より（１１１）面の半価幅β1/2 を測定
することによって各結晶子のＤ(111) を算出し、それら
から平均結晶子径Ｄを求める。
即ち、Ｄ(hkl) ＝０．９λ／（β1/2 ・cos θ）を用い
た。ここで、ｈｋｌはミラー指数、λは特性Ｘ線の波長
（Å）、β1/2 は（ｈｋｌ）面の半価幅（ラジアン）、
θはＸ線反射角度である。したがって、ＣｅＯ2 では、
そのＸ線回折図より（１１１）面の半価幅β1/2 を測定
することによって各結晶子のＤ(111) を算出し、それら
から平均結晶子径Ｄを求める。
【００２３】前記触媒において、そのＮＯｘの浄化率向
上を図るべく、触媒素子の配合重量をＡとし、またＣｅ
Ｏ2 の配合重量をＢとしたとき、触媒素子の重量比率Ａ
1 ＝｛Ａ／（Ａ＋Ｂ）｝×１００は２０重量％＜Ａ1 ＜
８８重量％に設定される。
上を図るべく、触媒素子の配合重量をＡとし、またＣｅ
Ｏ2 の配合重量をＢとしたとき、触媒素子の重量比率Ａ
1 ＝｛Ａ／（Ａ＋Ｂ）｝×１００は２０重量％＜Ａ1 ＜
８８重量％に設定される。
【００２４】前記同様にＮＯｘの浄化率向上を図るべ
く、前記触媒において、触媒用金属の配合重量をａと
し、また改質アルミナの配合重量をｂとしたとき、触媒
用金属の重量比率ａ1 ＝｛ａ／（ａ＋ｂ）｝×１００は
０．１重量％＜ａ1 ≦５重量％に設定される。この場
合、重量比率ａ1 がａ1 ≦０．１重量％では触媒能の減
退によりＮＯｘ浄化率が低くなり、一方、ａ1 ＞５重量
％に設定しても触媒用金属の担持量増に見合うだけのＮ
Ｏｘ浄化効果が得られない。
く、前記触媒において、触媒用金属の配合重量をａと
し、また改質アルミナの配合重量をｂとしたとき、触媒
用金属の重量比率ａ1 ＝｛ａ／（ａ＋ｂ）｝×１００は
０．１重量％＜ａ1 ≦５重量％に設定される。この場
合、重量比率ａ1 がａ1 ≦０．１重量％では触媒能の減
退によりＮＯｘ浄化率が低くなり、一方、ａ1 ＞５重量
％に設定しても触媒用金属の担持量増に見合うだけのＮ
Ｏｘ浄化効果が得られない。
【００２５】触媒の製造に当っては、基本的には、改質
アルミナに触媒用金属を担持させて触媒素子を製造し、
次いでその触媒素子とＣｅＯ2 とを混合する、といった
方法が採用される。
アルミナに触媒用金属を担持させて触媒素子を製造し、
次いでその触媒素子とＣｅＯ2 とを混合する、といった
方法が採用される。
【００２６】この場合、活性アルミナに触媒用金属を担
持させた後、前記同様の熱処理を行って、その活性アル
ミナより改質アルミナを得るようにしてもよい。また触
媒の形態は前記混合物に限らず、触媒素子よりなる層と
ＣｅＯ2 よりなる層とを有する積層構造にすることも可
能である。
持させた後、前記同様の熱処理を行って、その活性アル
ミナより改質アルミナを得るようにしてもよい。また触
媒の形態は前記混合物に限らず、触媒素子よりなる層と
ＣｅＯ2 よりなる層とを有する積層構造にすることも可
能である。
【００２７】改質アルミナまたは活性アルミナに対し
て、例えばＰｔを担持させる場合は、改質アルミナ等を
ヘキサクロロ白金酸（Ｈ2 ＰｔＣｌ6 ）溶液中に浸漬す
る。この場合、Ｐｔの重量比率ａ1 が０．１重量％＜ａ
1 ≦５重量％となるように、ヘキサクロロ白金酸溶液の
Ｐｔ濃度を調整する。白金化合物としては、Ｐｔ（ＮＨ
3 ）2 （ＮＯ2 ）2 等のＰｔを含む各種化合物が適用可
能である。またＰｄの担持には硝酸パラジウム（Ｐｄ
（ＮＯ3 ）2 ）溶液が用いられ、さらにＩｒの担持には
アンモニウムヘキサクロロイリデート（（ＮＨ4 ）2 Ｉ
ｒＣｌ6 ）溶液が用いられ、さらにまたＲｈの担持には
硝酸ロジウム（Ｒｈ（ＮＯ3 ）3 ）溶液が用いられる。
て、例えばＰｔを担持させる場合は、改質アルミナ等を
ヘキサクロロ白金酸（Ｈ2 ＰｔＣｌ6 ）溶液中に浸漬す
る。この場合、Ｐｔの重量比率ａ1 が０．１重量％＜ａ
1 ≦５重量％となるように、ヘキサクロロ白金酸溶液の
Ｐｔ濃度を調整する。白金化合物としては、Ｐｔ（ＮＨ
3 ）2 （ＮＯ2 ）2 等のＰｔを含む各種化合物が適用可
能である。またＰｄの担持には硝酸パラジウム（Ｐｄ
（ＮＯ3 ）2 ）溶液が用いられ、さらにＩｒの担持には
アンモニウムヘキサクロロイリデート（（ＮＨ4 ）2 Ｉ
ｒＣｌ6 ）溶液が用いられ、さらにまたＲｈの担持には
硝酸ロジウム（Ｒｈ（ＮＯ3 ）3 ）溶液が用いられる。
【００２８】以下、具体例について説明する。 〔実施例Ｉ〕 Ａ．触媒の製造 （ａ） 表２における例８、したがってα化率Ｒ＝８１
％の改質アルミナ９８．５ｇをヘキサクロロ白金酸溶液
２１．４ｇ（Ｐｔ濃度７．０％）に投入して十分に混合
し、次いでロータリエバポレータを用いて水分を除去
し、その後固形分に１２０℃、４時間の条件で乾燥処理
を施し、さらに固形分に、大気中、６００℃、１時間の
条件で焼成処理を施してＰｔの重量比率ａ1 がａ1 ＝
１．５重量％の触媒素子を得た。 （ｂ） 触媒素子９０ｇ、平均結晶子径Ｄ＝７８ÅのＣ
ｅＯ2 粉末９０ｇ、２０％シリカゾル１００ｇおよび純
水２４０ｇと、アルミナボールとをポットに投入して、
１２時間の湿式粉砕を行ってスラリー状触媒を調製し
た。この場合、触媒素子の重量比率Ａ1 はＡ1 ＝５０重
量％である。
％の改質アルミナ９８．５ｇをヘキサクロロ白金酸溶液
２１．４ｇ（Ｐｔ濃度７．０％）に投入して十分に混合
し、次いでロータリエバポレータを用いて水分を除去
し、その後固形分に１２０℃、４時間の条件で乾燥処理
を施し、さらに固形分に、大気中、６００℃、１時間の
条件で焼成処理を施してＰｔの重量比率ａ1 がａ1 ＝
１．５重量％の触媒素子を得た。 （ｂ） 触媒素子９０ｇ、平均結晶子径Ｄ＝７８ÅのＣ
ｅＯ2 粉末９０ｇ、２０％シリカゾル１００ｇおよび純
水２４０ｇと、アルミナボールとをポットに投入して、
１２時間の湿式粉砕を行ってスラリー状触媒を調製し
た。この場合、触媒素子の重量比率Ａ1 はＡ1 ＝５０重
量％である。
【００２９】このスラリー状触媒に直径２５．５mm、長
さ６０mm、３００セル−１０．５ミルのコージエライト
製ハニカム支持体を浸漬し、次いでそのハニカム支持体
をスラリー状触媒より取出して過剰分をエア噴射により
除去し、その後ハニカム支持体を１２０℃の加熱下に１
時間保持してスラリー状触媒を乾燥し、さらにハニカム
支持体に、大気中、６００℃、１時間の条件で焼成処理
を施して、触媒をハニカム支持体に保持させた。この場
合、ハニカム支持体における触媒の保持量は１５０ｇ／
リットルであった。この触媒を実施例１とする。
さ６０mm、３００セル−１０．５ミルのコージエライト
製ハニカム支持体を浸漬し、次いでそのハニカム支持体
をスラリー状触媒より取出して過剰分をエア噴射により
除去し、その後ハニカム支持体を１２０℃の加熱下に１
時間保持してスラリー状触媒を乾燥し、さらにハニカム
支持体に、大気中、６００℃、１時間の条件で焼成処理
を施して、触媒をハニカム支持体に保持させた。この場
合、ハニカム支持体における触媒の保持量は１５０ｇ／
リットルであった。この触媒を実施例１とする。
【００３０】比較のため、アルミナとして市販の活性ア
ルミナ（γ−アルミナ、α化率Ｒ＝０％）を用いた以外
は前記同様の方法でスラリー状触媒を調製し、そのスラ
リー状触媒と前記同様のハニカム支持体とを用い、前記
同様の方法で触媒をハニカム支持体に保持させた。この
場合、ハニカム支持体における触媒の保持量は前記と同
じであり、この触媒を比較例１とする。 Ｂ．排気ガス想定浄化テスト 理論空燃比Ａ／Ｆ＝１４．６および酸素過剰雰囲気での
空燃比Ａ／Ｆ＝２４．３に対応する排気ガスを想定して
表３に示す組成を備えた二種のテスト用第１，第２ガス
を調製した。
ルミナ（γ−アルミナ、α化率Ｒ＝０％）を用いた以外
は前記同様の方法でスラリー状触媒を調製し、そのスラ
リー状触媒と前記同様のハニカム支持体とを用い、前記
同様の方法で触媒をハニカム支持体に保持させた。この
場合、ハニカム支持体における触媒の保持量は前記と同
じであり、この触媒を比較例１とする。 Ｂ．排気ガス想定浄化テスト 理論空燃比Ａ／Ｆ＝１４．６および酸素過剰雰囲気での
空燃比Ａ／Ｆ＝２４．３に対応する排気ガスを想定して
表３に示す組成を備えた二種のテスト用第１，第２ガス
を調製した。
【００３１】
【表３】 浄化テストは、先ず、実施例１の触媒を固定床流通式反
応装置に設置し、次いでその装置内にテスト用第１ガス
を空間速度Ｓ．Ｖ．＝５×１０4 ｈ-1で流通させると共
にテスト用第１ガスの温度を常温より２０℃／min で上
昇させ、所定のガス温度にてＨＣ，ＣＯおよびＮＯ（Ｎ
Ｏｘに対応）の浄化率を測定した。またテスト用第２ガ
スを用いて前記と同様の方法でＨＣ等の浄化率を測定し
た。さらに同様の浄化テストを比較例１の触媒について
も行った。
応装置に設置し、次いでその装置内にテスト用第１ガス
を空間速度Ｓ．Ｖ．＝５×１０4 ｈ-1で流通させると共
にテスト用第１ガスの温度を常温より２０℃／min で上
昇させ、所定のガス温度にてＨＣ，ＣＯおよびＮＯ（Ｎ
Ｏｘに対応）の浄化率を測定した。またテスト用第２ガ
スを用いて前記と同様の方法でＨＣ等の浄化率を測定し
た。さらに同様の浄化テストを比較例１の触媒について
も行った。
【００３２】表４は各種条件および測定結果を示す。
【００３３】
【表４】 表４から明らかなように、実施例１の触媒はＮＯ等の浄
化率が高く、特に空燃比Ａ／Ｆ＝２４．３といった酸素
過剰雰囲気におけるＮＯ浄化率は比較例１の触媒の約３
倍である。これは、前記のようにα化率Ｒ＝８１％の改
質アルミナとα化率Ｒ＝０％の活性アルミナとの物性差
に起因する。 〔実施例II〕実施例Ｉと同様の方法で各種触媒を製造し
た。この場合、触媒素子とＣｅＯ2との合計配合重量は
実施例Ｉと同様に１８０ｇに設定された。 表５は、実
施例１〜７の触媒と比較例１，１1 ，２の触媒における
改質アルミナのα化率Ｒ、ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄ、
組成、最大ＮＯ浄化率ｒおよびその浄化率ｒが得られる
ときのガス温度を示す。
化率が高く、特に空燃比Ａ／Ｆ＝２４．３といった酸素
過剰雰囲気におけるＮＯ浄化率は比較例１の触媒の約３
倍である。これは、前記のようにα化率Ｒ＝８１％の改
質アルミナとα化率Ｒ＝０％の活性アルミナとの物性差
に起因する。 〔実施例II〕実施例Ｉと同様の方法で各種触媒を製造し
た。この場合、触媒素子とＣｅＯ2との合計配合重量は
実施例Ｉと同様に１８０ｇに設定された。 表５は、実
施例１〜７の触媒と比較例１，１1 ，２の触媒における
改質アルミナのα化率Ｒ、ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄ、
組成、最大ＮＯ浄化率ｒおよびその浄化率ｒが得られる
ときのガス温度を示す。
【００３４】これら触媒においては、ＣｅＯ2 の平均結
晶子径ＤがＤ＝７８Å（一定）、またＰｔの重量比率ａ
1 がａ1 ＝１．５重量％（一定）、さらに触媒素子の重
量比率Ａ1 がＡ1 ＝５０重量％（一定）であって、改質
アルミナのα化率Ｒが変化している。なお、比較例１は
実施例Ｉの比較例１と同じである。
晶子径ＤがＤ＝７８Å（一定）、またＰｔの重量比率ａ
1 がａ1 ＝１．５重量％（一定）、さらに触媒素子の重
量比率Ａ1 がＡ1 ＝５０重量％（一定）であって、改質
アルミナのα化率Ｒが変化している。なお、比較例１は
実施例Ｉの比較例１と同じである。
【００３５】浄化テストは、実施例Ｉにおける酸素過剰
雰囲気を想定したテスト用第２ガス（Ａ／Ｆ＝２４．
３）を用いて、実施例Ｉと同一の方法で行われた。
雰囲気を想定したテスト用第２ガス（Ａ／Ｆ＝２４．
３）を用いて、実施例Ｉと同一の方法で行われた。
【００３６】
【表５】 表６は実施例８〜１２の触媒における改質アルミナのα
化率Ｒ、ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄ、組成、最大ＮＯ浄
化率ｒおよびその浄化率ｒが得られるときのガス温度を
示す。
化率Ｒ、ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄ、組成、最大ＮＯ浄
化率ｒおよびその浄化率ｒが得られるときのガス温度を
示す。
【００３７】これら触媒においては、改質アルミナのα
化率ＲがＲ＝８１％（一定）、またＰｔの重量比率ａ1
がａ1 ＝１．５重量％（一定）、さらに触媒素子の重量
比率Ａ1 がＡ1 ＝５０重量％（一定）であって、ＣｅＯ
2 の平均結晶子径Ｄが変化している。
化率ＲがＲ＝８１％（一定）、またＰｔの重量比率ａ1
がａ1 ＝１．５重量％（一定）、さらに触媒素子の重量
比率Ａ1 がＡ1 ＝５０重量％（一定）であって、ＣｅＯ
2 の平均結晶子径Ｄが変化している。
【００３８】
【表６】 表７は実施例１３〜１６の触媒と比較例３〜６の触媒に
おける改質アルミナのα化率Ｒ、ＣｅＯ2 の平均結晶子
径Ｄ、組成、最大ＮＯ浄化率ｒおよびその浄化率ｒが得
られるときのガス温度を示す。実施例１４の触媒は、実
施例Ｉにおける実施例１の触媒と同一構造を有する。ま
た比較例６の触媒は改質アルミナにＰｔを担持させたも
のである。なお、表７にはＣｅＯ2 にＰｔを担持させた
比較例７の触媒についても示されている。
おける改質アルミナのα化率Ｒ、ＣｅＯ2 の平均結晶子
径Ｄ、組成、最大ＮＯ浄化率ｒおよびその浄化率ｒが得
られるときのガス温度を示す。実施例１４の触媒は、実
施例Ｉにおける実施例１の触媒と同一構造を有する。ま
た比較例６の触媒は改質アルミナにＰｔを担持させたも
のである。なお、表７にはＣｅＯ2 にＰｔを担持させた
比較例７の触媒についても示されている。
【００３９】実施例１３〜１６および比較例３〜５の触
媒においては、改質アルミナのα化率ＲがＲ＝８１％
（一定）、またＣｅＯ2 の平均結晶子径ＤがＤ＝７８Å
（一定）、さらにＰｔの重量比率ａ1 がａ1 ＝１．５重
量％（一定）であって、触媒素子の重量比率Ａ1 が変化
している。
媒においては、改質アルミナのα化率ＲがＲ＝８１％
（一定）、またＣｅＯ2 の平均結晶子径ＤがＤ＝７８Å
（一定）、さらにＰｔの重量比率ａ1 がａ1 ＝１．５重
量％（一定）であって、触媒素子の重量比率Ａ1 が変化
している。
【００４０】
【表７】 図３は、表５〜７に基づいて、改質アルミナのα化率Ｒ
と最大ＮＯ浄化率ｒとの関係をグラフ化したものであ
る。図中、点１〜１６は実施例１〜１６にそれぞれ対応
し、また点（１），（１1 ）〜（７）は比較例１，１1
〜７にそれぞれ対応する。
と最大ＮＯ浄化率ｒとの関係をグラフ化したものであ
る。図中、点１〜１６は実施例１〜１６にそれぞれ対応
し、また点（１），（１1 ）〜（７）は比較例１，１1
〜７にそれぞれ対応する。
【００４１】図３および表５〜７から明らかなように、
比較例１，１1 〜７の触媒における最大ＮＯ浄化率ｒの
最高値はｒ＝２２％である。したがって実施例１〜１６
の触媒のように、触媒素子の重量比率Ａ1 が２２重量％
＜Ａ1 ＜８８重量％において、改質アルミナのα化率Ｒ
を０．１％≦Ｒ＜９８％に設定することにより最大ＮＯ
浄化率ｒを酸素過剰雰囲気においてｒ＞２２％に向上さ
せることができる。この場合、Ｐｔの重量比率ａ1 は
０．１重量％＜ａ1 ≦５重量％を満足している。図３よ
り、改質アルミナのα化率Ｒを３０％≦Ｒ≦９５％に設
定すると、最大ＮＯ浄化率ｒをｒ≧３９％に向上させる
ことが可能であり、このことから、改質アルミナのα化
率Ｒの好ましい範囲は３０％≦Ｒ≦９５％であることが
判る。
比較例１，１1 〜７の触媒における最大ＮＯ浄化率ｒの
最高値はｒ＝２２％である。したがって実施例１〜１６
の触媒のように、触媒素子の重量比率Ａ1 が２２重量％
＜Ａ1 ＜８８重量％において、改質アルミナのα化率Ｒ
を０．１％≦Ｒ＜９８％に設定することにより最大ＮＯ
浄化率ｒを酸素過剰雰囲気においてｒ＞２２％に向上さ
せることができる。この場合、Ｐｔの重量比率ａ1 は
０．１重量％＜ａ1 ≦５重量％を満足している。図３よ
り、改質アルミナのα化率Ｒを３０％≦Ｒ≦９５％に設
定すると、最大ＮＯ浄化率ｒをｒ≧３９％に向上させる
ことが可能であり、このことから、改質アルミナのα化
率Ｒの好ましい範囲は３０％≦Ｒ≦９５％であることが
判る。
【００４２】図４は表５〜７に基づいて、触媒素子の重
量比率Ａ1 と最大ＮＯ浄化率ｒとの関係をグラフ化した
ものである。図中、点１〜１６は実施例１〜１６にそれ
ぞれ対応し、また点（１），（１1 ）〜（７）は比較例
１，１1 〜７にそれぞれ対応する。
量比率Ａ1 と最大ＮＯ浄化率ｒとの関係をグラフ化した
ものである。図中、点１〜１６は実施例１〜１６にそれ
ぞれ対応し、また点（１），（１1 ）〜（７）は比較例
１，１1 〜７にそれぞれ対応する。
【００４３】図４および表５〜７から明らかなように、
前記同様比較例１，１1 〜７の触媒における最大ＮＯ浄
化率ｒの最高値はｒ＝２２％である。したがって実施例
１〜１６の触媒のように、改質アルミナのα化率Ｒが
０．１％≦Ｒ＜９８％において、触媒素子の重量比率Ａ
1 を２０重量％＜Ａ1 ＜８８重量％に設定することによ
り最大ＮＯ浄化率ｒを、酸素過剰雰囲気において、ｒ＞
２２％に向上させることができる。この場合、Ｐｔの重
量比率ａ1 は０．１重量％＜ａ1 ≦５重量％を満足して
いる。図４より、触媒素子の重量比率Ａ1 を２３重量％
≦Ａ1 ≦８１重量％に設定すると最大ＮＯ浄化率ｒをｒ
≧３９％に向上させることが可能であり、このことから
触媒素子の重量比率Ａ1 の好ましい範囲は２３重量％≦
Ａ1 ≦８１重量％であることが判る。
前記同様比較例１，１1 〜７の触媒における最大ＮＯ浄
化率ｒの最高値はｒ＝２２％である。したがって実施例
１〜１６の触媒のように、改質アルミナのα化率Ｒが
０．１％≦Ｒ＜９８％において、触媒素子の重量比率Ａ
1 を２０重量％＜Ａ1 ＜８８重量％に設定することによ
り最大ＮＯ浄化率ｒを、酸素過剰雰囲気において、ｒ＞
２２％に向上させることができる。この場合、Ｐｔの重
量比率ａ1 は０．１重量％＜ａ1 ≦５重量％を満足して
いる。図４より、触媒素子の重量比率Ａ1 を２３重量％
≦Ａ1 ≦８１重量％に設定すると最大ＮＯ浄化率ｒをｒ
≧３９％に向上させることが可能であり、このことから
触媒素子の重量比率Ａ1 の好ましい範囲は２３重量％≦
Ａ1 ≦８１重量％であることが判る。
【００４４】図５は表６，７に基づいて、実施例８〜１
２，１４の触媒におけるＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄと最
大ＮＯ浄化率との関係をグラフ化したものである。図
中、点８〜１２，１４は実施例８〜１２，１４にそれぞ
れ対応する。
２，１４の触媒におけるＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄと最
大ＮＯ浄化率との関係をグラフ化したものである。図
中、点８〜１２，１４は実施例８〜１２，１４にそれぞ
れ対応する。
【００４５】図５および表６，７から明らかなように、
ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄが小さくなるに従って最大Ｎ
Ｏ浄化率ｒが増加する。図５より、ＣｅＯ2 の平均結晶
子径Ｄは、好ましくはＤ＜５００Åであり、最適範囲は
Ｄ≦３２０Åである。
ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄが小さくなるに従って最大Ｎ
Ｏ浄化率ｒが増加する。図５より、ＣｅＯ2 の平均結晶
子径Ｄは、好ましくはＤ＜５００Åであり、最適範囲は
Ｄ≦３２０Åである。
【００４６】ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄを前記のように
設定すると、そのＣｅＯ2 の比表面積を拡張し、また微
細孔も発達させることが可能であるから、ＣｅＯ2 とＮ
Ｏｘとの接触確率を高めて、酸素過剰雰囲気下において
も、単位重量当りのＮＯｘ吸着率を向上させることがで
きる。 〔実施例III 〕改質アルミナにＰｄを担持させるべく、
硝酸パラジウム溶液２１．４ｇ（Ｐｄ濃度７．０％）を
用い、また改質アルミナにＩｒを担持させるべく、アン
モニウムヘキサクロロイリデート溶液１４．２ｇ（Ｉｒ
濃度３．５％）を用い、さらに改質アルミナにＲｈを担
持させるべく、硝酸ロジウム溶液１４．２ｇ（Ｒｈ濃度
３．５％）を用いた、ということ以外は実施例Ｉと同様
の方法で各種触媒を製造した。この場合、触媒素子とＣ
ｅＯ2 との合計配合重量は実施例Ｉと同様に１８０ｇに
設定された。
設定すると、そのＣｅＯ2 の比表面積を拡張し、また微
細孔も発達させることが可能であるから、ＣｅＯ2 とＮ
Ｏｘとの接触確率を高めて、酸素過剰雰囲気下において
も、単位重量当りのＮＯｘ吸着率を向上させることがで
きる。 〔実施例III 〕改質アルミナにＰｄを担持させるべく、
硝酸パラジウム溶液２１．４ｇ（Ｐｄ濃度７．０％）を
用い、また改質アルミナにＩｒを担持させるべく、アン
モニウムヘキサクロロイリデート溶液１４．２ｇ（Ｉｒ
濃度３．５％）を用い、さらに改質アルミナにＲｈを担
持させるべく、硝酸ロジウム溶液１４．２ｇ（Ｒｈ濃度
３．５％）を用いた、ということ以外は実施例Ｉと同様
の方法で各種触媒を製造した。この場合、触媒素子とＣ
ｅＯ2 との合計配合重量は実施例Ｉと同様に１８０ｇに
設定された。
【００４７】表８は、実施例１〜３の触媒と比較例１〜
３の触媒における改質アルミナのα化率Ｒ、ＣｅＯ2 の
平均結晶子径Ｄ、組成、最大ＮＯ浄化率ｒおよびその浄
化率ｒが得られるときのガス温度を示す。
３の触媒における改質アルミナのα化率Ｒ、ＣｅＯ2 の
平均結晶子径Ｄ、組成、最大ＮＯ浄化率ｒおよびその浄
化率ｒが得られるときのガス温度を示す。
【００４８】浄化テストは、実施例Ｉにおける酸素過剰
雰囲気を想定したテスト用第２ガス（Ａ／Ｆ＝２４．
３）を用いて、実施例Ｉと同一の方法で行われた。
雰囲気を想定したテスト用第２ガス（Ａ／Ｆ＝２４．
３）を用いて、実施例Ｉと同一の方法で行われた。
【００４９】
【表８】 表８から明らかなように、実施例１〜３の触媒において
はα化率Ｒ＝８１％の改質アルミナを用いていることか
ら、比較例１〜３の触媒のごとく、活性アルミナ（γ−
アルミナ）を用いた場合に比べて、酸素過剰雰囲気にお
ける最大ＮＯ浄化率ｒが３倍以上に向上していることが
判る。
はα化率Ｒ＝８１％の改質アルミナを用いていることか
ら、比較例１〜３の触媒のごとく、活性アルミナ（γ−
アルミナ）を用いた場合に比べて、酸素過剰雰囲気にお
ける最大ＮＯ浄化率ｒが３倍以上に向上していることが
判る。
【００５０】
【発明の効果】本発明によれば、アルミナおよびそのア
ルミナに担持された触媒用金属よりなる触媒素子とＣｅ
Ｏ2 とを備えた排気ガス浄化用触媒において、改質アル
ミナのα化率Ｒおよび触媒素子の重量比率Ａ1 を前記の
ように特定することによって、酸素過剰雰囲気において
もＮＯｘ浄化率の高い排気ガス浄化用触媒を提供するこ
とができる。
ルミナに担持された触媒用金属よりなる触媒素子とＣｅ
Ｏ2 とを備えた排気ガス浄化用触媒において、改質アル
ミナのα化率Ｒおよび触媒素子の重量比率Ａ1 を前記の
ように特定することによって、酸素過剰雰囲気において
もＮＯｘ浄化率の高い排気ガス浄化用触媒を提供するこ
とができる。
【図１】α−アルミナの重量比率とＸ線反射強度比率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図２】ＣｅＯ2 の説明図である。
【図３】改質アルミナのα化率Ｒと最大ＮＯ浄化率ｒと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図４】触媒素子の重量比率Ａ1 と最大ＮＯ浄化率ｒと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図５】ＣｅＯ2 の平均結晶子径Ｄと最大ＮＯ浄化率ｒ
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
１ ＣｅＯ2 ２ 結晶子 Ｄ 平均結晶子径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０４ Ａ (72)発明者 藤澤 義和 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 アルミナおよびそのアルミナに担持され
た触媒用金属よりなる触媒素子とＣｅＯ2 とを備えた排
気ガス浄化用触媒において、前記アルミナはα化率Ｒを
０．１％≦Ｒ＜９８％に設定された改質アルミナであ
り、また前記触媒素子の配合重量をＡとし、一方、Ｃｅ
Ｏ2 の配合重量をＢとしたとき、前記触媒素子の重量比
率Ａ1 ＝｛Ａ／（Ａ＋Ｂ）｝×１００は２０重量％＜Ａ
1 ＜８８重量％に設定されることを特徴とする排気ガス
浄化用触媒。 - 【請求項２】 前記触媒用金属は白金族から選択される
少なくとも一種の金属であり、前記触媒素子における前
記触媒用金属の重量比率ａ1 は０．１重量％＜ａ1 ≦５
重量％に設定される、請求項１記載の排気ガス浄化用触
媒。 - 【請求項３】 前記触媒用金属はＰｔである、請求項１
または２記載の排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項４】 ＣｅＯ2 の平均結晶子径ＤがＤ＜５００
Åである、請求項１，２または３記載の排気ガス浄化用
触媒。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22023294A JP3669641B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 排気ガス浄化用触媒 |
| PCT/JP1994/001614 WO1995009048A1 (fr) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Catalyseur d'emissions d'echappement et son procede de production |
| EP94927803A EP0671211B1 (en) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Catalyst for exhaust emission control and method for producing the same |
| DE69421796T DE69421796T2 (de) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Katalysator zur regelung der abgasemission und methode zur dessen herstellung |
| CA002150379A CA2150379C (en) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Exhaust emission control catalyst and process for producing the same |
| US08/919,482 US6008155A (en) | 1993-09-29 | 1997-08-28 | Exhaust emission control catalyst and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22023294A JP3669641B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0884931A true JPH0884931A (ja) | 1996-04-02 |
| JP3669641B2 JP3669641B2 (ja) | 2005-07-13 |
Family
ID=16747962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22023294A Expired - Fee Related JP3669641B2 (ja) | 1993-09-29 | 1994-09-14 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3669641B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003047849A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-18 | Nissan Motor Co Ltd | 排ガス浄化用触媒および浄化方法 |
| JP2007105632A (ja) * | 2005-10-13 | 2007-04-26 | Nissan Motor Co Ltd | 排ガス浄化触媒 |
| TWI574734B (zh) * | 2015-06-25 | 2017-03-21 | 行政院原子能委員會核能研究所 | 環狀載體觸媒製作方法 |
-
1994
- 1994-09-14 JP JP22023294A patent/JP3669641B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003047849A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-18 | Nissan Motor Co Ltd | 排ガス浄化用触媒および浄化方法 |
| JP2007105632A (ja) * | 2005-10-13 | 2007-04-26 | Nissan Motor Co Ltd | 排ガス浄化触媒 |
| TWI574734B (zh) * | 2015-06-25 | 2017-03-21 | 行政院原子能委員會核能研究所 | 環狀載體觸媒製作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3669641B2 (ja) | 2005-07-13 |
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