JP3265605B2 - 排ガス浄化触媒担体及びその製造方法 - Google Patents
排ガス浄化触媒担体及びその製造方法Info
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガス、特に自動車の
排ガスの浄化に用いる一体構造型の排ガス浄化触媒担体
に関する。
排ガスの浄化に用いる一体構造型の排ガス浄化触媒担体
に関する。
【０００２】
【従来の技術】排ガス中のＣＯ、ＨＣ、Ｎｏｘの３成分
を同時に浄化するために、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｄなどの触媒
金属が用いられている。これら触媒の性能を助長するた
めに従来はＮｉが添加されていたが、最近ではＮｉより
もＣｅＯ2がよい性能が得られると「触媒」１９８９年
第３１巻５６６〜５７１ページに報告されている。触媒
上のＣｅＯ2は酸素貯蔵効果、水性ガスシフト反応促進
効果、貴金属の分散性向上効果、担体の高温耐熱性向上
効果を有するとされている。
を同時に浄化するために、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｄなどの触媒
金属が用いられている。これら触媒の性能を助長するた
めに従来はＮｉが添加されていたが、最近ではＮｉより
もＣｅＯ2がよい性能が得られると「触媒」１９８９年
第３１巻５６６〜５７１ページに報告されている。触媒
上のＣｅＯ2は酸素貯蔵効果、水性ガスシフト反応促進
効果、貴金属の分散性向上効果、担体の高温耐熱性向上
効果を有するとされている。
【０００３】この報告によれば、触媒上のＣｅＯ2の結
晶化は温度の上昇にほぼ比例して進行し、Ｏ2吸着量は
８００℃を超えると急激に低下する。このＣｅＯ2の結
晶子径の成長を押えるためにＢａとＺｒを添加した高温
耐熱用触媒も既に市販されている。浄化性能に大きな関
係を持つのはＯ2吸着量である。Ｏ2吸着量はＣｅＯ2の
結晶子径が小さいほど大きくなる。従って、焼成された
担体のアルミナ中におけるＣｅＯ2の結晶子径が小さい
と、その担体に白金族金属を担持させた触媒は、触媒と
しての性能の向上したものとなる。
晶化は温度の上昇にほぼ比例して進行し、Ｏ2吸着量は
８００℃を超えると急激に低下する。このＣｅＯ2の結
晶子径の成長を押えるためにＢａとＺｒを添加した高温
耐熱用触媒も既に市販されている。浄化性能に大きな関
係を持つのはＯ2吸着量である。Ｏ2吸着量はＣｅＯ2の
結晶子径が小さいほど大きくなる。従って、焼成された
担体のアルミナ中におけるＣｅＯ2の結晶子径が小さい
と、その担体に白金族金属を担持させた触媒は、触媒と
しての性能の向上したものとなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、アルミナと
酸化セリウムとからなり、アルミナ中の酸化セリウムの
結晶子径が小さく、従来よりも酸素吸蔵能の大きい触媒
を得ることのできる担体を提供することを課題とする。
酸化セリウムとからなり、アルミナ中の酸化セリウムの
結晶子径が小さく、従来よりも酸素吸蔵能の大きい触媒
を得ることのできる担体を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題を解
決するため、アルミナ中に酸化セリウムを含有し、酸化
セリウムが２００Å以下の結晶子径を有し、比表面積が
３０ｍ ２ ／ｇ以上である触媒担体の製造方法であって、
平均細孔径１５０〜３００Å、平均細孔径に対して−５
０〜＋１００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の
７５％以上を占める活性アルミナと、セリウム塩とを、
混合物中酸化物基準でセリウム酸化物の含有量が２０〜
７５重量％となるように混合し、次いで空気中でセリウ
ム塩を加熱分解した後、焼成することを特徴とする、酸
化セリウムとアルミナとからなる排ガス浄化触媒担体の
製造方法を提供するものである。
決するため、アルミナ中に酸化セリウムを含有し、酸化
セリウムが２００Å以下の結晶子径を有し、比表面積が
３０ｍ ２ ／ｇ以上である触媒担体の製造方法であって、
平均細孔径１５０〜３００Å、平均細孔径に対して−５
０〜＋１００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の
７５％以上を占める活性アルミナと、セリウム塩とを、
混合物中酸化物基準でセリウム酸化物の含有量が２０〜
７５重量％となるように混合し、次いで空気中でセリウ
ム塩を加熱分解した後、焼成することを特徴とする、酸
化セリウムとアルミナとからなる排ガス浄化触媒担体の
製造方法を提供するものである。
【０００６】
【作用】本発明触媒担体において、アルミナ中のＣｅＯ
2を２０〜７５重量％としたのは、２０重量％未満で
は、Ｏ2吸蔵、放出能力が低下し、７５重量％を超える
と、ＣｅＯ2がアルミナの細孔内だけでなく、アルミナ
の表面を被覆するようになり、温度上昇により結晶子径
が大きくなるのを防ぐ効果が得られなくなることによ
る。ＣｅＯ2の結晶子径を２００Å以下としたのは、２
００Åを超えると、触媒として使用したとき、高温でＣ
ｅＯ2の結晶子径が大きくなりやすく、出来るだけ触媒
初期の結晶子径を小さくしておいた方がよいことによ
る。比表面積を３０ｍ2／ｇ以上とするのは、比表面積
がこれより小さいと、アルミナによるＣｅＯ2の結晶子
径を小さく保つ効果が低下するためである。
2を２０〜７５重量％としたのは、２０重量％未満で
は、Ｏ2吸蔵、放出能力が低下し、７５重量％を超える
と、ＣｅＯ2がアルミナの細孔内だけでなく、アルミナ
の表面を被覆するようになり、温度上昇により結晶子径
が大きくなるのを防ぐ効果が得られなくなることによ
る。ＣｅＯ2の結晶子径を２００Å以下としたのは、２
００Åを超えると、触媒として使用したとき、高温でＣ
ｅＯ2の結晶子径が大きくなりやすく、出来るだけ触媒
初期の結晶子径を小さくしておいた方がよいことによ
る。比表面積を３０ｍ2／ｇ以上とするのは、比表面積
がこれより小さいと、アルミナによるＣｅＯ2の結晶子
径を小さく保つ効果が低下するためである。
【０００７】本発明製造方法は、活性アルミナとして細
孔径が小さく均一なアルミナを使用することにより、細
孔内に、酸化セリウムを微細に分散せしめ、焼成の際に
は、結晶子径の増大を微細な細孔で押え、焼成後におい
て、アルミナ中に微細な結晶子径を有する酸化セリウム
を生成せしめるようにしたことにある。本発明において
細孔径は窒素ガス吸着法によるものである。
孔径が小さく均一なアルミナを使用することにより、細
孔内に、酸化セリウムを微細に分散せしめ、焼成の際に
は、結晶子径の増大を微細な細孔で押え、焼成後におい
て、アルミナ中に微細な結晶子径を有する酸化セリウム
を生成せしめるようにしたことにある。本発明において
細孔径は窒素ガス吸着法によるものである。
【０００８】原料の活性アルミナとして平均細孔径１５
０〜３００Å、平均細孔径に対して−５０〜＋１００Å
の範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の７５％以上を占
める活性アルミナを使用するのは、平均細孔径が１５０
Å未満のものも使用可能であるが、均質な細孔を有する
ものを作ることが困難となってくると共に製造費が高価
となる。平均細孔径が３００Åを超えるようになると、
高温下での酸化セリウムの細孔による粒子成長抑制効果
が低下するようになる。
０〜３００Å、平均細孔径に対して−５０〜＋１００Å
の範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の７５％以上を占
める活性アルミナを使用するのは、平均細孔径が１５０
Å未満のものも使用可能であるが、均質な細孔を有する
ものを作ることが困難となってくると共に製造費が高価
となる。平均細孔径が３００Åを超えるようになると、
高温下での酸化セリウムの細孔による粒子成長抑制効果
が低下するようになる。
【０００９】平均細孔径に対して−５０〜＋１００Åの
範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の７５％以上を占め
るアルミナを用いるのは、平均細孔径に対して−５０〜
＋１００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の７５
％未満であると、細孔の均一性が低下し、酸化セリウム
の分散性が低下し、低温での酸素吸蔵能力が悪くなるか
らである。
範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の７５％以上を占め
るアルミナを用いるのは、平均細孔径に対して−５０〜
＋１００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の７５
％未満であると、細孔の均一性が低下し、酸化セリウム
の分散性が低下し、低温での酸素吸蔵能力が悪くなるか
らである。
【００１０】セリウム塩としては、セリウムの硝酸塩、
炭酸塩、硫酸塩、シュウ酸塩、塩化物、水酸化物が使用
でき、これらは活性アルミナとセリウム塩とを混合粉砕
し、加熱してセリウム塩を分解し、焼成するか、セリウ
ム塩の水溶液と活性アルミナとを混合し、乾燥し焼成す
ることにより担体とする。焼成温度はなるべく高温がよ
く８５０℃以上とするのが好ましい。その理由は白金族
金属の担体への焼き付け温度が６００℃程度であるこ
と、高温で焼成して得た担体は、その温度までの使用で
は、アルミナの細孔径及び酸化セリウムの結晶子径がも
はや成長することがなく、初期の酸素吸蔵能力を維持出
来るからである。活性アルミナ中の酸化セリウムの含有
量を２０〜７５重量％としたのは、上記した理由によ
る。
炭酸塩、硫酸塩、シュウ酸塩、塩化物、水酸化物が使用
でき、これらは活性アルミナとセリウム塩とを混合粉砕
し、加熱してセリウム塩を分解し、焼成するか、セリウ
ム塩の水溶液と活性アルミナとを混合し、乾燥し焼成す
ることにより担体とする。焼成温度はなるべく高温がよ
く８５０℃以上とするのが好ましい。その理由は白金族
金属の担体への焼き付け温度が６００℃程度であるこ
と、高温で焼成して得た担体は、その温度までの使用で
は、アルミナの細孔径及び酸化セリウムの結晶子径がも
はや成長することがなく、初期の酸素吸蔵能力を維持出
来るからである。活性アルミナ中の酸化セリウムの含有
量を２０〜７５重量％としたのは、上記した理由によ
る。
【００１１】本発明において、アルミナ中の酸化セリウ
ムの結晶子径Ｌは、Ｘ線回折図における（３３１）面の
線幅からシェラーの式を用いて以下のように計算して求
めたものである。 Ｌ＝Ｋλ／β・ｃｏｓ
θ ただし Ｋ＝０.９ ：Sherrer 定数 λ（Å） ：Ｋα１線の波長 １.５４Å β（rad） ：ピークの線幅（半値幅） θ ：入射角
ムの結晶子径Ｌは、Ｘ線回折図における（３３１）面の
線幅からシェラーの式を用いて以下のように計算して求
めたものである。 Ｌ＝Ｋλ／β・ｃｏｓ
θ ただし Ｋ＝０.９ ：Sherrer 定数 λ（Å） ：Ｋα１線の波長 １.５４Å β（rad） ：ピークの線幅（半値幅） θ ：入射角
【００１２】また、アルミナ中の酸化セリウムの酸素吸
蔵能の評価は、Journal of Catalysis., vol.86,(1984)
に記載されている方法に習って担体０.０５ｇに対して
以下のように行った。 1)ヘリウム気流（１００ｍｌ／ｍｉｎ）中５００℃で３
０分の前処理をする。 2)ヘリウム気流４００℃に設定。 3)次に１％Ｏ2／Ｈｅの気流を１０秒間（２.５ｍｌ）流
し、次の４分５０秒間Ｈｅを流すサイクルを、導入した
Ｏ2が消費されなくなるまで（担体がそれ以上Ｏ2を吸収
しなくなるまで）繰り返す。
蔵能の評価は、Journal of Catalysis., vol.86,(1984)
に記載されている方法に習って担体０.０５ｇに対して
以下のように行った。 1)ヘリウム気流（１００ｍｌ／ｍｉｎ）中５００℃で３
０分の前処理をする。 2)ヘリウム気流４００℃に設定。 3)次に１％Ｏ2／Ｈｅの気流を１０秒間（２.５ｍｌ）流
し、次の４分５０秒間Ｈｅを流すサイクルを、導入した
Ｏ2が消費されなくなるまで（担体がそれ以上Ｏ2を吸収
しなくなるまで）繰り返す。
【００１３】4)１％ＣＯ／Ｈｅの気流を１０秒間（５.
０ｍｌ）流し、次の４分５０秒間Ｈｅを流し、次いで１
％Ｏ2／Ｈｅの気流を１０秒間（２.５ｍｌ）流し、次の
４分５０秒間Ｈｅを流す操作を繰り返し、Ｏ2消費量が
一定となった時点で止め、この時の一定となったＯ2消
費量（モル）を担体中の酸化セリウムのモル量で割って
ＯＳＣ（Oxygen Storage Capacity)を計算する。
０ｍｌ）流し、次の４分５０秒間Ｈｅを流し、次いで１
％Ｏ2／Ｈｅの気流を１０秒間（２.５ｍｌ）流し、次の
４分５０秒間Ｈｅを流す操作を繰り返し、Ｏ2消費量が
一定となった時点で止め、この時の一定となったＯ2消
費量（モル）を担体中の酸化セリウムのモル量で割って
ＯＳＣ（Oxygen Storage Capacity)を計算する。
【００１４】5)１％ＣＯ／Ｈｅの気流を１０秒間（５.
０ｍｌ）流し、次の４分５０秒間Ｈｅを流す操作を繰り
返し、ＣＯが消費されなくなった（担体がそれ以上ＣＯ
を吸収しなくなった）時点で止める。 6)次に、１％Ｏ2／Ｈｅの気流を１０秒間（２.５ｍｌ）
流し、次の４分５０秒間Ｈｅを流す操作を繰り返し、Ｏ
2が消費されなくなった時点で止め、この時の全Ｏ2消費
量（積算値モル）を担体中の酸化セリウムのモル量で割
ってＯＳＣＣ（Oxygen Storage Capacity Cumulative)
を計算する。
０ｍｌ）流し、次の４分５０秒間Ｈｅを流す操作を繰り
返し、ＣＯが消費されなくなった（担体がそれ以上ＣＯ
を吸収しなくなった）時点で止める。 6)次に、１％Ｏ2／Ｈｅの気流を１０秒間（２.５ｍｌ）
流し、次の４分５０秒間Ｈｅを流す操作を繰り返し、Ｏ
2が消費されなくなった時点で止め、この時の全Ｏ2消費
量（積算値モル）を担体中の酸化セリウムのモル量で割
ってＯＳＣＣ（Oxygen Storage Capacity Cumulative)
を計算する。
【００１５】
実施例１ 内容積３０ｌの撹拌器付きステンレス反応槽に、水１２
ｌと濃度９規定の硫酸１７６０ｇを入れ、７０℃に保持
した。この溶液にＮａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１.５６
で、Ａｌ2Ｏ3として１８.４重量％を含むアルミン酸ナ
トリウム溶液１４５０ｇを７０℃に保持して５分間で全
量滴下し、更に３０分間７０℃で熟成してｐＨ１０.２
のアルミナヒドロゲルを得た。
ｌと濃度９規定の硫酸１７６０ｇを入れ、７０℃に保持
した。この溶液にＮａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１.５６
で、Ａｌ2Ｏ3として１８.４重量％を含むアルミン酸ナ
トリウム溶液１４５０ｇを７０℃に保持して５分間で全
量滴下し、更に３０分間７０℃で熟成してｐＨ１０.２
のアルミナヒドロゲルを得た。
【００１６】次いで、濃度９規定の硫酸１７６０ｇと前
記のアルミン酸ナトリウム溶液１４５０ｇとを、前記の
アルミナヒドロゲルにｐＨ１０.０〜１０.５に保ちなが
ら、７０℃に保持して５分間で全量を滴下し、更に３０
分間７０℃で熟成して最終的なアルミナヒドロゲルを得
た。最初に得られたアルミナヒドロゲルと、次回に生成
せしめたアルミナヒドロゲルとの物量比はＡｌ2Ｏ3換算
で１：１である。
記のアルミン酸ナトリウム溶液１４５０ｇとを、前記の
アルミナヒドロゲルにｐＨ１０.０〜１０.５に保ちなが
ら、７０℃に保持して５分間で全量を滴下し、更に３０
分間７０℃で熟成して最終的なアルミナヒドロゲルを得
た。最初に得られたアルミナヒドロゲルと、次回に生成
せしめたアルミナヒドロゲルとの物量比はＡｌ2Ｏ3換算
で１：１である。
【００１７】得られたアルミナヒドロゲルを含むスラリ
ーを濾過し、濃度１.５重量％の炭酸アンモニウム溶液
２５ｌにアルミナヒドロゲルを再度分散し濾過する操作
を３回繰り返した後、ニーダー中で加熱捏和し、Ａｌ2
Ｏ3濃度３６重量％の可塑性捏和物を得た。この捏和物
を１１０℃で１８時間乾燥し、更に空気中で９００℃で
３時間焼成した。
ーを濾過し、濃度１.５重量％の炭酸アンモニウム溶液
２５ｌにアルミナヒドロゲルを再度分散し濾過する操作
を３回繰り返した後、ニーダー中で加熱捏和し、Ａｌ2
Ｏ3濃度３６重量％の可塑性捏和物を得た。この捏和物
を１１０℃で１８時間乾燥し、更に空気中で９００℃で
３時間焼成した。
【００１８】得られた活性アルミナはＸ線回折図からγ
−アルミナ構造を示し、窒素吸着の結果から比表面積１
５０ｍ2／ｇ、細孔容積０.８３５ｍｌ／ｇであった。窒
素吸着法による測定の結果、平均細孔径２８４Å、平均
細孔径に対して−５０〜＋１００Åの範囲の細孔の細孔
容積が全細孔容積の８０％を占めていた。
−アルミナ構造を示し、窒素吸着の結果から比表面積１
５０ｍ2／ｇ、細孔容積０.８３５ｍｌ／ｇであった。窒
素吸着法による測定の結果、平均細孔径２８４Å、平均
細孔径に対して−５０〜＋１００Åの範囲の細孔の細孔
容積が全細孔容積の８０％を占めていた。
【００１９】この活性アルミナ１７０ｇと硝酸セリウム
６水和物１１０ｇとをボールミルで６時間かけて混合粉
砕し、３００℃の空気中で１時間かけてセリウム塩を分
解し、９００℃で３時間焼成し、酸化セリウムを酸化物
基準で２０重量％含むアルミナ担体１を得た。Ｘ線回折
の結果から計算したアルミナ中の酸化セリウムの結晶子
径は１４０Åで、担体の比表面積９５ｍ2／ｇであっ
た。又、前記のアルミナ中の酸化セリウムの酸素吸蔵能
の評価法に従って試験を行った結果、ＯＳＣ＝２.６ｍ
ｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、ＯＳＣＣ＝７.３ｍｍ
ｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2であった。
６水和物１１０ｇとをボールミルで６時間かけて混合粉
砕し、３００℃の空気中で１時間かけてセリウム塩を分
解し、９００℃で３時間焼成し、酸化セリウムを酸化物
基準で２０重量％含むアルミナ担体１を得た。Ｘ線回折
の結果から計算したアルミナ中の酸化セリウムの結晶子
径は１４０Åで、担体の比表面積９５ｍ2／ｇであっ
た。又、前記のアルミナ中の酸化セリウムの酸素吸蔵能
の評価法に従って試験を行った結果、ＯＳＣ＝２.６ｍ
ｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、ＯＳＣＣ＝７.３ｍｍ
ｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2であった。
【００２０】実施例２ 実施例１で得た活性アルミナを２００ｇ、硝酸セリウム
６水和物を３２８ｇ用いた以外は実施例１と同様にし
て、酸化セリウムを酸化物基準で４０重量％含むアルミ
ナ担体２を得た。Ｘ線回折の結果から計算したアルミナ
中の酸化物セリウムの結晶子径は１２０Åで、担体の比
表面積６９ｍ2／ｇであった。又、前記のアルミナ中の
酸化セリウムの酸素吸蔵能の評価法に試験を行った結
果、ＯＳＣ＝１.８ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、
ＯＳＣＣ＝６.５ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2であ
った。
６水和物を３２８ｇ用いた以外は実施例１と同様にし
て、酸化セリウムを酸化物基準で４０重量％含むアルミ
ナ担体２を得た。Ｘ線回折の結果から計算したアルミナ
中の酸化物セリウムの結晶子径は１２０Åで、担体の比
表面積６９ｍ2／ｇであった。又、前記のアルミナ中の
酸化セリウムの酸素吸蔵能の評価法に試験を行った結
果、ＯＳＣ＝１.８ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、
ＯＳＣＣ＝６.５ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2であ
った。
【００２１】実施例３ 実施例１で得た活性アルミナを２００ｇ、硝酸セリウム
６水和物を７５７ｇ用いた以外は実施例１と同様にし
て、酸化セリウムを酸化物基準で６０重量％含むアルミ
ナ担体３を得た。Ｘ線回折の結果から計算したアルミナ
中の酸化セリウムの結晶子径は１６０Åで、担体の比表
面積４６ｍ2／ｇであった。又、前記のアルミナ中の酸
化セリウムの酸素吸蔵能の評価法に従って試験を行った
結果、ＯＳＣ＝１.８ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−Ｃｅ
Ｏ2、ＯＳＣＣ＝７.１ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2
であった。
６水和物を７５７ｇ用いた以外は実施例１と同様にし
て、酸化セリウムを酸化物基準で６０重量％含むアルミ
ナ担体３を得た。Ｘ線回折の結果から計算したアルミナ
中の酸化セリウムの結晶子径は１６０Åで、担体の比表
面積４６ｍ2／ｇであった。又、前記のアルミナ中の酸
化セリウムの酸素吸蔵能の評価法に従って試験を行った
結果、ＯＳＣ＝１.８ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−Ｃｅ
Ｏ2、ＯＳＣＣ＝７.１ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2
であった。
【００２２】実施例４ 実施例で得た活性アルミナを２００ｇ、硝酸セリウム６
水和物を１８９３ｇ用いた以外は実施例１と同様にし
て、酸化セリウムを酸化物基準で７５重量％含むアルミ
ナ担体４を得た。Ｘ線回折の結果から計算したアルミナ
中の酸化セリウムの結晶子径は１９５Åで、担体の比表
面積３０ｍ2／ｇであった。又、前記のアルミナ中の酸
化セリウムの酸素吸蔵能の評価法に従って試験を行った
結果、ＯＳＣ＝１.９ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−Ｃｅ
Ｏ2、ＯＳＣＣ＝４.７ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2
であった。
水和物を１８９３ｇ用いた以外は実施例１と同様にし
て、酸化セリウムを酸化物基準で７５重量％含むアルミ
ナ担体４を得た。Ｘ線回折の結果から計算したアルミナ
中の酸化セリウムの結晶子径は１９５Åで、担体の比表
面積３０ｍ2／ｇであった。又、前記のアルミナ中の酸
化セリウムの酸素吸蔵能の評価法に従って試験を行った
結果、ＯＳＣ＝１.９ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−Ｃｅ
Ｏ2、ＯＳＣＣ＝４.７ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2
であった。
【００２３】比較例１ 硝酸セリウム６水和物だけをボールミルで６時間かけて
粉砕し、３００℃の空気中で１時間かけてセリウム塩を
分解し、９００℃で２時間焼成した酸化セリウムの結晶
子径は計算の結果７００Åで、ＯＳＣ＝０.１５ｍｍｏ
ｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、ＯＳＣＣ＝０.３６ｍｍｏ
ｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2あった。
粉砕し、３００℃の空気中で１時間かけてセリウム塩を
分解し、９００℃で２時間焼成した酸化セリウムの結晶
子径は計算の結果７００Åで、ＯＳＣ＝０.１５ｍｍｏ
ｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、ＯＳＣＣ＝０.３６ｍｍｏ
ｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2あった。
【００２４】比較例２ 比表面積１４６ｍ2／ｇ、全細孔容積２.６１ｍｌ／ｇ、
平均細孔径６００Å、平均細孔径に対して−５０〜＋１
００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の１０％を
占める市販の活性アルミナ１７０ｇを用いた以外は、実
施例１と同様にして、酸化セリウムを酸化物基準で２０
重量％含むアルミナ担体を得た。Ｘ線回折の結果から計
算したアルミナ中の酸化セリウムの結晶子径は３６０Å
で、ＯＳＣ＝１.３ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、
ＯＳＣＣ＝２.７ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2であ
った。
平均細孔径６００Å、平均細孔径に対して−５０〜＋１
００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容積の１０％を
占める市販の活性アルミナ１７０ｇを用いた以外は、実
施例１と同様にして、酸化セリウムを酸化物基準で２０
重量％含むアルミナ担体を得た。Ｘ線回折の結果から計
算したアルミナ中の酸化セリウムの結晶子径は３６０Å
で、ＯＳＣ＝１.３ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2、
ＯＳＣＣ＝２.７ｍｍｏｌ−Ｏ2／ｍｏｌ−ＣｅＯ2であ
った。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、アルミナと酸化セリウ
ムとからなり、アルミナ中の酸化セリウムの結晶子径が
小さく、従来よりも、特に低温での酸素吸蔵能の大きい
触媒を得ることのできる担体を提供できる。
ムとからなり、アルミナ中の酸化セリウムの結晶子径が
小さく、従来よりも、特に低温での酸素吸蔵能の大きい
触媒を得ることのできる担体を提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 21/00 - 38/74 B01D 53/86 B01D 53/94
Claims (1)
- 【請求項１】 アルミナ中に酸化セリウムを含有し、酸
化セリウムが２００Å以下の結晶子径を有し、比表面積
が３０ｍ ２ ／ｇ以上である触媒担体の製造方法であっ
て、平均細孔径１５０〜３００Å、平均細孔径に対して
−５０〜＋１００Åの範囲の細孔の細孔容積が全細孔容
積の７５％以上を占める活性アルミナと、セリウム塩と
を、混合物中酸化物基準でセリウム酸化物の含有量が２
０〜７５重量％となるように混合し、次いで空気中でセ
リウム塩を加熱分解した後、焼成することを特徴とす
る、酸化セリウムとアルミナとからなる排ガス浄化触媒
担体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35862491A JP3265605B2 (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 排ガス浄化触媒担体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35862491A JP3265605B2 (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 排ガス浄化触媒担体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177136A JPH05177136A (ja) | 1993-07-20 |
| JP3265605B2 true JP3265605B2 (ja) | 2002-03-11 |
Family
ID=18460279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35862491A Expired - Fee Related JP3265605B2 (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 排ガス浄化触媒担体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3265605B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995009048A1 (fr) * | 1993-09-29 | 1995-04-06 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Catalyseur d'emissions d'echappement et son procede de production |
| US5814577A (en) * | 1995-10-09 | 1998-09-29 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Catalyst and fabrication method of same for purifying exhaust gases of automobile |
-
1991
- 1991-12-27 JP JP35862491A patent/JP3265605B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05177136A (ja) | 1993-07-20 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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