JPH088131A - 変圧器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】各二次側コイルに発生する電流の電流値を均一
にし、その電流値に適した変圧器の定格容量に設計して
安易に大容量とならないようにした。 【構成】鉄心２を、第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃと、第
１〜第３のレグ３ａ〜３ｃを接続するヨーク４ａ，４ｂ
と、第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃとヨーク４ａ，４ｂと
の接続により形成される第１及び第２の鉄心窓５ａ，５
ｂとから構成し、第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃには一次
側及び二次側コイル６ａ〜６ｃ、７ａ〜７ｃをそれぞれ
巻付けることにより構成される変圧器１において、第１
及び第２の鉄心窓５ａ，５ｂにはコ字状となるパスコア
８の突出部９ａ，９ｂをそれぞれ挿入して第１及び第３
のレグ３ａ，３ｃと突出部９ａ，９ｂとを電気的絶縁を
確保して接続し、パスコア８の接続部１０によって第１
及び第３のレグ３ａ，３ｂに流れる磁束の一部を漏洩磁
束としてバイパスさせるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は変圧器に係り、詳しくは
一次側コイルの励磁により発生する磁束の一部を漏洩磁
束として一次側コイルに直接戻して二次側コイルと交差
させないようにした漏洩型の変圧器に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、二次側コイルに流れる電流が増加
しようとしたとき、二次側コイルの誘導起電力を減少さ
せて電流の増加を抑制する漏洩形の３相変圧器がある。
この変圧器には漏洩磁路が形成され、この漏洩磁路に磁
束の一部を漏洩磁束として強制的に流し（誘導し）てい
る。そのため、二次側コイルと交差する磁束数の減少に
より誘導起電力が減少して電流の増加が抑制される。

【０００３】この変圧器の構成を図１５に示す。変圧器
８１の鉄心８２は薄いケイ素鋼板を積層して形成したも
のである。この鉄心８２は第１〜第３の脚（レグ）８３
ａ〜８３ｃと、該第１〜第３のレグ８３ａ〜８３ｃの両
側を接続する継鉄（ヨーク）８４ａ，８４ｂとから構成
されている。又、第１〜第３のレグ８３ａ〜８３ｃとヨ
ーク８４ａ，８４ｂによって第１及び第２の鉄心窓８５
ａ，８５ｂが形成されている。

【０００４】前記第１〜第３のレグ８３ａ〜８３ｃの上
部側には、Ｕ相用の一次側コイル８６ａ、Ｖ相用の一次
側コイル８６ｂ、Ｗ相用の一次側コイル８６ｃがそれぞ
れ巻き付けられている。又、第１〜第３のレグ８３ａ〜
８３ｃの下部側には、Ｕ相用の二次側コイル８７ａ、Ｖ
相用の二次側コイル８７ｂ、Ｗ相用の二次側コイル８７
ｃがそれぞれ巻き付けられている。尚、Ｕ，Ｖ，Ｗ相の
各一次側コイル８６ａ，８６ｂ，８６ｃはスター結線さ
れており、同じくＵ，Ｖ，Ｗ相の各二次側コイル８７
ａ，８７ｂ，８７ｃもスター結線されている。

【０００５】一次側コイル８６ａ，８６ｂと二次側コイ
ル８７ａ，８７ｂとの間における第１の鉄心窓８５ａに
はブロックパスコア８９ａが配設されている。又、一次
側コイル８６ｂ，８６ｃと二次側コイル８７ｂ，８７ｃ
との間における第２の鉄心窓８５ｂにはブロックパスコ
ア８９ｂが配設されている。ブロックパスコア８９ａ，
８９ｂは薄いけい素鋼板が積層されて直方体形状となっ
ている。尚、ブロックパスコア８９ａ，８９ｂは図示し
ない接着剤によって第１〜第３のレグ８３ａ〜８３ｃに
固定されている。

【０００６】次に、上記のように構成された変圧器８１
の動作について説明する。尚、実際には、一次側コイル
８６ａ，８６ｂ，８６ｃが励磁されて発生する磁束は複
雑に鉄心８２に流れるため、理解し易いように展開して
説明する。

【０００７】図１６に示すように、Ｕ相の一次側コイル
８６ａが励磁されると、磁束Φu が発生する。このとき
発生する磁束数を便宜上、２０本とする。この磁束Φu
は第１のレグ８３ａからヨーク８４ａ側に流れる。この
磁束Φu は第２のレグ８３ｂと第３のレグ８３ｃとに分
かれて流れる。そして、第２のレグ８３ｂに流れる磁束
をΦu1とし、第３のレグ８３ｃに流れる磁束をΦu2とす
る。このとき、基本的には磁束Φu1，Φu2の磁束数はそ
れぞれ１０本となる。そして、磁束Φu1は第２のレグ８
３ｂ及びヨーク８４ｂを介して第１のレグ８３ａに流れ
ようとするが、磁束Φu1の一部の磁束が漏洩磁束Φura
となってブロックパスコア８９ａに流れる。このときの
漏洩磁束数を３本とする。従って、この３本の漏洩磁束
Φura が二次側コイル８７ａと交差せず直接一次側コイ
ル８６ａに戻され、７本の磁束Φu1が二次側コイル８７
ａと交差してから一次側コイル８６ａに戻される。

【０００８】又、磁束Φu2は第３のレグ８３ｃ及びヨー
ク８４ｂを介して第１のレグ８３ａに流れようとする
が、磁束Φu2の一部の磁束が漏洩磁束Φurb となってブ
ロックパスコア８９b に流れる。しかし、漏洩磁束Φur
b がブロックパスコア８９ｂを流れたとしても第２のレ
グ８３ｂに到達するだけで、直接一次側コイル８６ａに
戻ることはできない。又、一般に電気的特性上、漏洩磁
束Φurb は殆ど流れず、１０本の磁束Φu2が二次側コイ
ル８７ａと交差してから一次側コイル８６ａに戻され
る。従って、一次側コイル８６ａに戻される漏洩磁束数
は３本で、二次側コイル８７ａと交差する磁束数は１７
本となる。尚、一次側コイル８６ｃを励磁したとき、第
１のレグ８３ａに流れる磁束Φw1の一部となる漏洩磁束
Φwrb もブロックパスコア８９ａを流れて一次側コイル
８６ｃに直接戻されないので、一次側コイル８６ｃに戻
される漏洩磁束数は３本、二次側コイル８７ｃと交差す
る磁束数は１７本となる。

【０００９】そして、図１７に示すように、Ｖ相の一次
側コイル８６ｂが励磁されると、磁束Φv が発生する。
このとき発生する磁束数も２０本である。この磁束Φv
は第２のレグ８３ｂからヨーク８４ａを介して第１及び
第３のレグ８３ａ，８３ｃに分かれて流れる。そして、
第１のレグ８３ａに流れる磁束をΦv1とし、第３のレグ
８３ｃに流れる磁束をΦv2とする。このとき、基本的に
は磁束Φv1，Φv2の磁束数はそれぞれ１０本となる。そ
して、磁束Φv1は第１のレグ８３ａ及びヨーク８４ｂを
介して第２のレグ８３ｂに流れようとするが、磁束Φv1
の一部の磁束が漏洩磁束Φvra となってブロックパスコ
ア８９ａに流れる。このときの漏洩磁束数を３本とす
る。従って、この３本の漏洩磁束Φvra が二次側コイル
８７ｂと交差せず直接一次側コイル８６ｂに戻され、７
本の磁束Φv1が二次側コイル８７bと交差してから一次
側コイル８６ｂに戻される。

【００１０】同様に、磁束Φv2は第３のレグ８３ｃ及び
ヨーク８４ｂを介して第２のレグ８３ｂに流れようとす
るが、磁束Φv2の一部の磁束が漏洩磁束Φvrb となって
ブロックパスコア８９ｂに流れる。このときの漏洩磁束
数を３本とする。従って、この３本の漏洩磁束Φvrb が
二次側コイル８７ｂと交差せず直接一次側コイル８６ｂ
に戻され、７本の磁束Φv2が二次側コイル８７b と交差
してから一次側コイル８６ｂに戻される。

【００１１】従って、第１及び第２の鉄心窓８５ａ，８
５ｂにブロックパスコア８９ａ，８９ｂを配設すること
により、漏洩磁路を形成することができる。この漏洩磁
路に漏洩磁束を流して二次側コイル８７ａ，８７ｂ，８
７ｃの誘導起電力を調整し、電流の増減を調整してい
る。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一次側
コイル８６ａが励磁されたとき、ブロックパスコア８９
ｂによって漏洩磁束Φurb を一次側コイル８６ａに戻す
ことができない。同様に、一次側コイル８６ｃが励磁さ
れたとき、ブロックパスコア８９ａによって漏洩磁束Φ
wrb を一次側コイル８６ｃに戻すことができない。とこ
ろが、一次側コイル８６ｂが励磁されたときには、第１
及び第３のレグ８３ａ，８３ｂを流れる磁束Φv1，Φv2
の一部が漏洩磁束Φvra ，Φvrb となってブロックパス
８９ａ，８９ｂを流れ、直接一次側コイル８６ｂに戻さ
れる。従って、一次側コイル８６ａ，８６ｃに直接戻さ
れる漏洩磁束数が３本に対し、二次コイル８６ｂに直接
戻される漏洩磁束数は６本となる。

【００１３】そのため、二次側コイル８７ａ，８７ｃと
交差する磁束数は１７本となり、二次側コイル８７ｂと
交差する磁束数は１４本となる。従って、二次側コイル
８７ａ，８７ｃに発生する電流が二次側コイル８７ｂに
発生する電流より高くなってしまい、電流が不均一とな
るという問題がある。実際には、負荷の接続状態、変圧
器８１の結線状態、変圧器８１の電気的特性により必ず
しも二次側コイル８７ａ，８７ｃが同じ電流値となるこ
とはあまりない。

【００１４】各二次側コイル８７ａ，８７ｂ，８７ｃに
発生する電流値が不均一となると、その電流値の内最も
高い電流値に基づいて変圧器８１を設計するので、定格
容量が安易に大きくなってしまうという問題がある。

【００１５】又、変圧器８１の形状もできるだけコンパ
クト化を図ったり、部品点数を削減したりしたいという
要望もある。本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであって、第１の目的は、各二次側コイルに発
生する電流の電流値を均一にし、その電流値に適した変
圧器の定格容量に設計して安易に大容量とならないよう
にした。

【００１６】第２の目的は、第１の目的に加え、部品点
数を抑えるとともに、変圧器の形状をコンパクト化し、
変圧器材料の低減及びコストダウンができるようにし
た。第３の目的は、第２の目的に加え、漏洩磁束を確実
に一次側コイルに直接戻し、二次側コイルに発生する電
流が均一となるようにした。

【００１７】

【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
め、請求項１記載の発明は、鉄心を、第１〜第３の脚
と、前記第１〜第３の脚を接続する継鉄と、前記第１〜
第３の脚と継鉄との接続により形成される第１及び第２
の鉄心窓とから構成し、前記第１〜第３の脚には一次側
及び二次側コイルをそれぞれ巻付けることにより構成さ
れる変圧器において、前記一次側及び二次側コイルの間
には、第１〜第３の脚をそれぞれ絶縁した状態で接続す
るパスコアを配設し、各一次側コイルの励磁に基づいて
第１〜第３の脚に流れる磁束の一部をパスコアを介して
当該一次側コイルに誘導するようにしたことをその要旨
とする。

【００１８】請求項２記載の発明は、パスコアは一対の
突出部と、前記一対の突出部の基端を接続する接続部と
から構成される平面コ字状とし、前記一対の突出部の先
端が第１及び第２の鉄心窓に挿入されていることをその
要旨とする。

【００１９】請求項３記載の発明は、第１及び第２の鉄
心窓に挿入される一対の突出部と、第１及び第３の脚と
は電気的絶縁を確保してそれぞれ接続されていることを
その要旨とする。

【００２０】

【作用】請求項１記載の発明によれば、第１の脚に巻付
けられた一次側コイルの励磁に基づいて第１〜第３の脚
には磁束が流れる。このとき、第２の脚に流れる磁束の
一部は漏洩磁束となってパスコアを流れ、直接第１の脚
の一次側コイルに戻される。同様に、第３の脚に流れる
磁束の一部も漏洩磁束となってパスコアを流れ、直接第
１の脚の一次側コイルに戻される。又、第２の脚に巻付
けられた一次側コイルの励磁に基づいて第１〜第３の脚
には磁束が流れる。そして、第１の脚に流れる磁束の一
部は漏洩磁束となってパスコアを流れ、直接第２の脚の
一次側コイルに戻される。同様に、第３の脚に流れる磁
束の一部も漏洩磁束となってパスコアを流れ、直接第２
の脚の一次側コイルに戻される。更に、第３の脚に巻付
けられた一次側コイルの励磁に基づいて第１〜第３の脚
には磁束が流れる。そして、第１の脚に流れる磁束の一
部は漏洩磁束となってパスコアを流れ、直接第３の脚の
一次側コイルに戻される。同様に、第２の脚に流れる磁
束の一部も漏洩磁束となってパスコアを流れ、直接第３
の脚の一次側コイルに戻される。

【００２１】従って、各脚の一次側コイルに直接戻され
る漏洩磁束数がパスコアによって常に一定になる。その
ため、各脚の二次側コイルを通過する磁束数が一定とな
り、各二次コイルに発生する誘導電圧及び誘導電流を一
定にすることが可能となる。

【００２２】請求項２記載の発明によれば、第１の脚に
巻付けられた一次側コイルの励磁に基づいて第１〜第３
の脚には磁束が流れる。このとき、第２の脚に流れる磁
束の一部は漏洩磁束となって第１の鉄心窓に挿入される
パスコアの突出部に流れ、直接第１の脚の一次側コイル
に戻される。同様に、第３の脚に流れる磁束の一部は漏
洩磁束となって第２の鉄心窓に挿入されるパスコアの突
出部、接続部及び第１の鉄心窓に挿入される突出部を流
れ、直接第１の脚の一次側コイルに戻される。又、第２
の脚に巻付けられた一次側コイルの励磁に基づいて第１
〜第３の脚には磁束が流れる。このとき、第１の脚に流
れる磁束の一部は漏洩磁束となって第１の鉄心窓に挿入
されるパスコアの突出部に流れ、直接第２の脚の一次側
コイルに戻される。同様に、第３の脚に流れる磁束の一
部は漏洩磁束となって第２の鉄心窓に挿入されるパスコ
アの突出部を流れ、直接第２の脚の一次側に戻される。

【００２３】更に、第３の脚に巻付けられた一次側コイ
ルの励磁に基づいて第１〜第３の脚には磁束が流れる。
このとき、第１の脚に流れる磁束の一部は漏洩磁束とな
って第１の鉄心窓に挿入されるパスコアの突出部、接続
部及び第２の鉄心窓に挿入されるパスコアの突出部を流
れ、直接第３の脚の一次側コイルに戻される。同様に、
第２の脚に流れる磁束の一部は漏洩磁束となって第２の
鉄心窓に挿入されるパスコアの突出部を流れ、直接第３
の脚の一次側コイルに戻される。

【００２４】従って、各脚の一次側コイルにはパスコア
によって戻される漏洩磁束数が常に一定となる。そのた
め、各脚の二次側コイルを通過する磁束数が一定とな
り、各二次コイルに発生する誘導電圧及び誘導電流を一
定にすることが可能となる。

【００２５】又、パスコアを構成する一対の突出部を第
１及び第２の鉄心窓に挿入したことにより、パスコアを
鉄心からできるだけ突出させないようにし、変圧器のコ
ンパクト化を図ることが可能となる。更に、第１及び第
２の鉄心窓にコ字状となるパスコアの突出部を挿入した
ことにより、第１及び第２の鉄心窓に別部材となるブロ
ックパスコアを配設する必要がなくなり、部品点数を少
なくすることが可能となる。

【００２６】請求項３記載の発明によれば、パスコアの
突出部が第１及び第３の脚に対して電気的絶縁を確保し
た状態で接続されている。そのため、第１の脚から第３
の脚の一次側コイルに漏洩磁束を戻したり、第３の脚か
ら第１の脚の一次側コイルに漏洩磁束を戻したりするこ
とをパスコアによって確実に行われる。従って、各一次
側コイルに直接戻される漏洩磁束数が一定となり、各脚
の二次側コイルに流れる誘導電圧や誘導電流を一定にす
ることが可能となる。

【００２７】

【実施例】以下、本発明を４ｋＶＡの容量となる３相変
圧器に具体化した一実施例を図１〜図９に従って説明す
る。

【００２８】図１，図２に示すように、漏洩形の変圧器
１を構成する鉄心２は薄いけい素鋼板を積層して形成さ
れている。前記鉄心２は３本の第１〜第３のレグ３ａ〜
３ｃと、前記第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃをそれぞれ接
続するヨーク４ａ，４ｂとから構成されている。前記第
１〜第３のレグ３ａ〜３ｃとヨーク４ａ，４ｂとにより
四角形状を成す第１及び第２の鉄心窓５ａ，５ｂが形成
されている。第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃの上部側には
Ｕ，Ｖ，Ｗ相用の一次側コイル６ａ〜６ｃが巻付けられ
ている。同様に、第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃの下部側
にはＵ，Ｖ，Ｗ相用の二次側コイル７ａ〜７ｃが巻き付
けられている。尚、図３に示すように、一次側コイル６
ａ〜６ｃはスター結線されており、二次側コイル７ａ〜
７ｃもスター結線されている。

【００２９】前記第１の鉄心窓５ａ内における第１のレ
グ３ａの側面と、第２の鉄心窓５ｂ内における第３のレ
グ３ｃの側面とを磁気回路的に接続するパスコア８が変
圧器１に設けられている。前記パスコア８は一対の突出
部９ａ，９ｂと、該突出部９ａ，９ｂの一端を接続する
接続部１０とから構成されている。従って、パスコア８
は平面コ字状に形成されている。又、パスコア８は鉄心
２と同様に、薄いけい素鋼反を積層して形成したもので
ある。

【００３０】前記パスコア８の突出部９ａが一次側コイ
ル６ａ，６ｂと二次側コイル７ａ，７ｂとの間における
第１の鉄心窓５ａに配設されている。同様に、パスコア
８の突出部９ｂが一次側コイル６ｂ，６ｃと二次側コイ
ル７ｂ，７ｃとの間における第２の鉄心窓５ｂに配設さ
れている。そして、突出部９ａの側面と第１のレグ３ａ
との間、突出部９ｂの側面と第３のレグ３ｃとの間には
それぞれ空隙ギャップ１２が形成されている。この空隙
ギャップ１２は１ｍｍ以下となっている。又、パスコア
８の一対の突出部９ａ，９ｂと接続部１０によって第２
のレグ３ｂの三方が囲まれ、その囲まれた部分にも空隙
ギャップ１３，１５が形成されている。この空隙ギャッ
プ１３は６．８ｍｍ、空隙ギャップ１５は１０ｍｍとな
っている。そして、空隙ギャップ１２，１３，１５によ
って第１〜第３のレグ３ａ〜３ｃとパスコア８との電気
的絶縁が確保されている。そして、前記ギャップ１２，
１３にはそれぞれ絶縁性の接着剤１４が充填され、この
接着剤１４によってパスコア８が第１〜第３のレグ３ａ
〜３ｃに取付固定されている。

【００３１】次に、上記のように構成された変圧器１の
作用について説明する。尚、実際には、一次側コイル６
ａ〜６ｃが励磁されて発生する磁束は複雑に鉄心２に流
れるため、従来技術と同様に、理解し易いように展開し
て説明する。

【００３２】図４に示すように、一次側コイル６ａが励
磁されると、磁束Φu が発生する。このとき発生する磁
束数を便宜上、２０本とする。この磁束Φu は第１のレ
グ３ａからヨーク４ａ側に流れる。この磁束Φu は第２
のレグ３ｂと第３のレグ３ｃとに分岐して流れる。そし
て、第２のレグ３ｂに流れる磁束をΦu1とし、第３のレ
グ３ｃに流れる磁束をΦu2とする。このとき、基本的に
磁束Φu1，Φu2の磁束数はそれぞれ１０本となる。そし
て、磁束Φu1は第２のレグ３ｂ及びヨーク４ｂを介して
第１のレグ３ａに流れようとするが、磁束Φu1の一部の
磁束が漏洩磁束Φura となってブロックパスコア８の突
出部９ａに流れ、この漏洩磁束Φura は第１のレグ３ａ
を介して一次側コイル６ａに流れる。このときの漏洩磁
束数を３本とする。従って、この３本の漏洩磁束Φura
が二次側コイル７ａと交差せず直接一次側コイル６ａに
戻され、７本の磁束Φu1が二次側コイル７ａと交差して
から一次側コイル６ａに戻される。

【００３３】又、磁束Φu2は第３のレグ３ｃ及びヨーク
４ｂを介して第１のレグ３ａに流れようとするが、磁束
Φu2の一部の磁束が漏洩磁束Φurb となってブロックパ
スコア８の突出部９ｂに流れる。突出部９ｂに流れる漏
洩磁束Φurb は接続部１０、突出部９ａ及び第１のレグ
３ａを介して一次側コイル６ａに流れる。このときの漏
洩磁束数を３本とする。この３本の漏洩磁束Φurb が二
次側コイル７ａと交差せず直接一次側コイル６ａに戻さ
れ、７本の磁束Φu2が二次側コイル７ａと交差してから
一次側コイル６ａに戻される。従って、コ字状となるパ
スコア８によって第３のレグ３ｃに流れる磁束Φu2の一
部を漏洩磁束Φurb として一次側コイル６ａに直接戻す
ことができる。そのため、６本の漏洩磁束Φura ，Φur
b が二次側コイル７ａと交差せず直接一次側コイル６ａ
に戻され、１４本の磁束Φu1，Φu2が二次側コイル７ａ
と交差する。

【００３４】図５に示すように、一次側コイル６ｃが励
磁されると、磁束Φw が発生する。このとき発生する磁
束数も便宜上、２０本とする。この磁束Φw は第１のレ
グ３c からヨーク４ａ側に流れる。この磁束Φw は第２
のレグ３ｂと第１のレグ３ａとに分岐して流れる。そし
て、第２のレグ３ｂに流れる磁束をΦw1とし、第１のレ
グ３ａに流れる磁束をΦw2とする。このとき、基本的に
磁束Φw1，Φw2の磁束数はそれぞれ１０本となる。そし
て、磁束Φw1は第２のレグ３ｂ及びヨーク４ｂを介して
第３のレグ３ｃに流れようとするが、磁束Φw1の一部の
磁束が漏洩磁束Φwra となってブロックパスコア８の突
出部９ｂに流れ、この漏洩磁束Φwra は第３のレグ３ｃ
を介して一次側コイル６ｃに流れる。このときの漏洩磁
束数を３本とする。従って、この３本の漏洩磁束Φwra
が二次側コイル７ｃと交差せず直接一次側コイル６ｃに
戻され、７本の磁束Φw1が二次側コイル７ｃと交差して
から一次側コイル６ａに戻される。

【００３５】又、磁束Φw2は第１のレグ３ａ及びヨーク
４ｂを介して第３のレグ３ｃに流れようとするが、磁束
Φw2の一部の磁束が漏洩磁束Φwrb となってブロックパ
スコア８の突出部９ａに流れる。突出部９ａに流れる漏
洩磁束Φwrb は接続部１０、突出部９ｂ及び第３のレグ
３ｃを介して一次側コイル６ｃに流れる。このときの漏
洩磁束数を３本とする。この３本の漏洩磁束Φwrb が二
次側コイル７ｃと交差せず直接一次側コイル６ｃに戻さ
れ、７本の磁束Φw2が二次側コイル７ｃと交差してから
一次側コイル６ｃに戻される。従って、コ字状となるパ
スコア８によって第１のレグ３ａに流れる磁束Φw2の一
部を漏洩磁束Φwrb として一次側コイル６ｃに直接戻す
ことができる。そのため、６本の漏洩磁束Φwra ，Φwr
b が二次側コイル７ｃと交差せず直接一次側コイル６ｃ
に戻され、１４本の磁束Φw1，Φw2が二次側コイル７ｃ
と交差する。

【００３６】図６に示すように、一次側コイル６ｂが励
磁されると、磁束Φv が発生する。このとき発生する磁
束数も便宜上、２０本とする。この磁束Φv は第２のレ
グ３b からヨーク４ａ側に流れる。この磁束Φv は第１
のレグ３ａと第３のレグ３ｃとに分岐して流れる。そし
て、第１のレグ３ａに流れる磁束をΦv1とし、第３のレ
グ３ｃに流れる磁束をΦv2とする。このとき、基本的に
磁束Φv1，Φv2の磁束数はそれぞれ１０本となる。そし
て、磁束Φv1は第１のレグ３ａ及びヨーク４ｂを介して
第２のレグ３ｂに流れようとするが、磁束Φv1の一部の
磁束が漏洩磁束Φvra となってブロックパスコア８の突
出部９ａに流れ、この漏洩磁束Φvra は第２のレグ３ｂ
を介して一次側コイル６ｂに流れる。このときの漏洩磁
束数を３本とする。従って、この３本の漏洩磁束Φvra
が二次側コイル７ｂと交差せず直接一次側コイル６ｂに
戻され、７本の磁束Φv1が二次側コイル７ｂと交差して
から一次側コイル６ｂに戻される。

【００３７】又、磁束Φv2は第３のレグ３ｃ及びヨーク
４ｂを介して第２のレグ３ｂに流れようとするが、磁束
Φv2の一部の磁束が漏洩磁束Φvrb となってブロックパ
スコア８の突出部９ｂに流れ、この漏洩磁束Φvrb は第
２のレグ３ｂを介して一次側コイル６ｂに流れる。この
ときの漏洩磁束数を３本とする。この３本の漏洩磁束Φ
vrb が二次側コイル７ｂと交差せず直接一次側コイル６
ｂに戻され、７本の磁束Φv2が二次側コイル７ｂと交差
してから一次側コイル６ｂに戻される。従って、コ字状
となるパスコア８によって第１のレグ３ａに流れる磁束
Φv2の一部を漏洩磁束Φvrb として一次側コイル６ｂに
直接戻すことができる。そのため、６本の漏洩磁束Φvr
a ，Φvrb が二次側コイル７ｂと交差せず直接一次側コ
イル６ｂに戻され、１４本の磁束Φv1，Φv2が二次側コ
イル７ｂと交差する。

【００３８】従って、コ字状にパスコア８を形成し、同
じ本数となる漏洩磁束Φura ，Φurb ，Φvra ，Φvrb
，Φwra ，Φwrb を直接一次側コイル６ａ〜６ｃに戻
すことができる。この結果、二次側コイル７ａ〜７ｃと
交差する磁束Φu1，Φu2，Φv1，Φv2，Φw1，Φw2の本
数を同じにすることができるので、二次側コイル７ａ〜
７ｃに発生する電流の電流値を均一にすることができ
る。

【００３９】又、二次側コイル７ａ〜７ｃに発生する電
流の電流値が均一になることから、変圧器１の設計を行
いやすくすることができる。更に、電流値に格差がない
ので、変圧器１の容量設計を効率よく行うことができる
とともに、無駄な容量の大型化を防止することができ
る。

【００４０】そして、本実施例においては、パスコア８
をコ字状に形成し、その突出部９ａ，９ｂを第１及び第
２の鉄心窓５ａ，５ｂに挿入した構成とした。この構成
により、従来の変圧器の鉄心窓に挿入されるブロックパ
スコアを無くして部品点数を少なくすることができ、し
かも二次側コイル７ａ〜７ｃに発生する電流の電流値を
均一にすることができる。

【００４１】又、パスコア８の突出部９ａ，９ｂを第１
及び第３のレグ３ａ，３ｃと電気的絶縁を確保した上で
接続している。従って、第１及び第３のレグ３ａ，３ｃ
に流れる磁束の一部を確実に突出部９ａ，９ｂに誘導
し、第１及び第３のレグ３ａ，３ｃに流して一次側コイ
ル６ａ，６ｃに直接戻すことができる。又、第１のレグ
３ａと第２のレグ３ｂとは互いに隣接していることから
突出部９ａが第１の鉄心窓５ａに挿入されていれば漏洩
磁束はスムーズに流れる。同様に、第２のレグ３ｂと第
３のレグ３ｃとは互いに隣接していることから突出部９
ｃが第２の鉄心窓５ａに挿入されていれば漏洩磁束はス
ムーズに流れる。この結果、二次側コイル７ａ〜７ｃと
交差する磁束の数を一定にし、発生する電流の電流値を
一層均一にすることができる。

【００４２】又、突出部９ａ，９ｂと第１及び第３のレ
グ３ａ，３ｃとの間の空隙ギャップ１２は１ｍｍ以下に
しなければ、第１及び第３のレグ３ａ，３ｃに流れる磁
束の一部を突出部９ａ，９ｂにスムーズに流すことがで
きなくなり、二次側コイル７ａ〜７ｃに発生する電流の
電流値にばらつきが発生する。逆に、空隙ギャップ１２
は小さければ小さいほど好ましいが、突出部９ａ，９ｂ
と第１及び第３のレグ３ａ，３ｃとの間に絶縁材を介在
させて電気的接続を回避しなければ、パスコア８に電流
が流れてしまい変圧器１の電気的特性が低下する。本実
施例においては、突出部９ａ，９ｂと第１及び第３のレ
グ３ａ，３ｃとをそれぞれ絶縁したが、いずれか一方を
絶縁し、他方は電気的に接続されていてもよい。

【００４３】Ｕ，Ｖ，Ｗ相の漏れ磁束のバランスは空隙
ギャップ１３，１５の寸法とパスコア８の断面積との比
率又は寸法と断面積を別々に変えても調整を行うことが
できる。

【００４４】本実施例においては、コ字状のパスコア８
としたが、必要に応じて、パスコア８を半円形状にした
り蒲鉾形状にすることも可能である。要は、第１及び第
３のレグ３ａ，３ｃに流れる磁束の一部を漏洩磁束とし
てパスコア８によってバイパスさせることができるよう
な形状であればよい。

【００４５】次に、本実施例の変圧器１と従来の変圧器
とを比較するため電気的特性及び温度上昇特性の試験を
行った。図７は電気的特性及び温度上昇特性の比較試験
を行うための試験回路である。この試験回路に使用され
る変圧器１は従来の変圧器と同一の構成である。つま
り、パスコア８とブロックパスコア８９ａ，８９ｂとの
入替えによって従来の変圧器又は本発明の変圧器１に変
更することができるようになっている。又、この試験に
使用された変圧器１における一次側コイル６ａ〜６ｃの
巻数は１３６ターンとなっている。そして、二次側コイ
ル７ａ〜７ｃの巻数は４３ターンとなっている。尚、二
次側コイル７ａ〜７ｃの途中にはタップ２０ａ〜２０ｃ
が設けてあって、このタップ２０ａ〜２０ｃにより二次
側コイル７ａ〜７ｃの巻数を４０ターンに切り換えるこ
とができる。

【００４６】次に、試験回路の構成について簡単に説明
する。三相２００Ｖ、周波数６０Ｈｚとなる電源２１の
Ｕ相は交流電流計Ａ１を介して一次側コイル６ａに接続
されている。電源２１のＶ相は交流電流計Ａ２を介して
一次側コイル６ｂに接続されている。電源２１のＷ相は
交流電流計Ａ３を介して一次側コイル６ｃに接続されて
いる。尚、変圧器１の一次側のＵ相とＷ相との間には交
流電圧計Ｖ１が接続されている。

【００４７】二次側コイル７ａは交流電流計Ａ４を介し
て三相ダイオードブリッジ２２のダイオードＤ１とダイ
オードＤ２との間に接続されている。二次側コイル７ｂ
は交流電流計Ａ５を介して三相ダイオードブリッジ２２
のダイオードＤ３とダイオードＤ４との間に接続されて
いる。二次側コイル７ｃは交流電流計Ａ６を介して三相
ダイオードブリッジ２２のダイオードＤ５とダイオード
Ｄ６との間に接続されている。そして、二次側コイル７
ａ〜７ｃの出力は三相ダイオードブリッジ２２によって
直流に変換される。又、三相ダイオードブリッジ２２は
直流電流計Ａ７を介して負荷となる可変抵抗２３に接続
されている。更に、負荷２３には平滑用のコンデンサ２
４が並列に接続されている。又、三相ダイオードブリッ
ジ２２には直流電圧計Ｖ２が接続されている。

【００４８】まず、従来の変圧器の電気的特性を得るた
め、ブロックパスコア８９ａ，８９ｂを変圧器１に装着
した後、二次側コイル７ａ〜７ｃの巻数を４３ターンに
設定する。そして、三相２００Ｖの電圧を変圧器１の一
次側コイル６ａ〜６ｃに印加する。その後、負荷２３の
抵抗値を変化させて負荷電流を４７Ａと負荷電流２３Ａ
とに設定したとき、各電流計Ａ１〜Ａ７及び電圧計Ｖ２
の値を計測した。

【００４９】次に、コ字状のパスコアを変圧器１に装着
した後、二次側コイル７ａ〜７ｃの巻数を４０ターンに
切り換える。これは、変圧器１の出力特性を同じにする
ためである。そして、三相２００Ｖの電圧を変圧器１の
一次側コイル６ａ〜６ｃに印加する。その後、負荷２３
の抵抗値を変化させて負荷電流を４７Ａと負荷電流２３
Ａとに設定したとき、各電流計Ａ１〜Ａ７及び電圧計Ｖ
２の値を計測した。

【００５０】これらの電気的特性を次の表１に示す。

【００５１】

【表１】

【００５２】次に、負荷電流が４７Ａ及び２３Ａのと
き、変圧器１の一次側コイル６ａ〜６ｃに流れる電流の
アンバランスの割合を見る。尚、二次側コイル７ａ〜７
ｃに流れる電流に基づいてアンバランスの割合を見ても
同じである。この場合、アンバランスの割合は、各相の
内、最も大きい電流値を最も小さい電流値で割って求め
たものである。この結果を次の表２に示す。

【００５３】

【表２】

【００５４】この表２から見ても分かるように、ブロッ
クパスコア８９ａ，８９ｂを装着したときのアンバラン
スの割合は、１．４７、１．４２となったことに対し、
パスコア８を装着したときのアンバランスの割合は１．
１７、１．１４となった。従って、パスコア８を装着し
たときの方が特性がよい。この結果、コ字形のパスコア
８により一次側コイル６ａ〜６ｃに直接戻される漏洩磁
束の本数が一定していると考えられる。又、パスコア８
の断面積を大きくし、突出部９ａ，９ｂと第１及び第３
のレグ３ａ，３ｃとの空隙ギャップ１２をできるだけ小
さくすれば、アンバランスの割合を１．１７や１．１４
を１．００付近まで近づけることができる。

【００５５】そして、ブロックパスコア８９ａ，８９ｂ
を装着して負荷電流を４７Ａとしたとき、一次側コイル
６ｃに流れる電流が１４．０Ａと最も高い。又、パスコ
ア８を装着して負荷電流４７Ａとしたとき、一次側コイ
ル６ｃに流れる電流が１１．３Ａとなって最も高い。そ
の割合率は（１１．３Ａ／１４．０Ａ）×１００＝８
０．７％となる。従って、変圧器１の出力特性が同じで
あるにも拘わらず、電流を従来より約２０％抑えること
ができる。この結果、ブロックパスコア８９ａ，８９ｂ
をパスコア８に変更すれば、変圧器１の容量を約２０％
小さくすることができる。しかも、容量を２０％小さく
することができれば、その分変圧器１の重量や形状も小
さくできるので、変圧器１のコンパクト化を図ることが
できる。この結果、変圧器材料の低減及びコストダウン
を図ることができる。

【００５６】又、ブロックパスコア８９ａ，８９ｂを装
着して負荷電流を４７Ａとしたとき、二次側コイル７ｃ
に流れる電流が４４．３Ａと最も高い。そして、パスコ
ア８を装着して負荷電流を４７Ａとしたとき、二次側コ
イル７ｃに流れる電流が３８．４Ａと最も高い。その割
合率は（３８．４Ａ／４４．３Ａ）×１００＝８６．７
％となる。従って、ダイオードＤ１〜Ｄ６に流れる電流
を少なくすることができるので、その分、ダイオードＤ
１〜Ｄ６を小容量化することができ、三相ダイオードブ
リッジ２２のコンパクト化を図ることができる。又、ダ
イオードＤ１〜Ｄ６に流れる電流を抑えれるので、ダイ
オードＤ１〜Ｄ６の温度上昇を抑えることができる。

【００５７】次に、従来の変圧器と本発明の変圧器１と
の温度特性の比較試験を行った。これは、一次側コイル
６ａ，６ｃ、二次側コイル７ａ〜７ｃに熱電対を予め巻
き込んで測定した。

【００５８】温度特性を得るため、次のような手順によ
って試験を行った。負荷電流を４７Ａにして１時間通電
した後、負荷電流を４５Ａに下げて１時間通電し、その
後、更に負荷電流を４１Ａに下げて１時間通電したとき
の温度上昇を測定した。その結果を図８，図９に示す。

【００５９】図８は変圧器１にブロックパスコア８９
ａ，８９ｂを装着し、巻数を４３ターンに設定したとき
の温度特性である。この場合、Ｗ相に該当する一次側及
び二次側コイル６ｃ，７ｃの温度上昇が高く、一次側コ
イル６ａ、二次側コイル７ａ，７ｂの温度上昇が低い。
これは、各コイル６ａ〜６ｃ，７ａ〜７ｃに流れる電流
の電流値が不均一のため、一次側及び二次側コイル６
ｃ，７ｃのみが極端に発熱したと考えられる。

【００６０】図９は変圧器１にパスコア８を装着し、巻
数を４０ターンに設定したときの温度特性である。この
場合、各コイル６ａ，６ｃ、７ａ〜７ｃに流れる電流の
電流値が均一となっているため、温度上昇のばらつきが
少ない。又、図８の一次側コイル６ａ、二次側コイル７
ａ，７ｂの温度上昇に比べ、図９の一次側コイル６ａ、
二次側コイル７ａ，７ｂの温度上昇は若干高くなってい
る。これは、各コイル６ａ〜６ｃ、７ａ〜７ｃに流れる
電流の電流値が平均化されたためである。

【００６１】この結果、ブロックパスコア８９ａ，８９
ｂからパスコア８に変更することにより、各コイル６ａ
〜６ｃ、７ａ〜７ｃの温度上昇を平均化することができ
る。又、極端に発熱するコイルが無くなるので、変圧器
１の温度上昇を考慮した設計を容易にすることができ
る。

【００６２】本実施例の変圧器１の一次側コイル６ａ〜
６ｃをデルタ結線して、変圧器１をデルタ−スター結線
にしたり、本実施例の変圧器１の二次側コイル７ａ〜７
ｃをデルタ結線して、変圧器１をスター−デルタ結線に
したり、変圧器１の一次側及び二次側コイル６ａ〜６
ｃ，７ａ〜７ｃをデルタ結線してデルタ−デルタ結線に
してもよい。

【００６３】又、図１０に示すように、コ字状のパスコ
ア８の突出部９ａ，９ｂの先端を第１及び第３のレグ３
ａ，３ｃの前面又は背面側部に接続するように構成する
ことも可能である。この場合、突出部９ａ，９ｂの一方
は第１及び第３のレグ３ａ，３ｃと電気的に接続しても
よいが、突出部９ａ，９ｂの他方は電気的絶縁を確保す
るため空隙ギャップ３０を形成する必要がある。尚、こ
の空隙ギャップ３０は１ｍｍ以下とし、小さければ小さ
い程よい。又、第１及び第２の鉄心窓５ａ，５ｂには従
来と同じようにブロックパスコア３１ａ，３１ｂを配設
し、ブロックパスコア３１ａにより第１のレグ３ａと第
２のレグ３ｂとの間に漏洩磁束を流す漏洩磁路を形成す
る必要がある。同様に、ブロックパスコア３１ｂにより
第２のレグ３ｂと第３のレグ３ｃとの間に漏洩磁束を流
す漏洩磁路を形成する必要がある。又、第１及び第２の
鉄心窓５ａ，５ｂ内に配設されるブロックパスコア３１
ａ，３１ｂはどの様な位置に配設されていても構わな
い。

【００６４】この構成により、従来の変圧器に対してパ
スコア８を追加するだけで、既存の変圧器を設計変更す
ることなく上記実施例と同様の作用効果を得ることがで
きる。

【００６５】図１１は、図１０の更に変更した別例であ
る。これは、パスコア８の突出部９ａ，９ｂの側面を第
１及び第３のレグ３ａ，３ｃの外側側面に接続したもの
である。この場合、突出部９ａ，９ｂと第１及び第３の
レグ３ａ，３ｃとの間には空隙ギャップ３５が形成さ
れ、電気的絶縁が確保された状態で接続されている。
尚、接続は図示しない絶縁性の接着剤にて行われてい
る。この構成によっても、図１０と同じ作用効果を得る
ことができる。

【００６６】図１２は、一対のコ字状のパスコア８ａ，
８ｂの突出部９ａ，９ｂを鉄心２の両側から第１及び第
２の鉄心窓５ａ，５ｂに挿入し、互いの突出部９ａ，９
ｂを突き合わせた別例である。そして、パスコア８ａ，
８ｂの突出部９ａが互いに突き合った部分には電気的絶
縁を確保するための空隙ギャップ３６が形成されてい
る。この空隙ギャップ３６はパスコア８ａ，８ｂの突出
部９ｂが互いに突き合った部分に空隙ギャップ３６を形
成してもよい。尚、パスコア８ａ，８ｂと第１及び第３
のレグ３ａ，３ｃとは電気的絶縁が確保されている。

【００６７】この構成によれば、１つのパスコア８の断
面積より、一対のパスコア８ａ，８ｂのトータルの断面
積の方が大きくなるので、パスコア８ａ，８ｂの１つの
大きさを小さくすることができる。この結果、パスコア
８ａ，８ｂが鉄心２から突出する突出量を小さくするこ
とができるので、変圧器１の形状をコンパクト化するこ
とができる。

【００６８】図１３は、コ字状のパスコア８の突出部９
ａ，９ｂを長くし、第１及び第２の鉄心窓５ａ，５ｂを
挿通するようにパスコア８を鉄心２に装着する。そし
て、接続コア３７によって突出部９ａ，９ｂの先端を接
続する。この場合、突出部９ａと接続コア３７との間に
は空隙ギャップ３８が形成され、接続コア３７とパスコ
ア８との電気的絶縁が確保されている。尚、パスコア８
と第１及び第３のレグ３ａ，３ｃとは電気的絶縁が確保
されている。この構成によっても、図１２と同様の作用
効果を得ることができる。

【００６９】本実施例においては、三相変圧器１に具体
化したが、図１４に示すように、二次側コイル７ａ〜７
ｃの中間に中性点タップ４１ａ〜４１ｃを設け、中性点
タップ４１ａ〜４１ｃをそれぞれ接続し、二次側コイル
７ａ〜７ａの両端を出力端子とすれば、入力３相、出力
６相となる変圧器１に変更することができる。同様に、
一次側コイル６ａ〜６ｃの中間に二点鎖線にて示すよう
に、中性点タップ４２ａ〜４２ｃを設け、中性点タップ
４２ａ〜４２ｃをそれぞれ接続する。そして、一次側コ
イル６ａ〜６ｃの両端を入力端子とすれば、入力６相、
出力３相となる変圧器１に変更することができる。更
に、一次側及び二次側コイル６ａ〜６ｃ、７ａ〜７ｃに
それぞれ中性点タップ４１ａ〜４１ｃ、４２ａ〜４２ｃ
を設ければ、入力６相、出力６相となる変圧器１に変更
することもできる。

【００７０】次に、上記実施例から把握される請求項以
外の技術思想を、その効果とともに以下に記載する。 （１）請求項１において、第１及び第２の鉄心窓にはそ
れぞれの脚を電気的に接続しないようにブロックパスコ
アをそれぞれ配設し、前記第１及び第３の脚を電気的に
接続しないように接続パスコアによって接続してもよ
い。

【００７１】この構成により、従来の漏洩型変圧器は第
１及び第２の鉄心窓にブロックパスコアは設けられてい
る。そして、ブロックパスコア及び接続パスコアによっ
て第１〜第３の脚の各一次側コイルに戻される漏洩磁束
数を同じにすることができる。この結果、上記実施例と
同様、二次側コイルに流れる電流の大きさを同じにする
ことができ、既存の変圧器の設計変更を特別行うことな
く、接続パスコアの追加によって変圧器の特性を容易に
向上させることができる。

【００７２】（２）請求項１において、パスコアは第１
及び第２の鉄心窓を挿通し、かつ、第２の脚を取り囲む
四角形状とし、パスコアと第２の脚との間に形成される
空隙ギャップを、パスコアと第１及び第３の脚との間に
形成される空隙ギャップより大きくし、更に、四角形状
となるパスコアの一部には閉ループを構成しない切断部
を形成してもよい。

【００７３】この構成により、四角形状となるパスコア
の双方に磁束が流れる。この結果、コ字状のパスコアよ
り四角形状のパスコアの方の形状を小さくすることがで
きるので、変圧器全体をコンパクト化することができ
る。

【００７４】

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１記載の発
明によれば、第１の脚に流れる磁束の一部を漏洩磁束と
して第３の脚の一次側コイルに戻したり、第３の脚に流
れる磁束の一部を漏洩磁束として第１の脚の一次コイル
に戻したりすることをパスコアによって確実に行うこと
ができる。この結果、各脚の一次側コイルに戻される漏
洩磁束数を一定にすることができ、各脚の二次側コイル
を通過する磁束数が一定となり、各二次コイルに発生す
る誘導電圧及び誘導電流を一定にすることが可能とな
る。そのため、変圧器が安易に大容量とならず、効率の
よい変圧器の容量設計を行うことができるとともに、変
圧器の大型化を防止することができる。

【００７５】請求項２記載の発明によれば、請求項１記
載の発明の効果に加え、パスコアを鉄心からできるだけ
突出させないようにすることができるので、変圧器のコ
ンパクト化を図ることができる。しかも、第１及び第２
の鉄心窓にパスコアの突出部を挿入しているので、第１
及び第２の鉄心窓に別部材となるブロックパスコアを配
設する必要がなくなり、部品点数を少なくすることがで
きる。

【００７６】請求項３記載の発明によれば、請求項２記
載の発明の効果に加え、パスコアの突出部が第１及び第
３の脚に対して電気的絶縁を確保した状態で接続されて
いるので、第１の脚から第３の脚へ漏洩磁束を流した
り、第３の脚から第１の脚へ漏洩磁束を流すことを確実
にパスコアによって行うことができる。この結果、一層
各脚の二次側コイルに流れる電流を一定にして安定させ
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る漏洩型の変圧器を示す正面図であ
る。

【図２】図１におけるＡ−Ａ線断面図である。

【図３】変圧器の電気的配線を示す電気回路図である。

【図４】一次側コイル６ａが励磁されたときの変圧器の
動作を示す説明図である。

【図５】一次側コイル６ｃが励磁されたときの変圧器の
動作を示す説明図である。

【図６】一次側コイル６ｂが励磁されたときの変圧器の
動作を示す説明図である。

【図７】電気的特性、温度特性を得るための試験回路図
である。

【図８】従来の変圧器の温度特性図である。

【図９】本発明の変圧器の温度特性図である。

【図１０】変圧器にパスコアを装着する別例を示す部分
断面図である。

【図１１】変圧器にパスコアを装着する別例を示す部分
断面図である。

【図１２】変圧器にパスコアを装着する別例を示す部分
断面図である。

【図１３】変圧器にパスコアを装着する別例を示す部分
断面図である。

【図１４】入力３相、出力３相となる変圧器を６相に変
更することができることを示す電気回路図である。

【図１５】従来の漏洩型の変圧器である。

【図１６】従来の変圧器の動作を説明する説明図であ
る。

【図１７】従来の変圧器の動作を説明する説明図であ
る。

【符号の説明】

１…変圧器、２…鉄心、３ａ〜３ｃ…第１〜第３のレグ
（脚）、４ａ，４ｂ…継鉄（ヨーク）、５ａ，５ｂ…第
１及び第２の鉄心窓、６ａ〜６ｃ…一次側コイル、７ａ
〜７ｃ…二次側コイル、８…パスコア、９ａ，９ｂ…突
出部、１０…接続部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 白谷 博 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 猪飼 幸明 愛知県名古屋市熱田区沢上２丁目９番26号 吉河エレックス 株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鉄心を、第１〜第３の脚と、前記第１〜
   第３の脚を接続する継鉄と、前記第１〜第３の脚と継鉄
   との接続により形成される第１及び第２の鉄心窓とから
   構成し、前記第１〜第３の脚には一次側及び二次側コイ
   ルをそれぞれ巻付けることにより構成される変圧器にお
   いて、 前記一次側及び二次側コイルの間には、第１〜第３の脚
   をそれぞれ絶縁した状態で接続するパスコアを配設し、
   各一次側コイルの励磁に基づいて第１〜第３の脚に流れ
   る磁束の一部をパスコアを介して当該一次側コイルに誘
   導するようにした変圧器。
2. 【請求項２】 パスコアは一対の突出部と、前記一対の
   突出部の基端を接続する接続部とから構成される平面コ
   字状とし、前記一対の突出部の先端が第１及び第２の鉄
   心窓に挿入されている請求項１記載の変圧器。
3. 【請求項３】 第１及び第２の鉄心窓に挿入される一対
   の突出部と、第１及び第３の脚とは電気的絶縁を確保し
   てそれぞれ接続されている請求項２記載の変圧器。