JP2536813B2 - 三相単巻変圧器 - Google Patents
三相単巻変圧器Info
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- JP2536813B2 JP2536813B2 JP5286145A JP28614593A JP2536813B2 JP 2536813 B2 JP2536813 B2 JP 2536813B2 JP 5286145 A JP5286145 A JP 5286145A JP 28614593 A JP28614593 A JP 28614593A JP 2536813 B2 JP2536813 B2 JP 2536813B2
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- coils
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
- H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
- H01F30/12—Two-phase, three-phase or polyphase transformers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、三相単巻変圧器の構
造、特に一次コイル及び二次コイルからなるコイルの巻
回構造に関するものである。
造、特に一次コイル及び二次コイルからなるコイルの巻
回構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、三相単巻変圧器は、Ｕ相、Ｖ相及
びＷ相に電気的に接続される一次コイルと二次コイルを
絶縁することなく直結し、二次コイルの適宜の位置から
出力側のｕ相、ｖ相及びｗ相を導出することにより形成
されていた。すなわち、三相方式ではあっても鉄心に巻
回されて形成されるコイルの個数は１個であった。
びＷ相に電気的に接続される一次コイルと二次コイルを
絶縁することなく直結し、二次コイルの適宜の位置から
出力側のｕ相、ｖ相及びｗ相を導出することにより形成
されていた。すなわち、三相方式ではあっても鉄心に巻
回されて形成されるコイルの個数は１個であった。
【０００３】しかしその後、種々の結線方式が考えら
れ、例えば、その一つがＹ結線であり、一次コイル及び
二次コイルを構成する三組のコイルを用い、そのそれぞ
れのコイルが内鉄形あるいは外鉄形の鉄心の３個の各長
辺部に巻回されることにより形成されていた。すなわ
ち、鉄心の各長辺部にコイルを形成し、各コイルの巻回
の一端全てを電気的に接続するとともに、各コイルの巻
回の他端をそれぞれＵ相、Ｖ相及びＷ相に電気的に接続
し、一方、出力側のｕ相、ｖ相及びｗ相はその各コイル
の適宜の位置に電気的に導出するものである。
れ、例えば、その一つがＹ結線であり、一次コイル及び
二次コイルを構成する三組のコイルを用い、そのそれぞ
れのコイルが内鉄形あるいは外鉄形の鉄心の３個の各長
辺部に巻回されることにより形成されていた。すなわ
ち、鉄心の各長辺部にコイルを形成し、各コイルの巻回
の一端全てを電気的に接続するとともに、各コイルの巻
回の他端をそれぞれＵ相、Ｖ相及びＷ相に電気的に接続
し、一方、出力側のｕ相、ｖ相及びｗ相はその各コイル
の適宜の位置に電気的に導出するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の物においては、出力側の三相間に各種電気器具を接
続して使用した結果、その三相間における各電圧に不均
衡が生じた場合、各相を流れる電流も不均衡となること
があった。例えば、柱上変圧器により２１０Ｖに減圧さ
れた三相に各種電気器具を接続して一定の負荷をかけ、
各相間の電圧を２０８Ｖで、又、各相に流れる電流が８
Ａで相等しくなる平衡回路を形成した場合に、力率であ
るｃｏｓθ＝１とすると、その回路におけるインピーダ
ンス（Ｚ）は、次式による計算により１５．０１１Ωと
なる。 Ｚ＝２０８（Ｖ）／√３×８（Ａ）＝１５．０１１（Ω） そこで更に、従来例における三相単巻変圧器によって１
９８Ｖに減圧するとともに出力側各相に一定の負荷をか
けることによって不均衡回路を構成し、出力側のｕ相と
ｗ相間の電圧を１９８Ｖ、ｕ相とｖ相間の電圧を１９６
Ｖ、ｖ相とｗ相間の電圧を１９４Ｖとすると、次式によ
る計算により、その回路におけるｕ相に流れる電流（Ｉ
ｕ）は７．６１５Ａ、ｖ相に流れる電流（Ｉｖ）は７．
５３９Ａ及びｗ相に流れる電流（Ｉｗ）は７．４６２Ａ
となる。 Ｉｕ＝１９８（Ｖ）／√３×１５．０１１（Ω）＝７．６１５（Ａ） Ｉｖ＝１９６（Ｖ）／√３×１５．０１１（Ω）＝７．５３９（Ａ） Ｉｗ＝１９４（Ｖ）／√３×１５．０１１（Ω）＝７．４６２（Ａ） このように、各相間における電圧及び電流が異なること
から、それらに電気的に接続される電気器具の使用に際
して種々の弊害を生じたが、特に、三相誘導電動機をそ
の出力側に接続して使用した場合、そのトルクや出力が
低下するとともに、回転におけるスベリが多発して電動
機自体の効率の低下を招来し、更に、その電動機の使用
に伴い使用されているコイルが発熱し、コイルの巻線を
損傷して電動機自体の耐久性を低下させるという欠点が
あった。
来の物においては、出力側の三相間に各種電気器具を接
続して使用した結果、その三相間における各電圧に不均
衡が生じた場合、各相を流れる電流も不均衡となること
があった。例えば、柱上変圧器により２１０Ｖに減圧さ
れた三相に各種電気器具を接続して一定の負荷をかけ、
各相間の電圧を２０８Ｖで、又、各相に流れる電流が８
Ａで相等しくなる平衡回路を形成した場合に、力率であ
るｃｏｓθ＝１とすると、その回路におけるインピーダ
ンス（Ｚ）は、次式による計算により１５．０１１Ωと
なる。 Ｚ＝２０８（Ｖ）／√３×８（Ａ）＝１５．０１１（Ω） そこで更に、従来例における三相単巻変圧器によって１
９８Ｖに減圧するとともに出力側各相に一定の負荷をか
けることによって不均衡回路を構成し、出力側のｕ相と
ｗ相間の電圧を１９８Ｖ、ｕ相とｖ相間の電圧を１９６
Ｖ、ｖ相とｗ相間の電圧を１９４Ｖとすると、次式によ
る計算により、その回路におけるｕ相に流れる電流（Ｉ
ｕ）は７．６１５Ａ、ｖ相に流れる電流（Ｉｖ）は７．
５３９Ａ及びｗ相に流れる電流（Ｉｗ）は７．４６２Ａ
となる。 Ｉｕ＝１９８（Ｖ）／√３×１５．０１１（Ω）＝７．６１５（Ａ） Ｉｖ＝１９６（Ｖ）／√３×１５．０１１（Ω）＝７．５３９（Ａ） Ｉｗ＝１９４（Ｖ）／√３×１５．０１１（Ω）＝７．４６２（Ａ） このように、各相間における電圧及び電流が異なること
から、それらに電気的に接続される電気器具の使用に際
して種々の弊害を生じたが、特に、三相誘導電動機をそ
の出力側に接続して使用した場合、そのトルクや出力が
低下するとともに、回転におけるスベリが多発して電動
機自体の効率の低下を招来し、更に、その電動機の使用
に伴い使用されているコイルが発熱し、コイルの巻線を
損傷して電動機自体の耐久性を低下させるという欠点が
あった。
【０００５】そこで、この発明は上記従来のものの有す
る欠点を改善するものであり、減圧コイル及び二次コイ
ルの双方あるいはその一方を、鉄心を構成する３個の長
辺部の任意の２個に跨って巻回することにより、出力側
各相に接続される電気器具の使用によって生じうる各相
間の電圧及び電流の不均衡を解消し、三相間において常
に電圧及び電流を均等にすることにより電気器具作動時
における不具合を防止するものである。
る欠点を改善するものであり、減圧コイル及び二次コイ
ルの双方あるいはその一方を、鉄心を構成する３個の長
辺部の任意の２個に跨って巻回することにより、出力側
各相に接続される電気器具の使用によって生じうる各相
間の電圧及び電流の不均衡を解消し、三相間において常
に電圧及び電流を均等にすることにより電気器具作動時
における不具合を防止するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そのために、各入力相に
電気的に接続される一次コイルの内の減圧コイルを構成
する部分及び二次コイルの双方もしくは一方が、それぞ
れ異なる一対の長辺部に跨り、各相が同じように、第一
にその３組の一対の長辺部の内でそれぞれ異なる長辺部
に各入力あるいは出力相と直接接続される部分コイルを
形成し、第二にそのそれぞれの対となる長辺部において
も部分コイルを形成し、第三に前記入力あるいは出力相
と直接接続される部分コイルを形成した長辺部に再び部
分コイルを形成することにより、一対の長辺部のそれぞ
れの長辺部において、各入力あるいは出力相に接続され
る減圧コイル及び二次コイルの双方もしくは一方のそれ
ぞれの所要巻回数の半数づつが巻回され、しかも、各入
力あるいは出力相と直接接続される部分コイル及びそれ
と同じ長辺部において巻回される部分コイルと他の長辺
部において巻回される部分コイルとで電流が逆方向に流
れるように電気的に接続されてなるものである。
電気的に接続される一次コイルの内の減圧コイルを構成
する部分及び二次コイルの双方もしくは一方が、それぞ
れ異なる一対の長辺部に跨り、各相が同じように、第一
にその３組の一対の長辺部の内でそれぞれ異なる長辺部
に各入力あるいは出力相と直接接続される部分コイルを
形成し、第二にそのそれぞれの対となる長辺部において
も部分コイルを形成し、第三に前記入力あるいは出力相
と直接接続される部分コイルを形成した長辺部に再び部
分コイルを形成することにより、一対の長辺部のそれぞ
れの長辺部において、各入力あるいは出力相に接続され
る減圧コイル及び二次コイルの双方もしくは一方のそれ
ぞれの所要巻回数の半数づつが巻回され、しかも、各入
力あるいは出力相と直接接続される部分コイル及びそれ
と同じ長辺部において巻回される部分コイルと他の長辺
部において巻回される部分コイルとで電流が逆方向に流
れるように電気的に接続されてなるものである。
【０００７】
【作用】上記構成を具えるので、鉄心の各長辺部におい
て形成される減圧コイル及び二次コイルの双方あるいは
そのいずれか一方が、それぞれ異なる入力相あるいは出
力相に接続されるコイルによって形成され、しかも一つ
の入力相あるいは出力相に接続される減圧コイル及び二
次コイルの双方あるいはそのいずれか一方について、そ
の各所要巻回数の半数づつが異なる長辺部に跨って巻回
され、しかもその一方が他方に対して電流が逆方向に流
れるよう電気的に接続されているため、各出力相に接続
された電気器具の使用によって各出力相の電圧が不均衡
となっても、前記の他の長辺部に跨って巻回されている
部分コイルによって、各入力相側における電圧は均等化
され、その入力相側における電圧の均等化が逆に出力相
側にも及び、結果的に入力相、出力相いずれの側におい
ても各相間の電圧を均等化することができる。そして、
各相間の電圧を均等化できることから、電気器具の使用
に伴う電圧の低下をも平均化して減少させることがで
る。又、電圧を均等化することにより、電流をも均等化
することができる。
て形成される減圧コイル及び二次コイルの双方あるいは
そのいずれか一方が、それぞれ異なる入力相あるいは出
力相に接続されるコイルによって形成され、しかも一つ
の入力相あるいは出力相に接続される減圧コイル及び二
次コイルの双方あるいはそのいずれか一方について、そ
の各所要巻回数の半数づつが異なる長辺部に跨って巻回
され、しかもその一方が他方に対して電流が逆方向に流
れるよう電気的に接続されているため、各出力相に接続
された電気器具の使用によって各出力相の電圧が不均衡
となっても、前記の他の長辺部に跨って巻回されている
部分コイルによって、各入力相側における電圧は均等化
され、その入力相側における電圧の均等化が逆に出力相
側にも及び、結果的に入力相、出力相いずれの側におい
ても各相間の電圧を均等化することができる。そして、
各相間の電圧を均等化できることから、電気器具の使用
に伴う電圧の低下をも平均化して減少させることがで
る。又、電圧を均等化することにより、電流をも均等化
することができる。
【０００８】その結果、出力相に多数の電気器具を接続
して使用しても、常に平衡回路を形成することができ、
三相間における電圧や電流の不均衡な低下によって電気
器具に生ずるトルクや出力の低下、あるいは電気器具自
体の損傷を防止することができる。
して使用しても、常に平衡回路を形成することができ、
三相間における電圧や電流の不均衡な低下によって電気
器具に生ずるトルクや出力の低下、あるいは電気器具自
体の損傷を防止することができる。
【０００９】
【実施例】この発明を図に示す実施例により更に説明す
る。（１）はこの発明の実施例を具える三相単巻変圧器
であり、（２）は鉄心であって、外鉄形となっており、
（３ａ）は第一長辺部、（３ｂ）は第二長辺部、（３
ｃ）は第三長辺部であって、いずれも鉄心（２）を構成
し、（４）はＵ相であって、残余のＶ相（５）及びＷ相
（６）とともに本件三相単巻変圧器（１）に対する入力
相を構成し、一方、（７）はｕ相であって、残余のｖ相
（８）及びｗ相（９）とともに出力相を構成し、Ｕ相
（４）はｕ相（７）と、Ｖ相（５）はｖ相（８）と、
又、Ｗ相（６）はｗ相（９）とそれぞれ対応することと
なる。（１０）はＵ相第一減圧コイルであって、第一長
辺部（３ａ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）（図２
において○で示す。以下、各コイルについて同じ。）が
Ｕ相（４）と電気的に接続され、（１１）はＵ相第二減
圧コイルであって、第三長辺部（３ｃ）に巻回されて、
その巻回開始点（Ｓ）（図２において●で示す。以下、
各コイルについて同じ。）とＵ相第一減圧コイル（１
０）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、（１
２）はＵ相第三減圧コイルであって、第一長辺部（３
ａ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）がＵ相第二減圧
コイル（１１）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続さ
れ、一方、Ｕ相第三減圧コイル（１２）の巻回開始点
（Ｓ）は出力側であるｕ相（７）に電気的に接続される
とともに、二次コイル側と電気的に接続される。（１
３）はＶ相第一減圧コイルであって、第二長辺部（３
ｂ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）がＶ相（５）と
電気的に接続され、（１４）はＶ相第二減圧コイルであ
って、第一長辺部（３ａ）に巻回されて、その巻回開始
点（Ｓ）とＶ相第一減圧コイル（１３）の巻回開始点
（Ｓ）とが電気的に接続され、（１５）はＶ相第三減圧
コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻回されてその
巻回終結点（Ｌ）がＶ相第二減圧コイル（１４）の巻回
終結点（Ｌ）と電気的に接続され、一方、Ｖ相第三減圧
コイル（１５）の巻回開始点（Ｓ）は出力側であるｖ相
（８）に電気的に接続されるとともに、二次コイル側と
電気的に接続される。（１６）はＷ相第一減圧コイルで
あって、第三長辺部（３ｃ）に巻回されてその巻回終結
点（Ｌ）がＷ相（６）と電気的に接続され、（１７）は
Ｗ相第二減圧コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻
回されて、その巻回開始点（Ｓ）とＷ相第一減圧コイル
（１６）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、
（１８）はＷ相第三減圧コイルであって、第三長辺部
（３ｃ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）がＷ相第二
減圧コイル（１７）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続
され、一方、Ｗ相第三減圧コイル（１８）の巻回開始点
（Ｓ）は出力側であるｗ相（９）に電気的に接続される
とともに、二次コイル側と電気的に接続される。（１
９）はｕ相第一二次コイルであって、第一長辺部（３
ａ）に巻回されて、その巻回終結点（Ｌ）がＵ相第三減
圧コイル（１２）の巻回開始点（Ｓ）と電気的に接続さ
れ、（２０）はｕ相第二二次コイルであって、第三長辺
部（３ｃ）に巻回されて、その巻回開始点（Ｓ）とｕ相
第一二次コイル（１９）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的
に接続され、（２１）はｕ相第三二次コイルであって、
第一長辺部（３ａ）に巻回されて、その巻回終結点
（Ｌ）がｕ相第二二次コイル（２０）の巻回終結点
（Ｌ）と電気的に接続され、一方、ｕ相第三二次コイル
（２１）の巻回開始点（Ｓ）は結束点（２８）に電気的
に接続される。（２２）はｖ相第一二次コイルであっ
て、第二長辺部（３ｂ）に巻回されて、その巻回終結点
（Ｌ）がＶ相第三減圧コイル（１５）の巻回開始点
（Ｓ）と電気的に接続され、（２３）はｖ相第二二次コ
イルであって、第一長辺部（３ａ）に巻回されて、その
巻回開始点（Ｓ）とｖ相第一二次コイル（２２）の巻回
開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、（２４）はｖ相第
三二次コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻回され
て、その巻回終結点（Ｌ）がｖ相第二二次コイル（２
３）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続され、一方、ｖ
相第三二次コイル（２４）の巻回開始点（Ｓ）は結束点
（２８）に電気的に接続される。（２５）はｗ相第一二
次コイルであって、第三長辺部（３ｃ）に巻回されて、
その巻回終結点（Ｌ）がＷ相第三減圧コイル（１８）の
巻回開始点（Ｓ）と電気的に接続され、（２６）はｗ相
第二二次コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻回さ
れて、その巻回開始点（Ｓ）とｗ相第一二次コイル（２
５）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、（２
７）はｗ相第三二次コイルであって、第三長辺部（３
ｃ）に巻回されて、その巻回終結点（Ｌ）がｗ相第二二
次コイル（２６）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続さ
れ、一方、ｗ相第三二次コイル（２７）の巻回開始点
（Ｓ）は結束点（２８）に電気的に接続される。この結
果、Ｕ相（４）、Ｖ相（５）及びＷ相（６）並びにｕ相
（７）、ｖ相（８）及びｗ相（９）のそれぞれに電気的
に接続されてなる各コイルは、結束点（２８）において
互に電気的に接続されることとなる。
る。（１）はこの発明の実施例を具える三相単巻変圧器
であり、（２）は鉄心であって、外鉄形となっており、
（３ａ）は第一長辺部、（３ｂ）は第二長辺部、（３
ｃ）は第三長辺部であって、いずれも鉄心（２）を構成
し、（４）はＵ相であって、残余のＶ相（５）及びＷ相
（６）とともに本件三相単巻変圧器（１）に対する入力
相を構成し、一方、（７）はｕ相であって、残余のｖ相
（８）及びｗ相（９）とともに出力相を構成し、Ｕ相
（４）はｕ相（７）と、Ｖ相（５）はｖ相（８）と、
又、Ｗ相（６）はｗ相（９）とそれぞれ対応することと
なる。（１０）はＵ相第一減圧コイルであって、第一長
辺部（３ａ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）（図２
において○で示す。以下、各コイルについて同じ。）が
Ｕ相（４）と電気的に接続され、（１１）はＵ相第二減
圧コイルであって、第三長辺部（３ｃ）に巻回されて、
その巻回開始点（Ｓ）（図２において●で示す。以下、
各コイルについて同じ。）とＵ相第一減圧コイル（１
０）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、（１
２）はＵ相第三減圧コイルであって、第一長辺部（３
ａ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）がＵ相第二減圧
コイル（１１）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続さ
れ、一方、Ｕ相第三減圧コイル（１２）の巻回開始点
（Ｓ）は出力側であるｕ相（７）に電気的に接続される
とともに、二次コイル側と電気的に接続される。（１
３）はＶ相第一減圧コイルであって、第二長辺部（３
ｂ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）がＶ相（５）と
電気的に接続され、（１４）はＶ相第二減圧コイルであ
って、第一長辺部（３ａ）に巻回されて、その巻回開始
点（Ｓ）とＶ相第一減圧コイル（１３）の巻回開始点
（Ｓ）とが電気的に接続され、（１５）はＶ相第三減圧
コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻回されてその
巻回終結点（Ｌ）がＶ相第二減圧コイル（１４）の巻回
終結点（Ｌ）と電気的に接続され、一方、Ｖ相第三減圧
コイル（１５）の巻回開始点（Ｓ）は出力側であるｖ相
（８）に電気的に接続されるとともに、二次コイル側と
電気的に接続される。（１６）はＷ相第一減圧コイルで
あって、第三長辺部（３ｃ）に巻回されてその巻回終結
点（Ｌ）がＷ相（６）と電気的に接続され、（１７）は
Ｗ相第二減圧コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻
回されて、その巻回開始点（Ｓ）とＷ相第一減圧コイル
（１６）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、
（１８）はＷ相第三減圧コイルであって、第三長辺部
（３ｃ）に巻回されてその巻回終結点（Ｌ）がＷ相第二
減圧コイル（１７）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続
され、一方、Ｗ相第三減圧コイル（１８）の巻回開始点
（Ｓ）は出力側であるｗ相（９）に電気的に接続される
とともに、二次コイル側と電気的に接続される。（１
９）はｕ相第一二次コイルであって、第一長辺部（３
ａ）に巻回されて、その巻回終結点（Ｌ）がＵ相第三減
圧コイル（１２）の巻回開始点（Ｓ）と電気的に接続さ
れ、（２０）はｕ相第二二次コイルであって、第三長辺
部（３ｃ）に巻回されて、その巻回開始点（Ｓ）とｕ相
第一二次コイル（１９）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的
に接続され、（２１）はｕ相第三二次コイルであって、
第一長辺部（３ａ）に巻回されて、その巻回終結点
（Ｌ）がｕ相第二二次コイル（２０）の巻回終結点
（Ｌ）と電気的に接続され、一方、ｕ相第三二次コイル
（２１）の巻回開始点（Ｓ）は結束点（２８）に電気的
に接続される。（２２）はｖ相第一二次コイルであっ
て、第二長辺部（３ｂ）に巻回されて、その巻回終結点
（Ｌ）がＶ相第三減圧コイル（１５）の巻回開始点
（Ｓ）と電気的に接続され、（２３）はｖ相第二二次コ
イルであって、第一長辺部（３ａ）に巻回されて、その
巻回開始点（Ｓ）とｖ相第一二次コイル（２２）の巻回
開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、（２４）はｖ相第
三二次コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻回され
て、その巻回終結点（Ｌ）がｖ相第二二次コイル（２
３）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続され、一方、ｖ
相第三二次コイル（２４）の巻回開始点（Ｓ）は結束点
（２８）に電気的に接続される。（２５）はｗ相第一二
次コイルであって、第三長辺部（３ｃ）に巻回されて、
その巻回終結点（Ｌ）がＷ相第三減圧コイル（１８）の
巻回開始点（Ｓ）と電気的に接続され、（２６）はｗ相
第二二次コイルであって、第二長辺部（３ｂ）に巻回さ
れて、その巻回開始点（Ｓ）とｗ相第一二次コイル（２
５）の巻回開始点（Ｓ）とが電気的に接続され、（２
７）はｗ相第三二次コイルであって、第三長辺部（３
ｃ）に巻回されて、その巻回終結点（Ｌ）がｗ相第二二
次コイル（２６）の巻回終結点（Ｌ）と電気的に接続さ
れ、一方、ｗ相第三二次コイル（２７）の巻回開始点
（Ｓ）は結束点（２８）に電気的に接続される。この結
果、Ｕ相（４）、Ｖ相（５）及びＷ相（６）並びにｕ相
（７）、ｖ相（８）及びｗ相（９）のそれぞれに電気的
に接続されてなる各コイルは、結束点（２８）において
互に電気的に接続されることとなる。
【００１０】ところで、Ｕ相第一減圧コイル（１０）及
びＵ相第二減圧コイル（１１）並びにＵ相第三減圧コイ
ル（１２）の３個のコイルを電気的に接続することによ
って、Ｕ相（４）に接続される減圧コイルが形成されて
いるので、その３個のコイルの総巻回数は所望する減圧
数に応じたものとなっており、かつ、Ｕ相第一減圧コイ
ル（１０）とＵ相第二減圧コイル（１１）とＵ相第三減
圧コイル（１２）との巻回数比は１：２：１となってい
る。又、Ｕ相第一減圧コイル（１０）の巻回開始点
（Ｓ）とＵ相第二減圧コイル（１１）の巻回開始点
（Ｓ）とを電気的に接続するとともに、Ｕ相第二減圧コ
イル（１１）の巻回終結点（Ｌ）とＵ相第三減圧コイル
（１２）の巻回終結点（Ｌ）とを電気的に接続すること
から、Ｕ相第二減圧コイル（１１）における電流方向は
Ｕ相第一減圧コイル（１０）及びＵ相第三減圧コイル
（１２）における電流方向に対して逆方向となる。すな
わち、図１においては、Ｕ相第一減圧コイル（１０）及
びＵ相第三減圧コイル（１２）においては左回りに電流
が流れるのに対し、Ｕ相第二減圧コイル（１１）におい
ては右回りに電流が流れる。そしてこれらの関係は、Ｖ
相（５）、Ｗ相（６）にそれぞれ接続される減圧コイル
についても同じである。一方、ｕ相第一二次コイル（１
９）及びｕ相第二二次コイル（２０）並びにｕ相第三二
次コイル（２１）の３個のコイルを電気的に接続するこ
とによって、ｕ相（７）に接続される二次コイルが形成
されているので、その３個のコイルの総巻回数は所望す
る出力電圧に応じたものとなっており、かつ、ｕ相第一
二次コイル（１９）とｕ相第二二次コイル（２０）とｕ
相第三二次コイル（２１）との巻回数比は１：２：１と
なっている。又、ｕ相第一二次コイル（１９）の巻回開
始点（Ｓ）とｕ相第二二次コイル（２０）の巻回開始点
（Ｓ）とを電気的に接続するとともに、ｕ相第二二次コ
イル（２０）の巻回終結点（Ｌ）とｕ相第三二次コイル
（２１）の巻回終結点（Ｌ）とを電気的に接続すること
から、ｕ相第二二次コイル（２０）における電流方向は
ｕ相第一二次コイル（１９）及びｕ相第三二次コイル
（２１）における電流方向に対して逆方向となる。すな
わち、図１においては、ｕ相第一二次コイル（１９）及
びｕ相第三二次コイル（２１）においては左回りに電流
が流れるのに対し、ｕ相第二減圧コイル（２０）におい
ては右回りに電流が流れる。そしてこれらの関係は、ｖ
相（８）、ｗ相（９）にそれぞれ接続される二次コイル
についても同じである。
びＵ相第二減圧コイル（１１）並びにＵ相第三減圧コイ
ル（１２）の３個のコイルを電気的に接続することによ
って、Ｕ相（４）に接続される減圧コイルが形成されて
いるので、その３個のコイルの総巻回数は所望する減圧
数に応じたものとなっており、かつ、Ｕ相第一減圧コイ
ル（１０）とＵ相第二減圧コイル（１１）とＵ相第三減
圧コイル（１２）との巻回数比は１：２：１となってい
る。又、Ｕ相第一減圧コイル（１０）の巻回開始点
（Ｓ）とＵ相第二減圧コイル（１１）の巻回開始点
（Ｓ）とを電気的に接続するとともに、Ｕ相第二減圧コ
イル（１１）の巻回終結点（Ｌ）とＵ相第三減圧コイル
（１２）の巻回終結点（Ｌ）とを電気的に接続すること
から、Ｕ相第二減圧コイル（１１）における電流方向は
Ｕ相第一減圧コイル（１０）及びＵ相第三減圧コイル
（１２）における電流方向に対して逆方向となる。すな
わち、図１においては、Ｕ相第一減圧コイル（１０）及
びＵ相第三減圧コイル（１２）においては左回りに電流
が流れるのに対し、Ｕ相第二減圧コイル（１１）におい
ては右回りに電流が流れる。そしてこれらの関係は、Ｖ
相（５）、Ｗ相（６）にそれぞれ接続される減圧コイル
についても同じである。一方、ｕ相第一二次コイル（１
９）及びｕ相第二二次コイル（２０）並びにｕ相第三二
次コイル（２１）の３個のコイルを電気的に接続するこ
とによって、ｕ相（７）に接続される二次コイルが形成
されているので、その３個のコイルの総巻回数は所望す
る出力電圧に応じたものとなっており、かつ、ｕ相第一
二次コイル（１９）とｕ相第二二次コイル（２０）とｕ
相第三二次コイル（２１）との巻回数比は１：２：１と
なっている。又、ｕ相第一二次コイル（１９）の巻回開
始点（Ｓ）とｕ相第二二次コイル（２０）の巻回開始点
（Ｓ）とを電気的に接続するとともに、ｕ相第二二次コ
イル（２０）の巻回終結点（Ｌ）とｕ相第三二次コイル
（２１）の巻回終結点（Ｌ）とを電気的に接続すること
から、ｕ相第二二次コイル（２０）における電流方向は
ｕ相第一二次コイル（１９）及びｕ相第三二次コイル
（２１）における電流方向に対して逆方向となる。すな
わち、図１においては、ｕ相第一二次コイル（１９）及
びｕ相第三二次コイル（２１）においては左回りに電流
が流れるのに対し、ｕ相第二減圧コイル（２０）におい
ては右回りに電流が流れる。そしてこれらの関係は、ｖ
相（８）、ｗ相（９）にそれぞれ接続される二次コイル
についても同じである。
【００１１】この発明は上記の構成を具えるので、各長
辺部（３ａ）（３ｂ）（３ｃ）に巻回されて形成されて
いる３個のコイルのいずれもが、その減圧コイル側及び
二次コイル側の両者において、それぞれその巻回数の半
数について、他の相と電気的に接続され、かつ、方向に
電流が流れるコイルを含んでいる。すなわち、第一長辺
部（３ａ）においては、Ｕ相第一減圧コイル（１０）、
Ｖ相第二減圧コイル（１４）、Ｕ相第三減圧コイル（１
２）、ｕ相第一二次コイル（１９）、ｖ相第二二次コイ
ル（２３）及びｕ相第三二次コイル（２１）の６種のコ
イルが巻回されて１個のコイルが形成されるとともに、
その内において、Ｕ相第一減圧コイル（１０）、Ｖ相第
二減圧コイル（１４）及びＵ相第三減圧コイル（１２）
が減圧コイル側を、又、ｕ相第一二次コイル（１９）、
ｖ相第二二次コイル（２３）及びｕ相第三二次コイル
（２１）が二次コイル側をそれぞれ形成している。そし
て、減圧コイル側を形成しているＶ相第二減圧コイル
（１４）は他の二つのコイルに対して電流方向が逆にな
っており、又、二次コイル側を形成しているｖ相第二二
次コイル（２３）も同じく他の二つのコイルに対して電
流方向が逆になっている。又、第二長辺部（３ｂ）にお
いては、Ｖ相第一減圧コイル（１３）、Ｗ相第二減圧コ
イル（１７）、Ｖ相第三減圧コイル（１５）、ｖ相第一
二次コイル（２２）、ｗ相第二二次コイル（２６）及び
ｖ相第三二次コイル（２４）の６種のコイルが巻回され
て１個のコイルが形成されるとともに、その内におい
て、Ｖ相第一減圧コイル（１３）、Ｗ相第二減圧コイル
（１７）及びＶ相第三減圧コイル（１５）が減圧コイル
側を、又、ｖ相第一二次コイル（２２）、ｗ相第二二次
コイル（２６）及びｖ相第三二次コイル（２４）が二次
コイル側を形成しており、それらの各コイルの電流方向
の関係は第一長辺部（３ａ）の場合と同じである。又、
第三長辺部（３ｃ）においては、Ｗ相第一減圧コイル
（１６）、Ｕ相第二減圧コイル（１１）、Ｗ相第三減圧
コイル（１８）、ｗ相第一二次コイル（２５）、ｕ相第
二二次コイル（２０）及びｗ相第三二次コイル（２７）
の６種のコイルが巻回されて１個のコイルが形成される
とともに、その内において、Ｗ相第一減圧コイル（１
６）、Ｕ相第二減圧コイル（１１）及びＷ相第三減圧コ
イル（１８）が減圧コイル側を、又、ｗ相第一二次コイ
ル（２５）、ｕ相第二二次コイル（２０）及びｗ相第三
二次コイル（２７）が二次コイル側を形成しており、そ
れらの各コイルの電流方向の関係は第一長辺部（３ａ）
の場合と同じである。
辺部（３ａ）（３ｂ）（３ｃ）に巻回されて形成されて
いる３個のコイルのいずれもが、その減圧コイル側及び
二次コイル側の両者において、それぞれその巻回数の半
数について、他の相と電気的に接続され、かつ、方向に
電流が流れるコイルを含んでいる。すなわち、第一長辺
部（３ａ）においては、Ｕ相第一減圧コイル（１０）、
Ｖ相第二減圧コイル（１４）、Ｕ相第三減圧コイル（１
２）、ｕ相第一二次コイル（１９）、ｖ相第二二次コイ
ル（２３）及びｕ相第三二次コイル（２１）の６種のコ
イルが巻回されて１個のコイルが形成されるとともに、
その内において、Ｕ相第一減圧コイル（１０）、Ｖ相第
二減圧コイル（１４）及びＵ相第三減圧コイル（１２）
が減圧コイル側を、又、ｕ相第一二次コイル（１９）、
ｖ相第二二次コイル（２３）及びｕ相第三二次コイル
（２１）が二次コイル側をそれぞれ形成している。そし
て、減圧コイル側を形成しているＶ相第二減圧コイル
（１４）は他の二つのコイルに対して電流方向が逆にな
っており、又、二次コイル側を形成しているｖ相第二二
次コイル（２３）も同じく他の二つのコイルに対して電
流方向が逆になっている。又、第二長辺部（３ｂ）にお
いては、Ｖ相第一減圧コイル（１３）、Ｗ相第二減圧コ
イル（１７）、Ｖ相第三減圧コイル（１５）、ｖ相第一
二次コイル（２２）、ｗ相第二二次コイル（２６）及び
ｖ相第三二次コイル（２４）の６種のコイルが巻回され
て１個のコイルが形成されるとともに、その内におい
て、Ｖ相第一減圧コイル（１３）、Ｗ相第二減圧コイル
（１７）及びＶ相第三減圧コイル（１５）が減圧コイル
側を、又、ｖ相第一二次コイル（２２）、ｗ相第二二次
コイル（２６）及びｖ相第三二次コイル（２４）が二次
コイル側を形成しており、それらの各コイルの電流方向
の関係は第一長辺部（３ａ）の場合と同じである。又、
第三長辺部（３ｃ）においては、Ｗ相第一減圧コイル
（１６）、Ｕ相第二減圧コイル（１１）、Ｗ相第三減圧
コイル（１８）、ｗ相第一二次コイル（２５）、ｕ相第
二二次コイル（２０）及びｗ相第三二次コイル（２７）
の６種のコイルが巻回されて１個のコイルが形成される
とともに、その内において、Ｗ相第一減圧コイル（１
６）、Ｕ相第二減圧コイル（１１）及びＷ相第三減圧コ
イル（１８）が減圧コイル側を、又、ｗ相第一二次コイ
ル（２５）、ｕ相第二二次コイル（２０）及びｗ相第三
二次コイル（２７）が二次コイル側を形成しており、そ
れらの各コイルの電流方向の関係は第一長辺部（３ａ）
の場合と同じである。
【００１２】この本実施例における三相単巻変圧器が、
柱上変圧器によって変圧された２１０Ｖの電圧を一次電
圧として、それを１９８Ｖに減圧するよう、その各コイ
ルの巻回数が調整されており、且つ、出力側であるｕ相
（７）、ｖ相（８）及びｗ相（９）の各相間に各種電気
器具を接続して使用した結果、ｕ相（７）ｗ相（９）間
の電圧が１９８Ｖ、ｕ相（７）ｖ相（８）間の電圧が１
９６Ｖ、ｖ相（８）ｗ相（９）間の電圧が１９４Ｖとな
った場合であっても、前記のように各長辺部（３ａ）
（３ｂ）（３ｃ）に３個のコイルが形成される結果、入
力側の各相（４）（５）（６）間の各電圧は約２０８Ｖ
に均衡が保たれ、その結果が逆に出力側の各相（７）
（８）（９）に反映して、出力側の各相（７）（８）
（９）間の各電圧も約１９６Ｖに均衡が保たれる。
柱上変圧器によって変圧された２１０Ｖの電圧を一次電
圧として、それを１９８Ｖに減圧するよう、その各コイ
ルの巻回数が調整されており、且つ、出力側であるｕ相
（７）、ｖ相（８）及びｗ相（９）の各相間に各種電気
器具を接続して使用した結果、ｕ相（７）ｗ相（９）間
の電圧が１９８Ｖ、ｕ相（７）ｖ相（８）間の電圧が１
９６Ｖ、ｖ相（８）ｗ相（９）間の電圧が１９４Ｖとな
った場合であっても、前記のように各長辺部（３ａ）
（３ｂ）（３ｃ）に３個のコイルが形成される結果、入
力側の各相（４）（５）（６）間の各電圧は約２０８Ｖ
に均衡が保たれ、その結果が逆に出力側の各相（７）
（８）（９）に反映して、出力側の各相（７）（８）
（９）間の各電圧も約１９６Ｖに均衡が保たれる。
【００１３】尚、各相の第一減圧コイルと第三減圧コイ
ルの巻回数の和が第二減圧コイルの巻回数と等しくなっ
ておれば、本実施例に示したように、それらの巻回数比
が１：２：１である必要性は無いが、各相の電圧及び電
流を均衡させるには、上記比率が最も望ましいものであ
る。又、この関係は、各相の第一二次コイルと第二二次
コイルと第三二次コイルとの巻回数においても該当す
る。
ルの巻回数の和が第二減圧コイルの巻回数と等しくなっ
ておれば、本実施例に示したように、それらの巻回数比
が１：２：１である必要性は無いが、各相の電圧及び電
流を均衡させるには、上記比率が最も望ましいものであ
る。又、この関係は、各相の第一二次コイルと第二二次
コイルと第三二次コイルとの巻回数においても該当す
る。
【００１４】
【考案の効果】以上の通り、この三相単巻変圧器は、減
圧コイル及び二次コイルの双方もしくは一方において、
各相に接続されるコイルの一部を互に相乗りさせる形式
で巻回することにより形成されるので、簡単な構成で各
相間の電圧及び電流の均衡を図ることができ、出力側に
接続される電気器具の効率的運転を常に確保し、特に、
三相誘導電動機を接続した場合には、そのトルクの低下
を防止するとともに回転を均一化し、又、その電動機自
体の耐久性を向上させるという優れた効果を有するもの
である。
圧コイル及び二次コイルの双方もしくは一方において、
各相に接続されるコイルの一部を互に相乗りさせる形式
で巻回することにより形成されるので、簡単な構成で各
相間の電圧及び電流の均衡を図ることができ、出力側に
接続される電気器具の効率的運転を常に確保し、特に、
三相誘導電動機を接続した場合には、そのトルクの低下
を防止するとともに回転を均一化し、又、その電動機自
体の耐久性を向上させるという優れた効果を有するもの
である。
【図１】この発明の実施例を具える三相単巻変圧器の結
線図である。
線図である。
【図２】同じくこの発明の実施例を具える三相単巻変圧
器の結線模式図である。
器の結線模式図である。
１ 三相単巻変圧器 ２ 鉄心 ３ａ 第一長辺部 ３ｂ 第二長辺部 ３ｃ 第三長辺部 ４ Ｕ相 ５ Ｖ相 ６ Ｗ相 ７ ｕ相 ８ ｖ相 ９ ｗ相 １０ Ｕ相第一減圧コイル １１ Ｕ相第二減圧コイル １２ Ｕ相第三減圧コイル １３ Ｖ相第一減圧コイル １４ Ｖ相第二減圧コイル １５ Ｖ相第三減圧コイル １６ Ｗ相第一減圧コイル １７ Ｗ相第二減圧コイル １８ Ｗ相第三減圧コイル １９ ｕ相第一二次コイル ２０ ｕ相第二二次コイル ２１ ｕ相第三二次コイル ２２ ｖ相第一二次コイル ２３ ｖ相第二二次コイル ２４ ｖ相第三二次コイル ２５ ｗ相第一二次コイル ２６ ｗ相第二二次コイル ２７ ｗ相第三二次コイル ２８ 結束点 Ｓ 巻回開始点 Ｌ 巻回終結点
Claims (3)
- 【請求項１】 入力側であるＵ相、Ｖ相及びＷ相並びに
出力側であるｕ相、ｖ相及びｗ相にそれぞれ電気的に接
続される３個のコイルが、鉄心の三つの長辺部にそれぞ
れ巻回されることによって形成され、かつ、それら３個
のコイルを結線してなる一次コイル及び二次コイルによ
り形成される三相単巻変圧器において、各入力相に電気
的に接続される一次コイルの内の減圧コイルを構成する
部分が、それぞれ異なる一対の長辺部に跨り、各相が同
じように、第一にその３組の一対の長辺部の内でそれぞ
れ異なる長辺部において各入力相と直接接続される部分
コイルを形成し、第二にそのそれぞれの対となる長辺部
においても部分コイルを形成し、第三に前記入力相と直
接接続される部分コイルを形成した長辺部に再び部分コ
イルを形成することにより、一対の長辺部のそれぞれの
長辺部において、各入力相に接続される減圧コイルの所
要巻回数の半数づつが巻回され、しかも、各入力相と直
接接続される部分コイル及びそれと同じ長辺部において
巻回される部分コイルと他の長辺部において巻回される
部分コイルとで電流が逆方向に流れるように電気的に接
続されるとともに、各長辺部において形成される各二次
コイルが、前記各減圧コイルを構成する部分の、各入力
相と直接接続される部分コイルと同じ長辺部においてそ
の所要回数巻回されることによって形成されてなる三相
単巻変圧器。 - 【請求項２】 入力側であるＵ相、Ｖ相及びＷ相並びに
出力側であるｕ相、ｖ相及びｗ相にそれぞれ電気的に接
続される３個のコイルが、鉄心の三つの長辺部にそれぞ
れ巻回されることによって形成され、かつ、それら３個
のコイルを結線してなる一次コイル及び二次コイルによ
り形成される三相単巻変圧器において、各二次コイル
が、それぞれ異なる一対の長辺部に跨り、各相が同じよ
うに、第一にその３組の一対の長辺部の内でそれぞれ異
なる長辺部において各出力相と直接接続される部分コイ
ルを形成し、第二にそのそれぞれの対となる長辺部にお
いても部分コイルを形成し、第三に前記出力相と直接接
続される部分コイルを形成した長辺部に再び部分コイル
を形成することにより、一対の長辺部のそれぞれの長辺
部において、各出力相に接続される二次コイルの所要巻
回数の半数づつが巻回され、しかも、各出力相と直接接
続される部分コイル及びそれと同じ長辺部において巻回
される部分コイルと他の長辺部において巻回される部分
コイルとで電流が逆方向に流れるように電気的に接続さ
れるとともに、各長辺部において形成される各一次コイ
ルの内の減圧コイルを構成する部分が、前記各二次コイ
ルの各出力相と直接接続される部分コイルと同じ長辺部
においてその所要回数巻回されることによって形成され
てなる三相単巻変圧器。 - 【請求項３】 入力側であるＵ相、Ｖ相及びＷ相並びに
出力側であるｕ相、ｖ相及びｗ相にそれぞれ電気的に接
続される３個のコイルが、鉄心の三つの長辺部にそれぞ
れ巻回されることによって形成され、かつ、それら３個
のコイルを結線してなる一次コイル及び二次コイルによ
り形成される三相単巻変圧器において、各入力相に電気
的に接続される一次コイルの内の減圧コイルを構成する
部分が、それぞれ異なる一対の長辺部に跨り、各相が同
じように、第一にその３組の一対の長辺部の内でそれぞ
れ異なる長辺部において各入力相と直接接続される部分
コイルを形成し、第二にそのそれぞれの対となる長辺部
においても部分コイルを形成し、第三に前記入力相と直
接接続される部分コイルを形成した長辺部に再び部分コ
イルを形成することにより、一対の長辺部のそれぞれの
長辺部において、各入力相に接続される減圧コイルの所
要巻回数の半数づつが巻回され、しかも、各入力相と直
接接続される部分コイル及びそれと同じ長辺部において
巻回される部分コイルと他の長辺部において巻回される
部分コイルとで電流が逆方向に流れるように電気的に接
続されるとともに、各二次コイルが、前記各減圧コイル
を構成する部分の各入力相と直接接続される部分コイル
が形成される長辺部と同じ長辺部において、各入力相と
対応する各出力相と直接接続され、又、各対応する減圧
コイルが巻回されたのと同様に、各相が同じように、第
一にその３組の一対の長辺部の内でそれぞれ異なる長辺
部に各出力相と直接接続される部分コイルを形成し、第
二にそのそれぞれの対となる長辺部においても部分コイ
ルを形成し、第三に前記出力相と直接接続される部分コ
イルを形成した長辺部に再び部分コイルを形成すること
により、その一対の長辺部の各長辺部において所要巻回
数の半数づつが巻回され、しかも、各出力相と直接接続
される部分コイル及びそれと同じ長辺部において巻回さ
れる部分コイルと他の長辺部において巻回される部分コ
イルとで電流が逆方向に流れるように電気的に接続され
てなる三相単巻変圧器。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5286145A JP2536813B2 (ja) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | 三相単巻変圧器 |
| CN93120177A CN1102009A (zh) | 1993-10-22 | 1993-12-09 | 自耦变压装置 |
| TW083109315A TW275694B (ja) | 1993-10-22 | 1994-10-07 | |
| US08/325,940 US5574418A (en) | 1993-10-22 | 1994-10-19 | Three-phase autotransformer with a balancing function |
| EP94116576A EP0650173A1 (en) | 1993-10-22 | 1994-10-20 | A three-phase autotransformer with a balancing function |
| KR1019940026867A KR0138481B1 (ko) | 1993-10-22 | 1994-10-20 | 균형기능을 갖는 3상 자동변압기 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5286145A JP2536813B2 (ja) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | 三相単巻変圧器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07122441A JPH07122441A (ja) | 1995-05-12 |
| JP2536813B2 true JP2536813B2 (ja) | 1996-09-25 |
Family
ID=17700523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5286145A Expired - Lifetime JP2536813B2 (ja) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | 三相単巻変圧器 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5574418A (ja) |
| EP (1) | EP0650173A1 (ja) |
| JP (1) | JP2536813B2 (ja) |
| KR (1) | KR0138481B1 (ja) |
| CN (1) | CN1102009A (ja) |
| TW (1) | TW275694B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| US6087738A (en) * | 1998-08-20 | 2000-07-11 | Robicon Corporation | Variable output three-phase transformer |
| KR19990073377A (ko) * | 1999-07-07 | 1999-10-05 | 김진원 | 3상단권변압기 |
| KR100534144B1 (ko) * | 2003-10-09 | 2005-12-06 | 김봉옥 | 전압과 전류의 균형을 개선한 고조파 저감장치 |
| KR100624257B1 (ko) * | 2004-11-04 | 2006-09-15 | 주영님 | 3상 정전압 절전기 |
| JP4898353B2 (ja) * | 2006-08-29 | 2012-03-14 | 株式会社浅野研究所 | 加熱システム |
| JP5026029B2 (ja) * | 2006-08-30 | 2012-09-12 | 陽三 飯田 | 電流バランサおよび低圧配電システム |
| JPWO2009090889A1 (ja) * | 2008-01-17 | 2011-05-26 | 株式会社Ｕｔｐ | 三相４線式配電システムおよびそのシステムにおけるバランサの配設方法 |
| CN103001227A (zh) * | 2011-09-16 | 2013-03-27 | 深圳市海威特节能科技有限公司 | 移相式电磁平衡调压节电装置 |
| JP6018934B2 (ja) * | 2013-01-25 | 2016-11-02 | 株式会社日立製作所 | 電力変換装置 |
| US20140266557A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Jacob Justice | Inherently Balanced Phase Shifting AutoTransformer |
| US10049811B2 (en) * | 2015-03-20 | 2018-08-14 | The Boeing Company | Multi-phase autotransformer |
| US10504645B2 (en) * | 2016-05-05 | 2019-12-10 | Ut-Battelle, Llc | Gapless core reactor |
| CN107887142A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-04-06 | 常州太平洋电力设备(集团)有限公司 | 线圈不对称分裂的干式自耦变压器 |
| CN110600248B (zh) * | 2019-09-11 | 2024-06-11 | 江苏新特变科技股份有限公司 | 用于玻璃球生产工艺的斯考特磁调变压器 |
| CN112366071B (zh) * | 2020-10-19 | 2022-04-26 | 深圳市英威腾电气股份有限公司 | 变频器、三相电抗器以及三相电抗器的绕线方法 |
| CN112820524B (zh) * | 2021-02-04 | 2024-07-30 | 东莞南方半导体科技有限公司 | 多相变压器及整流器系统 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR352129A (fr) * | 1905-03-06 | 1905-08-03 | Cie Generale D Electricite De | Système d'enroulement pour transformateurs et bobines à courant triphasé |
| DE480824C (de) * | 1925-06-10 | 1929-08-09 | Aeg | Zweiphasentransformator |
| JPS5895807A (ja) * | 1981-12-02 | 1983-06-07 | Hitachi Ltd | 移相巻線付単巻変圧器 |
| CA1258881A (fr) * | 1987-04-15 | 1989-08-29 | Leonard Bolduc | Transformateur-inducteur auto-regule a entrefers |
-
1993
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