JPH0873753A - マイクロ波融着用樹脂組成物及びマイクロ波融着継手 - Google Patents
マイクロ波融着用樹脂組成物及びマイクロ波融着継手Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱交換率が高く、高熱量が得られ、樹脂の劣
化状態に影響されることなく融着ができ、かつ、機械強
度が高いマイクロ波融着用樹脂組成物を提供する。 【構成】 熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性のア
ニリン系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０部が
分散されてなるマイクロ波融着用樹脂組成物。
化状態に影響されることなく融着ができ、かつ、機械強
度が高いマイクロ波融着用樹脂組成物を提供する。 【構成】 熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性のア
ニリン系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０部が
分散されてなるマイクロ波融着用樹脂組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、上下水道管、ガス管等
の接続に好適に使用されるマイクロ波融着用樹脂組成物
及びマイクロ波融着継手に関する。
の接続に好適に使用されるマイクロ波融着用樹脂組成物
及びマイクロ波融着継手に関する。
【０００２】
【従来の技術】マイクロ波による誘電加熱を利用した樹
脂の融着法は、例えば、特開昭６２−３９２２１号公報
に開示されているように、ポリオレフィン樹脂及びカー
ボンブラックを混練した融着材に、高周波を印加するこ
とによってポリオレフィン樹脂被着体を融着する方法、
及び、特開昭６２−５０１２２号公報に開示されている
ように、誘電損失の大きい塩化ビニル、ポリアミド樹脂
等を融着界面に介在させて融着する方法等がある。この
他、特表平５−５０４１５３号公報に開示されているよ
うに、ポリアニリン等の導電性高分子にマイクロ波を照
射することによって、導電性高分子を誘電加熱して樹脂
の融着を行う方法等がある。
脂の融着法は、例えば、特開昭６２−３９２２１号公報
に開示されているように、ポリオレフィン樹脂及びカー
ボンブラックを混練した融着材に、高周波を印加するこ
とによってポリオレフィン樹脂被着体を融着する方法、
及び、特開昭６２−５０１２２号公報に開示されている
ように、誘電損失の大きい塩化ビニル、ポリアミド樹脂
等を融着界面に介在させて融着する方法等がある。この
他、特表平５−５０４１５３号公報に開示されているよ
うに、ポリアニリン等の導電性高分子にマイクロ波を照
射することによって、導電性高分子を誘電加熱して樹脂
の融着を行う方法等がある。
【０００３】しかしながら、カーボンブラックを用いた
融着材はカーボンブラック自身が高温に発熱するため、
樹脂の劣化を引き起こしたり、発熱温度の制御が困難で
ある等の問題がある。又、誘電損失の大きい樹脂を用い
る場合は、温度上昇に長時間を要する等の問題がある。
又、ポリアニリンを用いた場合、ポリアニリンが自身の
発熱により自己劣化したり、ポリアニリンの介在により
融着面の剥離強度が低下する等の問題が生じる。
融着材はカーボンブラック自身が高温に発熱するため、
樹脂の劣化を引き起こしたり、発熱温度の制御が困難で
ある等の問題がある。又、誘電損失の大きい樹脂を用い
る場合は、温度上昇に長時間を要する等の問題がある。
又、ポリアニリンを用いた場合、ポリアニリンが自身の
発熱により自己劣化したり、ポリアニリンの介在により
融着面の剥離強度が低下する等の問題が生じる。
【０００４】熱可塑性樹脂管体用継手の内側に熱可塑性
樹脂管体を挿入して両者を接合する方法としては、例え
ば、熱可塑性樹脂管体の外側又は管体継手の内側を加熱
して管体を挿入して両者を相互に融着する方法等があ
る。
樹脂管体を挿入して両者を接合する方法としては、例え
ば、熱可塑性樹脂管体の外側又は管体継手の内側を加熱
して管体を挿入して両者を相互に融着する方法等があ
る。
【０００５】このようなものとして、例えば、特公昭４
５−２０３９９号公報に開示されているように、継手内
部に電熱線を介在させ、電熱により接合面を融着して接
合する方法、特開平３−１８６６９０号公報に開示され
ているように、マイクロ波による誘電加熱を利用して、
誘電損失の大きい樹脂を発熱させて継手と管状体を融着
する方法等がある。
５−２０３９９号公報に開示されているように、継手内
部に電熱線を介在させ、電熱により接合面を融着して接
合する方法、特開平３−１８６６９０号公報に開示され
ているように、マイクロ波による誘電加熱を利用して、
誘電損失の大きい樹脂を発熱させて継手と管状体を融着
する方法等がある。
【０００６】しかしながら、上記方法では、双方の熱可
塑性樹脂管体を加熱融着で接合するときは、接合に時間
を要し、更に接合の信頼性が低い等の問題がある。又、
熱可塑性管体の各サイズ毎に加熱型を必要とする欠点が
ある。又、接合面に電熱線を介在させて両者を加熱融着
する方法は、継手の製造工程が複雑でコストが高く、
又、施工面でも、電熱線が通電中に移動して短絡する可
能性があり、電熱線の近傍の樹脂が熱劣化したり、融着
に長時間を要する等の問題点を有する。
塑性樹脂管体を加熱融着で接合するときは、接合に時間
を要し、更に接合の信頼性が低い等の問題がある。又、
熱可塑性管体の各サイズ毎に加熱型を必要とする欠点が
ある。又、接合面に電熱線を介在させて両者を加熱融着
する方法は、継手の製造工程が複雑でコストが高く、
又、施工面でも、電熱線が通電中に移動して短絡する可
能性があり、電熱線の近傍の樹脂が熱劣化したり、融着
に長時間を要する等の問題点を有する。
【０００７】マイクロ波を用いた融着方法は、継手の成
形が容易であり、発熱が均一で融着速度が速い等の利点
を有するが、誘電損失の大きい樹脂を用いた場合、発熱
効率が低く、融着が不充分であったり、融着に長時間を
要する等の問題がある。
形が容易であり、発熱が均一で融着速度が速い等の利点
を有するが、誘電損失の大きい樹脂を用いた場合、発熱
効率が低く、融着が不充分であったり、融着に長時間を
要する等の問題がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に鑑
み、熱交換率が高く、高熱量が得られ、樹脂の劣化状態
に影響されることなく融着ができ、且つ、機械強度が高
いマイクロ波融着用樹脂組成物を提供することを目的と
する。
み、熱交換率が高く、高熱量が得られ、樹脂の劣化状態
に影響されることなく融着ができ、且つ、機械強度が高
いマイクロ波融着用樹脂組成物を提供することを目的と
する。
【０００９】
【問題を解決するための手段】請求項１記載の本発明
は、熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性のアニリン
系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０部を分散さ
れてなることを特徴とするマイクロ波融着用樹脂組成
物。
は、熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性のアニリン
系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０部を分散さ
れてなることを特徴とするマイクロ波融着用樹脂組成
物。
【００１０】請求項２記載の本発明は、熱可塑性樹脂１
００重量部中に、導電性のアニリン系重合体５〜１００
重量部が混合され、上記熱可塑性樹脂組成物中の導電性
のアニリン系重合体の分散粒径が０．１〜１００μｍで
あることを特徴とするマイクロ波融着用樹脂組成物。
００重量部中に、導電性のアニリン系重合体５〜１００
重量部が混合され、上記熱可塑性樹脂組成物中の導電性
のアニリン系重合体の分散粒径が０．１〜１００μｍで
あることを特徴とするマイクロ波融着用樹脂組成物。
【００１１】請求項３記載の本発明は、請求項１及び２
記載のマイクロ波融着用樹脂組成物が、継手内面に積層
されているか、又は、継手の内面近傍に埋設されている
ことを特徴とするマイクロ波融着継手。
記載のマイクロ波融着用樹脂組成物が、継手内面に積層
されているか、又は、継手の内面近傍に埋設されている
ことを特徴とするマイクロ波融着継手。
【００１２】請求項４記載の本発明は、マイクロ波融着
用樹脂組成物が、円環状又は円環網状に積層又は埋設さ
れている請求項３記載のマイクロ波融着継手。をその要
旨とするものである。
用樹脂組成物が、円環状又は円環網状に積層又は埋設さ
れている請求項３記載のマイクロ波融着継手。をその要
旨とするものである。
【００１３】請求項１及び２記載の上記熱可塑性樹脂
は、押出成形や射出成形が可能な熱可塑性樹脂であれば
特に限定されるのではなく、例えば、ポリエチレン、ポ
リプロピレン等のポリオレフィン；塩化ビニル樹脂、ポ
リカーボネート、ポリエステル系樹脂、ポリアミド、ア
クリル系樹脂、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリふっ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリ塩化ビ
ニリデン（ＰＶＤＣ）、ペルフルオロアルコキシふっ素
樹脂（ＰＦＡ）等が挙げられる。これらは単独で用いて
も２種以上を用いてもよい。
は、押出成形や射出成形が可能な熱可塑性樹脂であれば
特に限定されるのではなく、例えば、ポリエチレン、ポ
リプロピレン等のポリオレフィン；塩化ビニル樹脂、ポ
リカーボネート、ポリエステル系樹脂、ポリアミド、ア
クリル系樹脂、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）、ポリふっ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリ塩化ビ
ニリデン（ＰＶＤＣ）、ペルフルオロアルコキシふっ素
樹脂（ＰＦＡ）等が挙げられる。これらは単独で用いて
も２種以上を用いてもよい。
【００１４】上記アニリン系重合体は、導電性であれば
特に限定されず、なかでも、導電性が０．１Ｓ／ｃｍ以
上のアニリン系重合体が好ましい。導電性が０．１Ｓ／
ｃｍよりも低いと発熱が不充分で、融着が不充分となる
ので好ましくない。
特に限定されず、なかでも、導電性が０．１Ｓ／ｃｍ以
上のアニリン系重合体が好ましい。導電性が０．１Ｓ／
ｃｍよりも低いと発熱が不充分で、融着が不充分となる
ので好ましくない。
【００１５】上記アニリン系重合体は、例えば、アニリ
ン誘導体モノマー及び酸を、水等の溶媒に溶解させ、こ
の溶液に酸化剤を加え攪拌することによって酸化重合さ
せる等の方法により製造することができる。
ン誘導体モノマー及び酸を、水等の溶媒に溶解させ、こ
の溶液に酸化剤を加え攪拌することによって酸化重合さ
せる等の方法により製造することができる。
【００１６】上記アニリン誘導体モノマーとしては、例
えば、アニリン、Ｎ−メチルアニリン、Ｎ−エチルアニ
リン、ｏ−トルイジン、ｍ−トルイジン、２−エチルア
ニリン、３−エチルアニリン、２，３−ジメチルアニリ
ン、２，５−ジメチルアニリン、２，６−ジメチルアニ
リン、２，６−ジエチルアニリン、２−メトキシアニリ
ン、３−メトキシアニリン、２，５−ジメトキシアニリ
ン、３，５−ジメトキシアニリン、ｏ−フェニレンジア
ミン、ｍ−フェニレンジアミン、２−アミノビフェニ
ル、Ｎ，Ｎ−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン等が
挙げられる。上記アニリン誘導体モノマーの上記溶媒に
対する濃度は、０．１〜１ｍｏｌ／ｌが好ましい。
えば、アニリン、Ｎ−メチルアニリン、Ｎ−エチルアニ
リン、ｏ−トルイジン、ｍ−トルイジン、２−エチルア
ニリン、３−エチルアニリン、２，３−ジメチルアニリ
ン、２，５−ジメチルアニリン、２，６−ジメチルアニ
リン、２，６−ジエチルアニリン、２−メトキシアニリ
ン、３−メトキシアニリン、２，５−ジメトキシアニリ
ン、３，５−ジメトキシアニリン、ｏ−フェニレンジア
ミン、ｍ−フェニレンジアミン、２−アミノビフェニ
ル、Ｎ，Ｎ−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン等が
挙げられる。上記アニリン誘導体モノマーの上記溶媒に
対する濃度は、０．１〜１ｍｏｌ／ｌが好ましい。
【００１７】上記酸としては、例えば、塩酸、硫酸、硝
酸、リン酸等の無機プロトン酸；硫酸エステル、リン酸
エステル等の無機酸エステル；ｐ−トルエンスルホン
酸、カルボン酸等の有機酸；ポリスチレンスルホン酸等
の高分子酸が挙げられる。上記酸の濃度は、０．１Ｎ〜
１Ｎが好ましい。
酸、リン酸等の無機プロトン酸；硫酸エステル、リン酸
エステル等の無機酸エステル；ｐ−トルエンスルホン
酸、カルボン酸等の有機酸；ポリスチレンスルホン酸等
の高分子酸が挙げられる。上記酸の濃度は、０．１Ｎ〜
１Ｎが好ましい。
【００１８】上記酸化剤としては、例えば、過硫酸塩、
過酸化水素、過マンガン酸塩、重クロム酸塩等の過酸化
物；二酸化鉛、二酸化マンガン、塩化鉄等のルイス酸等
が挙げられる。上記酸化剤の濃度は、上記溶媒に対して
０．１〜１ｍｏｌ／ｌが好ましい。
過酸化水素、過マンガン酸塩、重クロム酸塩等の過酸化
物；二酸化鉛、二酸化マンガン、塩化鉄等のルイス酸等
が挙げられる。上記酸化剤の濃度は、上記溶媒に対して
０．１〜１ｍｏｌ／ｌが好ましい。
【００１９】上記のようにして製造されるアニリン系重
合体は、粒径０．１〜１００μｍの粒子として上記熱可
塑性樹脂に添加するのが好ましい。
合体は、粒径０．１〜１００μｍの粒子として上記熱可
塑性樹脂に添加するのが好ましい。
【００２０】請求項１記載の本発明における上記アニリ
ン系重合体は、熱可塑性樹脂１００重量部中に５〜５０
重量部分散する。５重量部未満では発熱量が不充分とな
り、５０重量部を超えると上記マイクロ波融着用樹脂組
成物の強度が低下するので、上記範囲に限定される。
ン系重合体は、熱可塑性樹脂１００重量部中に５〜５０
重量部分散する。５重量部未満では発熱量が不充分とな
り、５０重量部を超えると上記マイクロ波融着用樹脂組
成物の強度が低下するので、上記範囲に限定される。
【００２１】上記熱可塑性樹脂に分散する第２成分であ
る有機塩は特に限定されず、例えば、有機電解質、イオ
ン性界面活性剤等が挙げられる。上記有機電解質として
は、例えば、次の一般式（１）の構造を持つもの等が挙
げられる。
る有機塩は特に限定されず、例えば、有機電解質、イオ
ン性界面活性剤等が挙げられる。上記有機電解質として
は、例えば、次の一般式（１）の構造を持つもの等が挙
げられる。
【００２２】
【化１】
【００２３】式中、Ｒ1 〜Ｒ4 は、炭素数１〜４のアル
キル基を表す。Ａ- は、ＣｌＯ4 -、ＢＦ4 - 、ＰＦ5
- 、ＣＦ3 ＳＯ3 - 、Ｂｒ- 、Ｃｌ- 等のアニオンを表
す。
キル基を表す。Ａ- は、ＣｌＯ4 -、ＢＦ4 - 、ＰＦ5
- 、ＣＦ3 ＳＯ3 - 、Ｂｒ- 、Ｃｌ- 等のアニオンを表
す。
【００２４】上記有機電解質としては、例えば、過塩素
酸テトラエチルアンモニウム、過塩素酸テトラブチルア
ンモニウム、ほうふっ化テトラエチルアンモニウム、ほ
うふっ化テトラブチルアンモニウム等が好ましい。
酸テトラエチルアンモニウム、過塩素酸テトラブチルア
ンモニウム、ほうふっ化テトラエチルアンモニウム、ほ
うふっ化テトラブチルアンモニウム等が好ましい。
【００２５】上記イオン性界面活性剤としては、一般の
アニオン性、カチオン性、及び、両性の界面活性剤であ
れば特に限定されず、例えば、次の一般式（２）、
（３）、（４）、（５）及び（６）の構造を持つもの等
が挙げられる。
アニオン性、カチオン性、及び、両性の界面活性剤であ
れば特に限定されず、例えば、次の一般式（２）、
（３）、（４）、（５）及び（６）の構造を持つもの等
が挙げられる。
【００２６】
【化２】
【００２７】式中、Ｒ5 は、アルキル基、アルキル置換
フェニル基、アルコキシ基等を表す。Ｒ3 は、アルキル
基、アルキル置換フェニル基、アミノ基等を表す。Ｍ+
は、Ｎａ+ 、Ｌｉ+ 、Ｋ+ 等のカチオンを表す。
フェニル基、アルコキシ基等を表す。Ｒ3 は、アルキル
基、アルキル置換フェニル基、アミノ基等を表す。Ｍ+
は、Ｎａ+ 、Ｌｉ+ 、Ｋ+ 等のカチオンを表す。
【００２８】
【化３】
【００２９】式中、Ｒ6 〜Ｒ9 は、アルキル基等を表
す。Ａ- は、Ｂｒ- 、Ｃｌ- 等を表す。
す。Ａ- は、Ｂｒ- 、Ｃｌ- 等を表す。
【００３０】
【化４】
【００３１】式中、Ｒ5 は、上記と同じ。Ｒ6 〜Ｒ
9 は、上記と同じ。
9 は、上記と同じ。
【００３２】上記イオン性界面活性剤としては、好まし
くは、例えば、デシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、
ウンデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸ナトリウム、オクチルスルホン酸ナト
リウム、デシルスルホン酸ナトリウム、ドデシルスルホ
ン酸ナトリウム、ウンデシルオキシベンゼンスルホン酸
ナトリウム、ウンデシルオキシアミノスルホン酸ナトリ
ウム、ヘプチル硫酸エステルナトリウム、デシル硫酸エ
ステルナトリウム、ドデシル硫酸エステルナトリウム、
カプリル酸カリウム、カプリル酸ナトリウム、ノナン酸
ナトリウム、カプリン酸カリウム、ウンデカン酸ナトリ
ウム、オクチルアミン塩酸塩、デシルアミン塩酸塩、テ
トラデシルアミン塩酸塩、オクチルトリメチルアンモニ
ウムブロミド、デシルトリメチルアンモニウムブロミ
ド、Ｎ−オクチルペタイン、Ｎ−デシルペタイン等が挙
げられる。
くは、例えば、デシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、
ウンデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸ナトリウム、オクチルスルホン酸ナト
リウム、デシルスルホン酸ナトリウム、ドデシルスルホ
ン酸ナトリウム、ウンデシルオキシベンゼンスルホン酸
ナトリウム、ウンデシルオキシアミノスルホン酸ナトリ
ウム、ヘプチル硫酸エステルナトリウム、デシル硫酸エ
ステルナトリウム、ドデシル硫酸エステルナトリウム、
カプリル酸カリウム、カプリル酸ナトリウム、ノナン酸
ナトリウム、カプリン酸カリウム、ウンデカン酸ナトリ
ウム、オクチルアミン塩酸塩、デシルアミン塩酸塩、テ
トラデシルアミン塩酸塩、オクチルトリメチルアンモニ
ウムブロミド、デシルトリメチルアンモニウムブロミ
ド、Ｎ−オクチルペタイン、Ｎ−デシルペタイン等が挙
げられる。
【００３３】上記有機塩は、上記熱可塑性樹脂１００重
量部中に、１〜３０重量部分散する。好ましくは、５〜
２５重量部である。１重量部未満では発熱量が不充分と
なり、３０重量部を超えると樹脂組成物の強度が低下す
るので、上記範囲に限定される。
量部中に、１〜３０重量部分散する。好ましくは、５〜
２５重量部である。１重量部未満では発熱量が不充分と
なり、３０重量部を超えると樹脂組成物の強度が低下す
るので、上記範囲に限定される。
【００３４】請求項２記載の本発明において、上記熱可
塑性樹脂中に分散される上記アニリン系重合体は、その
粒子径が０．１〜１００μｍの範囲にあるものを使用す
ることが望ましいが、上記熱可塑性樹脂組成物中で２次
凝集を起こすおそれがあり、上記樹脂組成物に十分な混
練を与えねばならない。本発明においては、上記混練の
度合いを、上記熱可塑性樹脂組成物中に分散している上
記アニリン系重合体の粒子径を測定し、これを分散粒径
として管理しようとするものである。
塑性樹脂中に分散される上記アニリン系重合体は、その
粒子径が０．１〜１００μｍの範囲にあるものを使用す
ることが望ましいが、上記熱可塑性樹脂組成物中で２次
凝集を起こすおそれがあり、上記樹脂組成物に十分な混
練を与えねばならない。本発明においては、上記混練の
度合いを、上記熱可塑性樹脂組成物中に分散している上
記アニリン系重合体の粒子径を測定し、これを分散粒径
として管理しようとするものである。
【００３５】上記アニリン系重合体の分散粒径の測定
は、粒径を正確に測定できる方法であれば特に限定され
るものではないが、例えば、予めＲｕＯ4 で染色したマ
イクロ波融着用樹脂組成物を走査型電子顕微鏡の反射電
子で測定すれば、比較的容易に測定することができる。
は、粒径を正確に測定できる方法であれば特に限定され
るものではないが、例えば、予めＲｕＯ4 で染色したマ
イクロ波融着用樹脂組成物を走査型電子顕微鏡の反射電
子で測定すれば、比較的容易に測定することができる。
【００３６】上記アニリン系重合体の分散粒径が、０．
１μｍ未満の状態に分散させるには、大きなエネルギー
を要し、分散のための装置が大がかりとなり、コスト的
にも好ましくない。又、分散粒径が、１００μｍを超え
ると、発熱量が小さくなり、上記熱可塑性樹脂１００重
量部に対し、１００重量部を超えて配合しないと必要発
熱量が得られない。
１μｍ未満の状態に分散させるには、大きなエネルギー
を要し、分散のための装置が大がかりとなり、コスト的
にも好ましくない。又、分散粒径が、１００μｍを超え
ると、発熱量が小さくなり、上記熱可塑性樹脂１００重
量部に対し、１００重量部を超えて配合しないと必要発
熱量が得られない。
【００３７】上記熱可塑性樹脂１００重量部中に分散さ
れる上記アニリン系重合体の配合量が、５重量部未満で
あると、発熱量が不十分となり、１００重量部を超える
と、上記マイクロ波融着用樹脂組成物の強度が低下す
る。
れる上記アニリン系重合体の配合量が、５重量部未満で
あると、発熱量が不十分となり、１００重量部を超える
と、上記マイクロ波融着用樹脂組成物の強度が低下す
る。
【００３８】請求項１及び２記載の本発明のマイクロ波
融着用樹脂組成物には、必要に応じて、紫外線吸収剤、
難燃剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤等が添加さ
れてもよい。
融着用樹脂組成物には、必要に応じて、紫外線吸収剤、
難燃剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤等が添加さ
れてもよい。
【００３９】請求項１及び２記載の本発明において、上
記熱可塑性樹脂中に、前記有機塩及び上記アニリン系重
合体、その他添加剤を分散する手段は、特に限定される
ものではないが、例えば、一軸押出機、二軸押出機、バ
ンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、プラストグ
ラフ、ニーダー等の公知の装置を単独でもしくはこれら
の装置を適宜組み合わせて使用することができる。
記熱可塑性樹脂中に、前記有機塩及び上記アニリン系重
合体、その他添加剤を分散する手段は、特に限定される
ものではないが、例えば、一軸押出機、二軸押出機、バ
ンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、プラストグ
ラフ、ニーダー等の公知の装置を単独でもしくはこれら
の装置を適宜組み合わせて使用することができる。
【００４０】上記の混練手段は、捏和効果の大きい装置
を用い、可及的高温で混練作業を行うことが望ましい。
を用い、可及的高温で混練作業を行うことが望ましい。
【００４１】請求項３記載の本発明のマイクロ波融着継
手は、請求項１及び２記載の本発明のマイクロ波融着用
樹脂組成物を、継手内面に積層するか又は内面近傍に埋
設させて製造する。上記マイクロ波融着継手は、管体同
士の接続に使用するソケット、エルボ、レジューサー等
のみならず、サドルキャップ等にも適用される。
手は、請求項１及び２記載の本発明のマイクロ波融着用
樹脂組成物を、継手内面に積層するか又は内面近傍に埋
設させて製造する。上記マイクロ波融着継手は、管体同
士の接続に使用するソケット、エルボ、レジューサー等
のみならず、サドルキャップ等にも適用される。
【００４２】上記マイクロ波融着継手本体及びこれと接
合される上記管体の素材としては、前記マイクロ波融着
用樹脂組成物に用いられた熱可塑性樹脂が使用できる。
上記熱可塑性樹脂は必ずしも同一である必要はないが、
熱的挙動が比較的近く、相溶性のある同種の熱可塑性樹
脂であってもよい。
合される上記管体の素材としては、前記マイクロ波融着
用樹脂組成物に用いられた熱可塑性樹脂が使用できる。
上記熱可塑性樹脂は必ずしも同一である必要はないが、
熱的挙動が比較的近く、相溶性のある同種の熱可塑性樹
脂であってもよい。
【００４３】上記マイクロ波融着用樹脂組成物を成形す
るにあたっては、形状は特に限定されず、例えば、円環
状、網状、コイル状、リング状もしくはドット状に成形
することができるが、円環状又は円環網状に成形するの
が好ましい。上記マイクロ波融着用樹脂組成物の成形体
は、継手内面に設けるか又は内面近傍に埋設することが
できるが、継手内面に設けるのが好ましい。
るにあたっては、形状は特に限定されず、例えば、円環
状、網状、コイル状、リング状もしくはドット状に成形
することができるが、円環状又は円環網状に成形するの
が好ましい。上記マイクロ波融着用樹脂組成物の成形体
は、継手内面に設けるか又は内面近傍に埋設することが
できるが、継手内面に設けるのが好ましい。
【００４４】上記マイクロ波融着継手は、上記マイクロ
波融着用樹脂組成物の円環状成形体を予め製造して、継
手本体の製造時に一体成形するか、若しくは、継手及び
上記マイクロ波融着用樹脂組成物の円環状成形体を、同
時に成形すること等により製造することができ、又は、
円環が挿入できるよう予め設計された通常の継手に、製
造時又は施工時に、上記マイクロ波融着用樹脂組成物を
円環状に挿入して上記管体と融着することができる。
波融着用樹脂組成物の円環状成形体を予め製造して、継
手本体の製造時に一体成形するか、若しくは、継手及び
上記マイクロ波融着用樹脂組成物の円環状成形体を、同
時に成形すること等により製造することができ、又は、
円環が挿入できるよう予め設計された通常の継手に、製
造時又は施工時に、上記マイクロ波融着用樹脂組成物を
円環状に挿入して上記管体と融着することができる。
【００４５】上記マイクロ波融着用樹脂組成物の円環状
成形体の肉厚は、挿入する上記管体の口径に依存する
が、０．１ｍｍ〜５ｍｍであるものが好ましい。また、
上記円環状成形体の長さは、挿入する上記管体の口径に
依存するが、１０ｍｍ〜１５０ｍｍ程度が好ましい。
成形体の肉厚は、挿入する上記管体の口径に依存する
が、０．１ｍｍ〜５ｍｍであるものが好ましい。また、
上記円環状成形体の長さは、挿入する上記管体の口径に
依存するが、１０ｍｍ〜１５０ｍｍ程度が好ましい。
【００４６】上記マイクロ波融着用樹脂組成物の円環状
成形体が継手内部に埋設する場合は、継手内側表面より
０．１〜５ｍｍの深さにマイクロ波融着用樹脂組成物の
円環状成形体を設けることが好ましい。この場合の円環
状成形体の厚みは上記と同様であるのが好ましい。又、
上記マイクロ波融着用樹脂組成物の円環状成形体は、樹
脂の融着強度を向上させるために、穿孔された形状のも
のを用いても良い。
成形体が継手内部に埋設する場合は、継手内側表面より
０．１〜５ｍｍの深さにマイクロ波融着用樹脂組成物の
円環状成形体を設けることが好ましい。この場合の円環
状成形体の厚みは上記と同様であるのが好ましい。又、
上記マイクロ波融着用樹脂組成物の円環状成形体は、樹
脂の融着強度を向上させるために、穿孔された形状のも
のを用いても良い。
【００４７】上記マイクロ波融着用樹脂組成物は、上記
円環状成形体とする代わりに、円環網状成形体として使
用することができる。この場合、上記マイクロ波融着継
手は、上記円環網状成形体を予め別に準備しておき、継
手の製造時に一体成形する方法等により製造できる。上
記円環網状成形体の厚みは０．１ｍｍ〜５ｍｍであるも
のが好ましく、長さは１０〜１５０ｍｍ程度が好まし
い。
円環状成形体とする代わりに、円環網状成形体として使
用することができる。この場合、上記マイクロ波融着継
手は、上記円環網状成形体を予め別に準備しておき、継
手の製造時に一体成形する方法等により製造できる。上
記円環網状成形体の厚みは０．１ｍｍ〜５ｍｍであるも
のが好ましく、長さは１０〜１５０ｍｍ程度が好まし
い。
【００４８】本発明のマイクロ波融着用樹脂組成物を融
着するために照射するマイクロ波としては、例えば、周
波数２．４５ＧＨｚで電力は１００〜２０００Ｗ等が好
ましい。
着するために照射するマイクロ波としては、例えば、周
波数２．４５ＧＨｚで電力は１００〜２０００Ｗ等が好
ましい。
【００４９】本発明のマイクロ波融着継手は、例えば、
上記管体を挿入し、専用のマイクロ波照射機を取り付け
て、融着部にマイクロ波を照射すること等により上記管
体と融着できる。融着が完了する照射時間は、１０秒〜
１８０秒である。
上記管体を挿入し、専用のマイクロ波照射機を取り付け
て、融着部にマイクロ波を照射すること等により上記管
体と融着できる。融着が完了する照射時間は、１０秒〜
１８０秒である。
【００５０】
【作用】請求項１記載の本発明のマイクロ波融着用樹脂
組成物は、熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性のア
ニリン系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０部が
分散されてなるものであるので、マイクロ波の照射によ
ってアニリン系重合体が誘電加熱され、更に有機塩が相
乗的に上記加熱に寄与し、高熱量が得られ、上記熱可塑
性樹脂の融点以上の温度に高効率で加熱され、アニリン
系重合体の劣化状態に影響を受けることなく被接合物に
融着が行い得る。又、アニリン系重合体の配合量を少な
くして、有機塩の添加量を増加することによって融着後
のマイクロ波融着用樹脂組成物の機械的強度の低下を防
ぐことができる。
組成物は、熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性のア
ニリン系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０部が
分散されてなるものであるので、マイクロ波の照射によ
ってアニリン系重合体が誘電加熱され、更に有機塩が相
乗的に上記加熱に寄与し、高熱量が得られ、上記熱可塑
性樹脂の融点以上の温度に高効率で加熱され、アニリン
系重合体の劣化状態に影響を受けることなく被接合物に
融着が行い得る。又、アニリン系重合体の配合量を少な
くして、有機塩の添加量を増加することによって融着後
のマイクロ波融着用樹脂組成物の機械的強度の低下を防
ぐことができる。
【００５１】請求項２記載の本発明のマイクロ波融着用
樹脂組成物は、熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性
のアニリン系重合体５〜１００重量部が混合され、上記
熱可塑性樹脂中の導電性のアニリン系重合体の分散粒径
が０．１〜１００μｍであるので、熱可塑性樹脂組成物
中に導電性のアニリン系重合体粒子が、均一に微分散し
ており、マイクロ波の照射によって均一に且つ効率的に
発熱する。
樹脂組成物は、熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性
のアニリン系重合体５〜１００重量部が混合され、上記
熱可塑性樹脂中の導電性のアニリン系重合体の分散粒径
が０．１〜１００μｍであるので、熱可塑性樹脂組成物
中に導電性のアニリン系重合体粒子が、均一に微分散し
ており、マイクロ波の照射によって均一に且つ効率的に
発熱する。
【００５２】請求項３記載の本発明のマイクロ波融着継
手は、請求項１及び２記載のマイクロ波融着用樹脂組成
物が、継手内面に積層されているか、又は、継手の内面
近傍に埋設されているものであるので、熱可塑性樹脂が
その融点以上の温度に、均一に、且つ、高効率で誘電加
熱され、管体同士の接続に使用するソケット、エルボ、
レジューサー等のみならず、サドルキャップ等の融着部
位の複雑な形状の継手にあっても、強固、且つ、均質な
融着接合が可能となる。
手は、請求項１及び２記載のマイクロ波融着用樹脂組成
物が、継手内面に積層されているか、又は、継手の内面
近傍に埋設されているものであるので、熱可塑性樹脂が
その融点以上の温度に、均一に、且つ、高効率で誘電加
熱され、管体同士の接続に使用するソケット、エルボ、
レジューサー等のみならず、サドルキャップ等の融着部
位の複雑な形状の継手にあっても、強固、且つ、均質な
融着接合が可能となる。
【００５３】請求項４記載の本発明のマイクロ波融着継
手は、請求項１及び２記載のマイクロ波融着用樹脂組成
物が、円環状又は円環網状に継手内面に積層されている
か、又は、継手の内面近傍に埋設されているものである
ので、熱可塑性樹脂管材の融着接合部位において、その
融点以上の温度に、均一に、且つ、高効率で誘電加熱さ
れ、強固、且つ、均質な融着接合が可能となる。
手は、請求項１及び２記載のマイクロ波融着用樹脂組成
物が、円環状又は円環網状に継手内面に積層されている
か、又は、継手の内面近傍に埋設されているものである
ので、熱可塑性樹脂管材の融着接合部位において、その
融点以上の温度に、均一に、且つ、高効率で誘電加熱さ
れ、強固、且つ、均質な融着接合が可能となる。
【００５４】
【実施例】以下に実施例を掲げて、本発明を更に詳しく
説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるも
のではない。
説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるも
のではない。
【００５５】アニリン系重合体の調製 冷却管、攪拌機及び滴下ロートを備えたフラスコを準備
して、フラスコ内にはには０．５規定の塩酸水溶液５０
０ｍｌにアニリン４７ｇ（０．５ｍｏｌ）を加えた溶液
を入れ、滴下ロートにはペルオキソ二硫酸アンモニウム
１１４ｇ（０．５ｍｏｌ）を溶解させた０．５規定塩酸
５００ｍｌを仕込んだ。水浴で昇温を抑えながら、上記
ペルオキソ二硫酸アンモニウム含有塩酸水溶液を３０分
かけて滴下し、３時間攪拌を続けた。沈殿を濾取し、充
分メタノールで洗浄して緑色のアニリン重合体粉末を得
た。
して、フラスコ内にはには０．５規定の塩酸水溶液５０
０ｍｌにアニリン４７ｇ（０．５ｍｏｌ）を加えた溶液
を入れ、滴下ロートにはペルオキソ二硫酸アンモニウム
１１４ｇ（０．５ｍｏｌ）を溶解させた０．５規定塩酸
５００ｍｌを仕込んだ。水浴で昇温を抑えながら、上記
ペルオキソ二硫酸アンモニウム含有塩酸水溶液を３０分
かけて滴下し、３時間攪拌を続けた。沈殿を濾取し、充
分メタノールで洗浄して緑色のアニリン重合体粉末を得
た。
【００５６】（実施例１〜５）マイクロ波融着用樹脂組成物の調製 上記のアニリン系重合体及び有機塩であるほうふっ化テ
トラ−ｎ−ブチルアンモニウム〔（ｎ−Ｂｕ）4 Ｎ+ ・
ＢＦ4 - 〕を中密度ポリエチレン樹脂（表中、ＰＥと略
記する）に、表１に示される組成比で１５０℃でロール
により混練し、マイクロ波融着用ポリエチレン樹脂組成
物を調製した。上記マイクロ波融着用ポリエチレン樹脂
組成物に２．４５ＧＨｚ、５００Ｗのマイクロ波を照射
し、マイクロ波融着用樹脂組成物の表面温度を測定し、
発熱温度を評価した。発熱温度の測定結果を表１に示し
た。
トラ−ｎ−ブチルアンモニウム〔（ｎ−Ｂｕ）4 Ｎ+ ・
ＢＦ4 - 〕を中密度ポリエチレン樹脂（表中、ＰＥと略
記する）に、表１に示される組成比で１５０℃でロール
により混練し、マイクロ波融着用ポリエチレン樹脂組成
物を調製した。上記マイクロ波融着用ポリエチレン樹脂
組成物に２．４５ＧＨｚ、５００Ｗのマイクロ波を照射
し、マイクロ波融着用樹脂組成物の表面温度を測定し、
発熱温度を評価した。発熱温度の測定結果を表１に示し
た。
【００５７】（実施例６〜１０）円環状埋設形マイクロ波融着継手の製作 実施例１〜５のマイクロ波融着用樹脂組成物を内径３４
ｍｍ、肉厚２ｍｍの管状に押出成形した後、目的の長さ
（３０ｍｍ）に切って円環状成形体を作製した。このコ
イルを中密度ポリエチレン樹脂で継手へと成形した。こ
のときの断面図を図１に示した。
ｍｍ、肉厚２ｍｍの管状に押出成形した後、目的の長さ
（３０ｍｍ）に切って円環状成形体を作製した。このコ
イルを中密度ポリエチレン樹脂で継手へと成形した。こ
のときの断面図を図１に示した。
【００５８】管体の融着 管体を上記方法にて作製したマイクロ波融着継手に挿入
し、マイクロ波を照射し、融着を行った。 実験条件 管 内径２５ｍｍ、肉厚４ｍｍのポリエチレン
管 継手 内径３４ｍｍ、肉厚１０ｍｍのポリエチレ
ン製（実施例７） マイクロ波 ２．４５ＧＨｚ、６００Ｗ 照射時間 ６０秒
し、マイクロ波を照射し、融着を行った。 実験条件 管 内径２５ｍｍ、肉厚４ｍｍのポリエチレン
管 継手 内径３４ｍｍ、肉厚１０ｍｍのポリエチレ
ン製（実施例７） マイクロ波 ２．４５ＧＨｚ、６００Ｗ 照射時間 ６０秒
【００５９】融着の評価 上記の如く融着した継手と管の融着強度を評価するため
に、継手から試験片を切り出して、融着面のＴ型剥離強
度を評価した。結果を表１の実施例１〜５の項に合わせ
て示した。
に、継手から試験片を切り出して、融着面のＴ型剥離強
度を評価した。結果を表１の実施例１〜５の項に合わせ
て示した。
【００６０】
【表１】
【００６１】（比較例１、２）上記アニリン系重合体を
用いてマイクロ波融着用樹脂組成物を表２に示した組成
比で実施例１〜５と同様に作製して、実施例６〜１０と
同様の方法でマイクロ波融着継手を製造し、融着評価を
行った結果を表２に合わせて示した。
用いてマイクロ波融着用樹脂組成物を表２に示した組成
比で実施例１〜５と同様に作製して、実施例６〜１０と
同様の方法でマイクロ波融着継手を製造し、融着評価を
行った結果を表２に合わせて示した。
【００６２】猶、発熱温度及び分散粒径は、以下に示す
方法で試験した。発熱温度 得られたマイクロ波融着用樹脂組成物シートに、２．４
５ＧＨｚ、５００Ｗのマイクロ波を照射し、マイクロ波
融着用樹脂組成物シートの表面温度を測定し、発熱温度
を評価した。
方法で試験した。発熱温度 得られたマイクロ波融着用樹脂組成物シートに、２．４
５ＧＨｚ、５００Ｗのマイクロ波を照射し、マイクロ波
融着用樹脂組成物シートの表面温度を測定し、発熱温度
を評価した。
【００６３】分散粒径 得られたマイクロ波融着用樹脂組成物シートを、ＲｕＯ
4 で染色した後、走査型電子顕微鏡の反射電子で観察
し、粒径を測定した。
4 で染色した後、走査型電子顕微鏡の反射電子で観察
し、粒径を測定した。
【００６４】
【表２】
【００６５】（実施例１１）中密度ポリエチレン（三井
石油化学社製、１９０℃、２．１６ｋｇ、ＭＩ＝１．５
ｇ／１０ｍｉｎ）１００重量部に対し、アニリン系重合
体微粒子（アライド・シグナル社製、商品名：Ｖｅｒｓ
ｉｃｏｎ）２０重量部を実施例１と同様にして、マイク
ロ波融着用樹脂組成物を作製した。
石油化学社製、１９０℃、２．１６ｋｇ、ＭＩ＝１．５
ｇ／１０ｍｉｎ）１００重量部に対し、アニリン系重合
体微粒子（アライド・シグナル社製、商品名：Ｖｅｒｓ
ｉｃｏｎ）２０重量部を実施例１と同様にして、マイク
ロ波融着用樹脂組成物を作製した。
【００６６】（実施例１２）中密度ポリエチレン（三井
石油化学社製、１９０℃、２．１６ｋｇ、ＭＩ＝０．２
ｇ／１０ｍｉｎ）１００重量部に対し、アニリン系重合
体微粒子（実施例１１と同じ）６０重量部をプラストグ
ラフ（東洋精機社製）を用い、設定温度１６０℃にて混
練した後、更に、ロール混練機を用い、設定温度１７０
℃にて混練し、プレス成形機にて厚さ０．５ｍｍのマイ
クロ波融着用樹脂組成物のシートを作製した。
石油化学社製、１９０℃、２．１６ｋｇ、ＭＩ＝０．２
ｇ／１０ｍｉｎ）１００重量部に対し、アニリン系重合
体微粒子（実施例１１と同じ）６０重量部をプラストグ
ラフ（東洋精機社製）を用い、設定温度１６０℃にて混
練した後、更に、ロール混練機を用い、設定温度１７０
℃にて混練し、プレス成形機にて厚さ０．５ｍｍのマイ
クロ波融着用樹脂組成物のシートを作製した。
【００６７】（実施例１３）中密度ポリエチレン（実施
例１１と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体
微粒子（実施例１１と同じ）６０重量部を実施例１１と
同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組
成物のシートを作製した。
例１１と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体
微粒子（実施例１１と同じ）６０重量部を実施例１１と
同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組
成物のシートを作製した。
【００６８】（実施例１４）中密度ポリエチレン（実施
例１２と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体
微粒子（実施例１２と同じ）６０重量部を実施例１２と
同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組
成物のシートを作製した。
例１２と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体
微粒子（実施例１２と同じ）６０重量部を実施例１２と
同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組
成物のシートを作製した。
【００６９】（実施例１５）ポリプロピレン（トクヤマ
社製、２３０℃、２．１６ｋｇ、ＭＩ＝１５ｇ／ｍｉ
ｎ、表中、ＰＰと略記する）１００重量部に対し、アニ
リン系重合体微粒子（実施例１２と同じ）３０重量部を
実施例１２と同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波
融着用樹脂組成物のシートを作製した。
社製、２３０℃、２．１６ｋｇ、ＭＩ＝１５ｇ／ｍｉ
ｎ、表中、ＰＰと略記する）１００重量部に対し、アニ
リン系重合体微粒子（実施例１２と同じ）３０重量部を
実施例１２と同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波
融着用樹脂組成物のシートを作製した。
【００７０】（比較例３）中密度ポリエチレン（実施例
１１と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体微
粒子（実施例１１と同じ）３重量部を実施例１１と同様
にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組成物
のシートを作製した。
１１と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体微
粒子（実施例１１と同じ）３重量部を実施例１１と同様
にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組成物
のシートを作製した。
【００７１】（比較例４）中密度ポリエチレン（実施例
１１と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体微
粒子（実施例１１と同じ）１５０重量部を実施例１１と
同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組
成物のシートを作製した。
１１と同じ）１００重量部に対し、アニリン系重合体微
粒子（実施例１１と同じ）１５０重量部を実施例１１と
同様にして、厚さ０．５ｍｍのマイクロ波融着用樹脂組
成物のシートを作製した。
【００７２】（実施例１６、１８）円環状埋設形マイクロ波融着継手の製作 実施例１１及び１３のマイクロ波融着用樹脂組成物につ
いては、実施例６〜１０について前述した方法に拠って
円環状埋設形マイクロ波融着継手を作製した。
いては、実施例６〜１０について前述した方法に拠って
円環状埋設形マイクロ波融着継手を作製した。
【００７３】管体の融着 上記方法にて作製したマイクロ波融着継手に、各々の継
手に使用したと同じ中密度ポリエチレン製、外径３４ｍ
ｍ、肉厚４ｍｍの管体を挿入し、マイクロ波を下記融着
条件で照射し、融着を行った。 （融着条件） マイクロ波 ２．４５ＧＨｚ、６００Ｗ 照射時間 ９０秒
手に使用したと同じ中密度ポリエチレン製、外径３４ｍ
ｍ、肉厚４ｍｍの管体を挿入し、マイクロ波を下記融着
条件で照射し、融着を行った。 （融着条件） マイクロ波 ２．４５ＧＨｚ、６００Ｗ 照射時間 ９０秒
【００７４】融着の評価 実施例１１及び１３で融着した継手と管の融着強度を評
価するために、継手から試験片を切り出して、融着面の
Ｔ型剥離強度を評価した。
価するために、継手から試験片を切り出して、融着面の
Ｔ型剥離強度を評価した。
【００７５】（実施例１７、１９及び２０）、（比較例
５、６）融着の評価 実施例１２、１４及び１５並びに比較例５及び６で融着
した継手と管の融着強度を評価するために、得られたマ
イクロ波融着用樹脂組成物のシートから短冊状シート試
料を切り出し、これを該シートに使用した中密度ポリエ
チレンもしくはポリプロピレンのみからなる２枚の同じ
厚さのシートの間に鋏み、２．４５ＧＨｚ、５００Ｗの
マイクロ波を照射して得られた融着体の剥離強度を測定
した。
５、６）融着の評価 実施例１２、１４及び１５並びに比較例５及び６で融着
した継手と管の融着強度を評価するために、得られたマ
イクロ波融着用樹脂組成物のシートから短冊状シート試
料を切り出し、これを該シートに使用した中密度ポリエ
チレンもしくはポリプロピレンのみからなる２枚の同じ
厚さのシートの間に鋏み、２．４５ＧＨｚ、５００Ｗの
マイクロ波を照射して得られた融着体の剥離強度を測定
した。
【００７６】融着の評価（参考） 実施例１２のマイクロ波融着用樹脂組成物シートを継手
成形用金型の円筒部に巻き付けて装着した後、射出成形
にて中密度ポリエチレン（実施例１２と同じ）製、内径
３４ｍｍ、肉厚１０ｍｍのマイクロ波融着継手を作製し
た。
成形用金型の円筒部に巻き付けて装着した後、射出成形
にて中密度ポリエチレン（実施例１２と同じ）製、内径
３４ｍｍ、肉厚１０ｍｍのマイクロ波融着継手を作製し
た。
【００７７】上記方法にて作製したマイクロ波融着継手
に、継手に使用したと同じ中密度ポリエチレン製、外径
３４ｍｍ、肉厚４ｍｍの管体を挿入し、マイクロ波を実
施例１１と同様に照射し、融着を行った。
に、継手に使用したと同じ中密度ポリエチレン製、外径
３４ｍｍ、肉厚４ｍｍの管体を挿入し、マイクロ波を実
施例１１と同様に照射し、融着を行った。
【００７８】マイクロ波融着継手と管体の接合部分を実
施例１１と同様の方法で融着の評価を行った。測定結果
は、１８ｋｇｆ／ｃｍであり、前記融着の評価１８ｋｇ
ｆ／ｃｍと略同一の値が得られた。
施例１１と同様の方法で融着の評価を行った。測定結果
は、１８ｋｇｆ／ｃｍであり、前記融着の評価１８ｋｇ
ｆ／ｃｍと略同一の値が得られた。
【００７９】上記実施例１１〜１５及び比較例５、６で
得られたマイクロ波融着用樹脂組成物シート並びに実施
例１６〜２０及び比較例７、８で得られたマイクロ波融
着継手の試験結果を表３及び表４に実施例１１〜１５及
び比較例５、６とこれに対応する実施例１６〜２０及び
比較例７、８の結果を合わせて各々表３及び表４に示し
た。猶、発熱温度及び分散粒径は、比較例１と同様の方
法に拠った。
得られたマイクロ波融着用樹脂組成物シート並びに実施
例１６〜２０及び比較例７、８で得られたマイクロ波融
着継手の試験結果を表３及び表４に実施例１１〜１５及
び比較例５、６とこれに対応する実施例１６〜２０及び
比較例７、８の結果を合わせて各々表３及び表４に示し
た。猶、発熱温度及び分散粒径は、比較例１と同様の方
法に拠った。
【００８０】
【表３】
【００８１】
【表４】
【００８２】
【本発明の効果】請求項１記載の本発明のマイクロ波融
着用樹脂組成物は、叙上の如く構成されているので、マ
イクロ波融着継手として使用したとき、マイクロ波の照
射によってアニリン系重合体が誘電加熱され樹脂の融点
まで到達した後、融点以上の温度では、アニリン系重合
体と有機塩の両者が発熱に寄与するため熱交換率が高
く、高熱量が得られ、アニリン系重合体の劣化状態に影
響されることなく融着が行える。
着用樹脂組成物は、叙上の如く構成されているので、マ
イクロ波融着継手として使用したとき、マイクロ波の照
射によってアニリン系重合体が誘電加熱され樹脂の融点
まで到達した後、融点以上の温度では、アニリン系重合
体と有機塩の両者が発熱に寄与するため熱交換率が高
く、高熱量が得られ、アニリン系重合体の劣化状態に影
響されることなく融着が行える。
【００８３】請求項２記載の本発明のマイクロ波融着用
樹脂組成物は、叙上の如く構成されているので、熱可塑
性樹脂組成物中に導電性のアニリン系重合体粒子が、均
一に微分散しており、マイクロ波の照射によって均一に
且つ効率的に発熱する。
樹脂組成物は、叙上の如く構成されているので、熱可塑
性樹脂組成物中に導電性のアニリン系重合体粒子が、均
一に微分散しており、マイクロ波の照射によって均一に
且つ効率的に発熱する。
【００８４】請求項３記載の本発明のマイクロ波融着継
手は、叙上の如く構成されているので、熱可塑性樹脂が
その融点以上の温度に、均一に、且つ、高効率で誘電加
熱され、管体同士の接続に使用するソケット、エルボ、
レジューサー等のみならず、サドルキャップ等の融着部
位の複雑な形状の継手にあっても、強固、且つ、均質な
融着接合が可能となる。
手は、叙上の如く構成されているので、熱可塑性樹脂が
その融点以上の温度に、均一に、且つ、高効率で誘電加
熱され、管体同士の接続に使用するソケット、エルボ、
レジューサー等のみならず、サドルキャップ等の融着部
位の複雑な形状の継手にあっても、強固、且つ、均質な
融着接合が可能となる。
【００８５】請求項４記載の本発明のマイクロ波融着継
手は、叙上の如く構成されているので、熱可塑性樹脂管
材の融着接合部位において、その融点以上の温度に、均
一に、且つ、高効率で誘電加熱され、強固、且つ、均質
な融着接合が可能となる。
手は、叙上の如く構成されているので、熱可塑性樹脂管
材の融着接合部位において、その融点以上の温度に、均
一に、且つ、高効率で誘電加熱され、強固、且つ、均質
な融着接合が可能となる。
【００８６】
【図１】実施例６で作製したマイクロ波融着継手の断面
図。
図。
１ マイクロ波融着用樹脂組成物 ２ 継手本体 ３ 管体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村島 正敏 大阪府三島郡島本町百山２−１ 積水化学 工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性
のアニリン系重合体５〜５０重量部及び有機塩１〜３０
部が分散されてなることを特徴とするマイクロ波融着用
樹脂組成物。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂１００重量部中に、導電性
のアニリン系重合体５〜１００重量部が混合され、上記
熱可塑性樹脂組成物中の導電性のアニリン系重合体の分
散粒径が０．１〜１００μｍであることを特徴とするマ
イクロ波融着用樹脂組成物。 - 【請求項３】 請求項１及び２記載のマイクロ波融着用
樹脂組成物が、継手内面に積層されているか、又は、継
手の内面近傍に埋設されていることを特徴とするマイク
ロ波融着継手。 - 【請求項４】 マイクロ波融着用樹脂組成物が、円環状
又は円環網状に積層又は埋設されている請求項３記載の
マイクロ波融着継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7021554A JPH0873753A (ja) | 1994-07-01 | 1995-02-09 | マイクロ波融着用樹脂組成物及びマイクロ波融着継手 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-150830 | 1994-07-01 | ||
| JP15083094 | 1994-07-01 | ||
| JP7021554A JPH0873753A (ja) | 1994-07-01 | 1995-02-09 | マイクロ波融着用樹脂組成物及びマイクロ波融着継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873753A true JPH0873753A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=26358641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7021554A Pending JPH0873753A (ja) | 1994-07-01 | 1995-02-09 | マイクロ波融着用樹脂組成物及びマイクロ波融着継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0873753A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999054115A1 (en) * | 1998-04-22 | 1999-10-28 | Nicolaas Daniel Lombard Burger | Method for joining plastic members together |
| JPWO2018181544A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2020-02-20 | 三菱ケミカル株式会社 | 不飽和カルボン酸製造用触媒、不飽和カルボン酸の製造方法、および不飽和カルボン酸エステルの製造方法 |
-
1995
- 1995-02-09 JP JP7021554A patent/JPH0873753A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999054115A1 (en) * | 1998-04-22 | 1999-10-28 | Nicolaas Daniel Lombard Burger | Method for joining plastic members together |
| JPWO2018181544A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2020-02-20 | 三菱ケミカル株式会社 | 不飽和カルボン酸製造用触媒、不飽和カルボン酸の製造方法、および不飽和カルボン酸エステルの製造方法 |
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