JPH0862549A - 累進多焦点レンズ、およびその成形型 - Google Patents
累進多焦点レンズ、およびその成形型Info
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- JPH0862549A JPH0862549A JP6197019A JP19701994A JPH0862549A JP H0862549 A JPH0862549 A JP H0862549A JP 6197019 A JP6197019 A JP 6197019A JP 19701994 A JP19701994 A JP 19701994A JP H0862549 A JPH0862549 A JP H0862549A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
- G02C7/00—Optical parts
- G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
- G02C7/06—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses bifocal; multifocal ; progressive
- G02C7/061—Spectacle lenses with progressively varying focal power
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 浅いベースカーブでも、ツバ面幅を狭くでき
る累進多焦点レンズ及びその成形型を提供する。 【構成】 累進面の垂直断面の形状カーブを６０、水平
断面のそれを６１で表し、ツバ面の垂直断面の形状カー
ブを６２、水平断面のそれを６３で表す。ツバ面の形状
６２，６３を球面の一部で構成すれば、ツバ面の幅Ｗを
小さくすることができ、有効径の大きな累進多焦点レン
ズを得ることができる。ツバ面の形状としては、球面の
他に、累進面の形状カーブ６０，６１と反対向きに凸に
なる円錐面、トーリック面、又はシリンダー面、あるい
はドーナツ状のトロイダル面などを使用できる。
る累進多焦点レンズ及びその成形型を提供する。 【構成】 累進面の垂直断面の形状カーブを６０、水平
断面のそれを６１で表し、ツバ面の垂直断面の形状カー
ブを６２、水平断面のそれを６３で表す。ツバ面の形状
６２，６３を球面の一部で構成すれば、ツバ面の幅Ｗを
小さくすることができ、有効径の大きな累進多焦点レン
ズを得ることができる。ツバ面の形状としては、球面の
他に、累進面の形状カーブ６０，６１と反対向きに凸に
なる円錐面、トーリック面、又はシリンダー面、あるい
はドーナツ状のトロイダル面などを使用できる。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、老視矯正用眼鏡レンズで、遠用
部から近用部にかけて連続的に屈折力が変化する累進多
焦点レンズに関し、特に、周辺に形成されるツバ面部の
幅を小さくして有効面積を大きく取れるようにした累進
多焦点レンズ及びその成形型に関する。
部から近用部にかけて連続的に屈折力が変化する累進多
焦点レンズに関し、特に、周辺に形成されるツバ面部の
幅を小さくして有効面積を大きく取れるようにした累進
多焦点レンズ及びその成形型に関する。
【０００２】
【従来の技術とその問題点】樹脂製の眼鏡レンズの製造
工程においては、図１６に示すように、成形型５１，５
２とガスケット５３との間の空間に液体状のモノマー５
４を注入し、加熱によって重合反応を起こし、ポリマー
として固体化されたレンズ５０を得ている。
工程においては、図１６に示すように、成形型５１，５
２とガスケット５３との間の空間に液体状のモノマー５
４を注入し、加熱によって重合反応を起こし、ポリマー
として固体化されたレンズ５０を得ている。
【０００３】ガスケット５３は、モノマー５４が成形型
５１と５２との間から漏れないように閉じこめ、さら
に、モノマーからポリマーへの重合による体積変化を吸
収するように、ある程度弾性変形が可能な素材で作られ
ている。樹脂製の単焦点レンズや遠近の境目のある多焦
点レンズ、又はそれらの半完成品などを成形する型は、
普通は球面でできており、ガスケット５３の厚みＴはレ
ンズの全周に渡って一定でよい。また、乱視用レンズの
完成品成形型では、トーリックな面形状にならった厚み
変化を持ったガスケットが必要であるが、ガスケットの
種類が最小限で済むように、トーリック面の系列化がな
されている。
５１と５２との間から漏れないように閉じこめ、さら
に、モノマーからポリマーへの重合による体積変化を吸
収するように、ある程度弾性変形が可能な素材で作られ
ている。樹脂製の単焦点レンズや遠近の境目のある多焦
点レンズ、又はそれらの半完成品などを成形する型は、
普通は球面でできており、ガスケット５３の厚みＴはレ
ンズの全周に渡って一定でよい。また、乱視用レンズの
完成品成形型では、トーリックな面形状にならった厚み
変化を持ったガスケットが必要であるが、ガスケットの
種類が最小限で済むように、トーリック面の系列化がな
されている。
【０００４】しかるに、累進多焦点レンズの成形型のう
ち累進面側の形は複雑な非球面になっており、図１６の
ような成形型とガスケットの形状では、ガスケットの厚
みを場所に応じて変えておかねばならない。レンズの光
学中心と外径中心とを偏心させて設計された累進多焦点
においては、レンズ外周に沿ったガスケットの厚みの変
化はさらに複雑になる。
ち累進面側の形は複雑な非球面になっており、図１６の
ような成形型とガスケットの形状では、ガスケットの厚
みを場所に応じて変えておかねばならない。レンズの光
学中心と外径中心とを偏心させて設計された累進多焦点
においては、レンズ外周に沿ったガスケットの厚みの変
化はさらに複雑になる。
【０００５】レンズ５０の外径を５５、成形型５１，５
２の外径を５６で示し、座標系を図１７，１８のように
とり、任意の角度θにおけるレンズの両面の座標Ｚ１，
Ｚ２（図１８）をＺ軸上にとれば、図１９に示すような
グラフが得られる。任意の角度θにおけるＺ１，Ｚ２間
の距離が、角度θにおけるガスケットの厚さＴとなる。
２の外径を５６で示し、座標系を図１７，１８のように
とり、任意の角度θにおけるレンズの両面の座標Ｚ１，
Ｚ２（図１８）をＺ軸上にとれば、図１９に示すような
グラフが得られる。任意の角度θにおけるＺ１，Ｚ２間
の距離が、角度θにおけるガスケットの厚さＴとなる。
【０００６】累進多焦点レンズは、遠用部の度数区分に
応じたベースカーブと、近用部の度数（遠用部と近用部
の度数の差を加入度数という）との組み合わせによっ
て、一製品系列だけでも累進面の種類が１００種類を上
回ってしまい、すべての累進面ごとに厚みＴに変化を持
たせてガスケットを用意することは製造コストや管理を
考えると実際的ではない。
応じたベースカーブと、近用部の度数（遠用部と近用部
の度数の差を加入度数という）との組み合わせによっ
て、一製品系列だけでも累進面の種類が１００種類を上
回ってしまい、すべての累進面ごとに厚みＴに変化を持
たせてガスケットを用意することは製造コストや管理を
考えると実際的ではない。
【０００７】そこで従来は、図２０に示すように、累進
面の型５１の周辺部を平面に研削研磨して、累進面とし
て有効な領域（累進面領域）５７の周辺に、累進面とし
ては有効でない領域（非累進面領域）５８をいわゆるツ
バ面（平坦面）として設けることにより、ガスケット５
３の場所による（θの変化による）厚みの変化を無くし
ていた。
面の型５１の周辺部を平面に研削研磨して、累進面とし
て有効な領域（累進面領域）５７の周辺に、累進面とし
ては有効でない領域（非累進面領域）５８をいわゆるツ
バ面（平坦面）として設けることにより、ガスケット５
３の場所による（θの変化による）厚みの変化を無くし
ていた。
【０００８】このようにすることで、図２１に示すよう
に、ガスケットの厚みＴがレンズの外周のどこでも一定
となり、しかも、違うベースカーブと加入度数の組み合
わせによる種々の累進面に、共通したガスケットを使用
できるようになった。図２２は、ツバ面５８を有するガ
スケットを用いて成形した累進多焦点レンズの累進面側
成形型の正面図である。同図に示すように、累進面領域
５７の周辺（上下）に、非累進領域５８が形成されてい
る。累進面領域５７の有効径は、特に垂直方向で狭くな
ってしまうが、眼鏡フレームの玉型は一般的に水平方向
より垂直方向の幅が狭いため、実質的に問題となるよう
なケースは稀であった。
に、ガスケットの厚みＴがレンズの外周のどこでも一定
となり、しかも、違うベースカーブと加入度数の組み合
わせによる種々の累進面に、共通したガスケットを使用
できるようになった。図２２は、ツバ面５８を有するガ
スケットを用いて成形した累進多焦点レンズの累進面側
成形型の正面図である。同図に示すように、累進面領域
５７の周辺（上下）に、非累進領域５８が形成されてい
る。累進面領域５７の有効径は、特に垂直方向で狭くな
ってしまうが、眼鏡フレームの玉型は一般的に水平方向
より垂直方向の幅が狭いため、実質的に問題となるよう
なケースは稀であった。
【０００９】しかし、近年、眼鏡レンズの薄型化・軽量
化の要望に答えるべく、従来のものよりも浅いベースカ
ーブを用いた累進多焦点レンズが開発されるに至った。
特にマイナス強度用のものにおいては、従来のような平
面の「ツバ面５８」をつけると、垂直方向の有効径が無
視できないほど狭くなってしまうという問題が発生す
る。
化の要望に答えるべく、従来のものよりも浅いベースカ
ーブを用いた累進多焦点レンズが開発されるに至った。
特にマイナス強度用のものにおいては、従来のような平
面の「ツバ面５８」をつけると、垂直方向の有効径が無
視できないほど狭くなってしまうという問題が発生す
る。
【００１０】図２３は、従来例１を示す図で、加入屈折
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−７．００〜
−１０．００ディオプター程度の強度近視性老視の矯正
に用いられる累進多焦点レンズの正面図である。レンズ
の外径が７０φ(mm)に対し、累進面として有効な領域
は、水平方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めている
が、垂直方向には、上下にそれぞれ８．２mm幅の非累進
面領域が平面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭
めている。なお、累進面の遠用参照点５９における平均
面屈折力は０．１２ディオプター、素材の屈折力は１．
６である。
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−７．００〜
−１０．００ディオプター程度の強度近視性老視の矯正
に用いられる累進多焦点レンズの正面図である。レンズ
の外径が７０φ(mm)に対し、累進面として有効な領域
は、水平方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めている
が、垂直方向には、上下にそれぞれ８．２mm幅の非累進
面領域が平面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭
めている。なお、累進面の遠用参照点５９における平均
面屈折力は０．１２ディオプター、素材の屈折力は１．
６である。
【００１１】図２５は累進多焦点レンズの累進面領域５
７を構成する面の垂直断面６０と、水平断面６１とを重
ねて描いた図で、理解し易くするために、横方向だけを
拡大した図である。ツバ面の垂直断面線６２と水平断面
線６３とを一点鎖線で示す。点６４，６４´は、垂直断
面における累進面とツバ面との交点を示し、点６５，６
５´は、水平断面における累進面とツバ面との交点を示
す。ψは上記各交点においてツバ面と累進面とに立てた
法線相互が成す角度で、括弧内の数字は図１７に示す角
度θを表す。Ｗａはツバ面の上部の幅、Ｗｂはツバ面の
下部の幅であり、ＷａとＷｂとが等しくなるように、累
進面は適当な角度で傾けられる。
７を構成する面の垂直断面６０と、水平断面６１とを重
ねて描いた図で、理解し易くするために、横方向だけを
拡大した図である。ツバ面の垂直断面線６２と水平断面
線６３とを一点鎖線で示す。点６４，６４´は、垂直断
面における累進面とツバ面との交点を示し、点６５，６
５´は、水平断面における累進面とツバ面との交点を示
す。ψは上記各交点においてツバ面と累進面とに立てた
法線相互が成す角度で、括弧内の数字は図１７に示す角
度θを表す。Ｗａはツバ面の上部の幅、Ｗｂはツバ面の
下部の幅であり、ＷａとＷｂとが等しくなるように、累
進面は適当な角度で傾けられる。
【００１２】図２４は、従来例２を示す図で、加入屈折
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−３．００〜
−６．００ディオプター程度の近視性老視の矯正に用い
られる累進多焦点レンズの正面図である。レンズの外径
が７５φ(mm)に対し、累進面として有効な領域は、水平
方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めているが、垂直方
向には、上下にそれぞれ４．１mm幅の非累進面領域が平
面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭めている。
なお、累進面の遠用参照点５９における平均面屈折力は
２．０４ディオプター、素材の屈折力は１．６である。
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−３．００〜
−６．００ディオプター程度の近視性老視の矯正に用い
られる累進多焦点レンズの正面図である。レンズの外径
が７５φ(mm)に対し、累進面として有効な領域は、水平
方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めているが、垂直方
向には、上下にそれぞれ４．１mm幅の非累進面領域が平
面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭めている。
なお、累進面の遠用参照点５９における平均面屈折力は
２．０４ディオプター、素材の屈折力は１．６である。
【００１３】図２６は、従来例２について図２５と同じ
く、累進多焦点レンズの累進面領域５７を構成する面の
垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図であ
る。図２４，２６から理解できることは、ツバ面の幅Ｗ
ａ，Ｗｂは、同じ加入度数ならば、累進面のベースカー
ブが浅いほど広くなるということである。
く、累進多焦点レンズの累進面領域５７を構成する面の
垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図であ
る。図２４，２６から理解できることは、ツバ面の幅Ｗ
ａ，Ｗｂは、同じ加入度数ならば、累進面のベースカー
ブが浅いほど広くなるということである。
【００１４】この原因を考察すると、ベースカーブが浅
い従来例１の場合には、累進面領域５７と非累進面領域
ツバ面５８の境界において、累進面とツバ面のなす角ψ
が図２５に示すように平均的に小さくなり、平均のψが
小さいほどψの変動による累進面とツバ面の交点位置の
変動が大きくなる。その結果、垂直断面の交点６４，６
４´の位置と水平断面の交点６５，６５´の位置の差で
あるツバ面幅Ｗａ，Ｗｂが広くなるのである。
い従来例１の場合には、累進面領域５７と非累進面領域
ツバ面５８の境界において、累進面とツバ面のなす角ψ
が図２５に示すように平均的に小さくなり、平均のψが
小さいほどψの変動による累進面とツバ面の交点位置の
変動が大きくなる。その結果、垂直断面の交点６４，６
４´の位置と水平断面の交点６５，６５´の位置の差で
あるツバ面幅Ｗａ，Ｗｂが広くなるのである。
【００１５】従来例１，２について、ψをθの関数とし
てグラフ化すると、従来例１は図２７に、従来例２は図
２８に示すようになる。ψの平均値をAVG(ψ) 、標準偏
差をSTD(ψ) で表し、
てグラフ化すると、従来例１は図２７に、従来例２は図
２８に示すようになる。ψの平均値をAVG(ψ) 、標準偏
差をSTD(ψ) で表し、
【数１】 と定義し、これらの比STD(ψ) ／AVG(ψ) を累進面とツ
バ面のなす角の変動程度を表す係数（変動係数）と考え
ると、従来例１は０．２８、従来例２は０．１３となっ
ている。
バ面のなす角の変動程度を表す係数（変動係数）と考え
ると、従来例１は０．２８、従来例２は０．１３となっ
ている。
【００１６】
【発明の目的】本発明は、上記の事実に鑑みてなされた
もので、浅いベースカーブでも、ツバ面幅を狭くできる
累進多焦点レンズ及びその成形型を提供することを目的
としている。
もので、浅いベースカーブでも、ツバ面幅を狭くできる
累進多焦点レンズ及びその成形型を提供することを目的
としている。
【００１７】
【発明の概要】本発明は、累進面とツバ面の成す角ψを
ある程度大きくなるように設定し、STD(ψ) ／AVG(ψ)
を小さくすることにより、ツバ面幅を狭くすることを目
的としている。累進面は光学性能的要求及び外観的要求
により、形状が決まってしまうので、ツバ面を従来のよ
うな平面状に形成せず、曲面としたことに特徴がある。
曲面としては、累進面と反対向きに凸になる、円錐面、
トーリック面、球面又はシリンダー面や、ドーナツ状の
トロイダル面などを用いることができる。
ある程度大きくなるように設定し、STD(ψ) ／AVG(ψ)
を小さくすることにより、ツバ面幅を狭くすることを目
的としている。累進面は光学性能的要求及び外観的要求
により、形状が決まってしまうので、ツバ面を従来のよ
うな平面状に形成せず、曲面としたことに特徴がある。
曲面としては、累進面と反対向きに凸になる、円錐面、
トーリック面、球面又はシリンダー面や、ドーナツ状の
トロイダル面などを用いることができる。
【００１８】すなわち本発明は、累進多焦点レンズの累
進面側に、累進面として有効な累進面領域と、累進面と
しては有効でない非累進面領域とを有し、該非累進面領
域が累進面領域の周辺部にツバ面として形成される累進
多焦点レンズにおいて、ツバ面を曲面から構成したこと
を特徴としている。より具体的には、累進面領域の遠用
参照点の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）、累進面
領域と非累進面領域の境界における累進面と非累進面の
なす角度をψ（°）とするとき、次の条件式（１）及び
（２）を満足することが好ましい。 （１） Ｄｆ≦３ （２） ＳＴＤ（ψ）／ＡＶＧ（ψ）≦０．１５
進面側に、累進面として有効な累進面領域と、累進面と
しては有効でない非累進面領域とを有し、該非累進面領
域が累進面領域の周辺部にツバ面として形成される累進
多焦点レンズにおいて、ツバ面を曲面から構成したこと
を特徴としている。より具体的には、累進面領域の遠用
参照点の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）、累進面
領域と非累進面領域の境界における累進面と非累進面の
なす角度をψ（°）とするとき、次の条件式（１）及び
（２）を満足することが好ましい。 （１） Ｄｆ≦３ （２） ＳＴＤ（ψ）／ＡＶＧ（ψ）≦０．１５
【００１９】さらに次の条件式（３）及び（４）を満足
することがより好ましい。 （３） Ｄｆ≦２ （４） ＳＴＤ（ψ）／ＡＶＧ（ψ）≦０．１
することがより好ましい。 （３） Ｄｆ≦２ （４） ＳＴＤ（ψ）／ＡＶＧ（ψ）≦０．１
【００２０】ツバ面を球面の一部として形成する場合に
は、該球面の凸の方向を累進面の凸の方向と逆向きにす
る。別言すると、球面の面屈折力をＤｓ（ディオプタ
ー）、累進面領域の遠用参照点の平均面屈折力をＤｆ
（ディオプター）とするとき、ＤｓとＤｆを異符号とす
る。より具体的には、次の条件式（５）、（６）を満足
することが好ましい。 （５）Ｄｆ≦３ （６）Ｄｓ≦Ｄｆ−２ さらに次の条件式（７）及び（８）を満足することがよ
り好ましい。 （７）Ｄｆ≦２ （８）Ｄｓ≦Ｄｆ−３
は、該球面の凸の方向を累進面の凸の方向と逆向きにす
る。別言すると、球面の面屈折力をＤｓ（ディオプタ
ー）、累進面領域の遠用参照点の平均面屈折力をＤｆ
（ディオプター）とするとき、ＤｓとＤｆを異符号とす
る。より具体的には、次の条件式（５）、（６）を満足
することが好ましい。 （５）Ｄｆ≦３ （６）Ｄｓ≦Ｄｆ−２ さらに次の条件式（７）及び（８）を満足することがよ
り好ましい。 （７）Ｄｆ≦２ （８）Ｄｓ≦Ｄｆ−３
【００２１】非累進面領域は、例えばトーリック面また
はシリンダー面の一部として形成することができる。こ
のトーリック面またはシリンダー面は、その垂直方向の
面屈折力をＤｖ（ディオプター）、水平方向の面屈折力
をＤｈ（ディオプター）とするとき、次の条件式（９）
を満足することが好ましい。 （９）Ｄｈ≦Ｄｖ
はシリンダー面の一部として形成することができる。こ
のトーリック面またはシリンダー面は、その垂直方向の
面屈折力をＤｖ（ディオプター）、水平方向の面屈折力
をＤｈ（ディオプター）とするとき、次の条件式（９）
を満足することが好ましい。 （９）Ｄｈ≦Ｄｖ
【００２２】ツバ面をトーリック面またシリンダー面の
一部として形成する場合には、該トーリック面またはシ
リンダー面の凸の方向を上記累進面の凸の方向と逆向き
にする。そして、このトーリック面またはシリンダー面
は、さらに次の条件式（１０）、（１１）を満足するこ
とが好ましい。 （１０）Ｄｆ≦３ （１１）（Ｄｈ＋Ｄｖ）／２≦Ｄｆ−２
一部として形成する場合には、該トーリック面またはシ
リンダー面の凸の方向を上記累進面の凸の方向と逆向き
にする。そして、このトーリック面またはシリンダー面
は、さらに次の条件式（１０）、（１１）を満足するこ
とが好ましい。 （１０）Ｄｆ≦３ （１１）（Ｄｈ＋Ｄｖ）／２≦Ｄｆ−２
【００２３】ツバ面は、ドーナツ状のトロイダル面の一
部として形成することもできる。ツバ面を円錐面の一部
として形成する場合には、該円錐面の頂点の方向を累進
面の凸の方向と逆向きにする。具体的には、累進面領域
の遠用参照点の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）、
円錐面の頂角をΩ（°）とするとき、次の条件式（１
２）、（１３）を満足することが好ましい。 （１２）Ｄｆ≦３ （１３）Ω≦１７０
部として形成することもできる。ツバ面を円錐面の一部
として形成する場合には、該円錐面の頂点の方向を累進
面の凸の方向と逆向きにする。具体的には、累進面領域
の遠用参照点の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）、
円錐面の頂角をΩ（°）とするとき、次の条件式（１
２）、（１３）を満足することが好ましい。 （１２）Ｄｆ≦３ （１３）Ω≦１７０
【００２４】以上の条件式（１）、（５）、（１０）、
（１２）のＤｆ≦３は、本発明は緩いベースカーブの累
進多焦点レンズに適用することを意味し、ベースカーブ
がこの条件式よりきついものは、ツバ幅が元々狭いの
で、問題外である。条件式（２）、（６）、（１１）、
（１３）は、ある程度ツバ幅を狭くする効果の期待でき
る条件であり、これを外れると効果が少なくなる。条件
式（３）、（７）と条件式（４）、（８）は、より緩い
ベースカーブの累進面にはψをより大きくしないと十分
な効果が得られないことを意味する。しかしψを大きく
し過ぎると、加工性が急に悪くなり、またプリズム誤差
が発生しやすくなるので、これらの条件式に示すよう
に、ψは不必要には大きくしない。
（１２）のＤｆ≦３は、本発明は緩いベースカーブの累
進多焦点レンズに適用することを意味し、ベースカーブ
がこの条件式よりきついものは、ツバ幅が元々狭いの
で、問題外である。条件式（２）、（６）、（１１）、
（１３）は、ある程度ツバ幅を狭くする効果の期待でき
る条件であり、これを外れると効果が少なくなる。条件
式（３）、（７）と条件式（４）、（８）は、より緩い
ベースカーブの累進面にはψをより大きくしないと十分
な効果が得られないことを意味する。しかしψを大きく
し過ぎると、加工性が急に悪くなり、またプリズム誤差
が発生しやすくなるので、これらの条件式に示すよう
に、ψは不必要には大きくしない。
【００２５】また、本発明の累進多焦点レンズ用成形型
は、累進面として有効な累進面領域の形成部と、該領域
の周辺に累進面としては有効でない非累進面領域をツバ
面として形成するツバ面形成部とを有し、該ツバ面形成
部が曲面からなっていることを特徴とする。この曲面に
ついては、上述のレンズに関する議論と条件がそのまま
当てはまる。
は、累進面として有効な累進面領域の形成部と、該領域
の周辺に累進面としては有効でない非累進面領域をツバ
面として形成するツバ面形成部とを有し、該ツバ面形成
部が曲面からなっていることを特徴とする。この曲面に
ついては、上述のレンズに関する議論と条件がそのまま
当てはまる。
【００２６】
【発明の実施例】以下に本発明の実施例を図面によって
説明する。図１、図２は、本発明の第１実施例を示す図
で、図１は従来例１と同一仕様の累進多焦点レンズ５０
を用いた例で、このレンズの累進面領域５７を構成する
面の垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図
で、図２４と同様に横方向だけを拡大している。図２は
累進多焦点レンズの正面図である。この実施例では、ツ
バ面５８を−３ディオプターの球面の一部としている。
ツバ面の垂直断面線６２と水平断面線６３とは完全に重
なり、一点鎖線で表されている。
説明する。図１、図２は、本発明の第１実施例を示す図
で、図１は従来例１と同一仕様の累進多焦点レンズ５０
を用いた例で、このレンズの累進面領域５７を構成する
面の垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図
で、図２４と同様に横方向だけを拡大している。図２は
累進多焦点レンズの正面図である。この実施例では、ツ
バ面５８を−３ディオプターの球面の一部としている。
ツバ面の垂直断面線６２と水平断面線６３とは完全に重
なり、一点鎖線で表されている。
【００２７】図１のψは、従来例で説明したのと同じ
で、累進面５７と、ツバ面５８との成す角を表し、括弧
内の数字は、図１７の角θを示す。図３は、図１、２に
示す累進多焦点レンズのψ−θ線図で、図２７に対応す
る図である。これらの図を比較すると、本発明の実施例
では、ψが全体にほぼ１０゜大きくなっている（すなわ
ちAVG(ψ) は大きくなった）。一方、STD(ψ) はほぼ同
じと考えられる。したがって、変動係数STD(ψ) ／AVG
(ψ) は、従来例の０．２８から０．０９と大幅に小さ
くなった。このような球面の一部を成すツバ面を加工す
るには、図４に示すような通常の球面加工用の荒摺り皿
６７で累進面側形成用型５１の端面を加工し、続いて砂
掛け・研磨すればよい。
で、累進面５７と、ツバ面５８との成す角を表し、括弧
内の数字は、図１７の角θを示す。図３は、図１、２に
示す累進多焦点レンズのψ−θ線図で、図２７に対応す
る図である。これらの図を比較すると、本発明の実施例
では、ψが全体にほぼ１０゜大きくなっている（すなわ
ちAVG(ψ) は大きくなった）。一方、STD(ψ) はほぼ同
じと考えられる。したがって、変動係数STD(ψ) ／AVG
(ψ) は、従来例の０．２８から０．０９と大幅に小さ
くなった。このような球面の一部を成すツバ面を加工す
るには、図４に示すような通常の球面加工用の荒摺り皿
６７で累進面側形成用型５１の端面を加工し、続いて砂
掛け・研磨すればよい。
【００２８】ツバ面の幅を狭くするという目的のために
は、球面の曲率を累進面の曲率と逆方向に強くすればよ
いが、過度に曲率を強くすると、ツバ面の加工性が悪く
なり、またガスケットと成形型の嵌合ずれによるプリズ
ム誤差が大きくなる。そこで、ツバ面の加工性とプリズ
ム誤差への影響度を考慮し、ツバ面幅は実質的に問題と
ならない程度まで減少させるにとどめたものが、次の第
２実施例である。
は、球面の曲率を累進面の曲率と逆方向に強くすればよ
いが、過度に曲率を強くすると、ツバ面の加工性が悪く
なり、またガスケットと成形型の嵌合ずれによるプリズ
ム誤差が大きくなる。そこで、ツバ面の加工性とプリズ
ム誤差への影響度を考慮し、ツバ面幅は実質的に問題と
ならない程度まで減少させるにとどめたものが、次の第
２実施例である。
【００２９】図５は、本発明の第２実施例による累進多
焦点レンズの正面図を示す。累進多焦点レンズとして
は、第１実施例と同じ仕様のものを使用した。この実施
例では、ツバ面（非累進面領域）ツバ面５８を−２ディ
オプターの球面の一部としている。このようにツバ面の
曲率を制限することにより、ツバ面幅を従来の８．２mm
から３．４mmのほぼ問題とならない程度にまで減少する
とともに、ツバ面の曲率が緩いので、加工し易くなり、
しかもプリズム誤差への影響も少なくなった。
焦点レンズの正面図を示す。累進多焦点レンズとして
は、第１実施例と同じ仕様のものを使用した。この実施
例では、ツバ面（非累進面領域）ツバ面５８を−２ディ
オプターの球面の一部としている。このようにツバ面の
曲率を制限することにより、ツバ面幅を従来の８．２mm
から３．４mmのほぼ問題とならない程度にまで減少する
とともに、ツバ面の曲率が緩いので、加工し易くなり、
しかもプリズム誤差への影響も少なくなった。
【００３０】図６は、本発明の第３実施例を示す図であ
る。この例では、従来例１ほどベースカーブは浅くな
い。したがって、ツバ面５８も−２ディオプターの球面
の一部で形成しても、ツバ面幅を２．６mmとさらに狭く
することができる。
る。この例では、従来例１ほどベースカーブは浅くな
い。したがって、ツバ面５８も−２ディオプターの球面
の一部で形成しても、ツバ面幅を２．６mmとさらに狭く
することができる。
【００３１】一般的に累進面の形状は水平断面よりも垂
直断面の方が見かけのカーブがきつい。したがって、ツ
バ面もそれに合わせて水平断面と垂直断面に曲率差を設
けておくと、ツバ面幅を狭くできる。図７、図８は第４
実施例を示す図で、ツバ面の水平断面６３と垂直断面６
２に曲率差を設けた実施例である。図７は累進多焦点レ
ンズ５０の垂直断面６０と水平断面６１、及びツバ面の
垂直断面６２と水平断面６３を重ねて描いた図１と同様
の図、図８はレンズの正面図である。この実施例では、
水平断面６３の面屈折力Ｄｈを−２．５ディオプター、
垂直断面６２の面屈折力Ｄｖを−２ディオプターのトー
リック面の一部としたものである。この構成により、ツ
バ面幅は０．９mmにまで減少できる。このようなトーリ
ック面のツバ面を持った累進面形成用型を加工するのに
は、トーリックジェネレータでツバ面５８の荒摺りを
し、続いて砂掛け・研磨すればよい。
直断面の方が見かけのカーブがきつい。したがって、ツ
バ面もそれに合わせて水平断面と垂直断面に曲率差を設
けておくと、ツバ面幅を狭くできる。図７、図８は第４
実施例を示す図で、ツバ面の水平断面６３と垂直断面６
２に曲率差を設けた実施例である。図７は累進多焦点レ
ンズ５０の垂直断面６０と水平断面６１、及びツバ面の
垂直断面６２と水平断面６３を重ねて描いた図１と同様
の図、図８はレンズの正面図である。この実施例では、
水平断面６３の面屈折力Ｄｈを−２．５ディオプター、
垂直断面６２の面屈折力Ｄｖを−２ディオプターのトー
リック面の一部としたものである。この構成により、ツ
バ面幅は０．９mmにまで減少できる。このようなトーリ
ック面のツバ面を持った累進面形成用型を加工するのに
は、トーリックジェネレータでツバ面５８の荒摺りを
し、続いて砂掛け・研磨すればよい。
【００３２】図９、図１０は本発明の第５実施例を示す
図である。この実施例では、従来例１ほどベースカーブ
が浅くないので、ツバ面５８をトーリック面にするまで
もなく、水平断面６３の面屈折力Ｄｈを−０．５ディオ
プター、垂直断面６２の面屈折力Ｄｖを０ディオプター
のシリンダー面の一部としたものである。ツバ面幅は
１．３mmにまで減少できた。
図である。この実施例では、従来例１ほどベースカーブ
が浅くないので、ツバ面５８をトーリック面にするまで
もなく、水平断面６３の面屈折力Ｄｈを−０．５ディオ
プター、垂直断面６２の面屈折力Ｄｖを０ディオプター
のシリンダー面の一部としたものである。ツバ面幅は
１．３mmにまで減少できた。
【００３３】図１１、図１２は、本発明の第６実施例を
示す。この実施例では、ツバ面を頂角が１６０゜の円錐
面の一部としている。円錐の頂点６８の方向は、累進面
５７の凸の方向と逆向きである。ツバ面幅は２．６mmに
まで減少できる。円錐の頂角は適当な角度でよいのであ
るが、１７０゜程度が限度で、それ以上になると、従来
例（１８０゜）に近づき、効果がなくなる。
示す。この実施例では、ツバ面を頂角が１６０゜の円錐
面の一部としている。円錐の頂点６８の方向は、累進面
５７の凸の方向と逆向きである。ツバ面幅は２．６mmに
まで減少できる。円錐の頂角は適当な角度でよいのであ
るが、１７０゜程度が限度で、それ以上になると、従来
例（１８０゜）に近づき、効果がなくなる。
【００３４】図１３は、ツバ面を円錐面の一部として加
工する１例を示す図である。図４に示した荒摺り皿６７
の代わりに、円錐面皿を用いてもよいが、図１３に示す
ような円筒状、円盤状、あるいはカップ状の砥石６９で
成形型の端面を研削してもよい。
工する１例を示す図である。図４に示した荒摺り皿６７
の代わりに、円錐面皿を用いてもよいが、図１３に示す
ような円筒状、円盤状、あるいはカップ状の砥石６９で
成形型の端面を研削してもよい。
【００３５】図１４のように、鼓状砥石７０で加工すれ
ば、ドーナツ型を含むトロイダル面の一部としてツバ面
を形成することができ、この場合でもツバ面幅を狭くで
きるという効果はおなじである。以上に説明した従来例
１，２及び、第１実施例から６に使用した累進多焦点レ
ンズのデータを表１に示す。なお、総てのレンズにおい
て、加入屈折力は３．００ディオプター、素材の屈折率
は１．６である。
ば、ドーナツ型を含むトロイダル面の一部としてツバ面
を形成することができ、この場合でもツバ面幅を狭くで
きるという効果はおなじである。以上に説明した従来例
１，２及び、第１実施例から６に使用した累進多焦点レ
ンズのデータを表１に示す。なお、総てのレンズにおい
て、加入屈折力は３．００ディオプター、素材の屈折率
は１．６である。
【表１】 従来例 レンズ 遠用参照点 非累進面領域 STD(ψ)/ ツバ幅 ・ 外 径 平均面屈折 （ツバ面）の AVG(ψ) Ｗ 実施例 φ 力 Ｄｆ 態様 従来例１ ７０ ０．１２ 平面(Ds=0) ０．２８ ８．２ 従来例２ ７５ ２．０４ 平面(Ds=0) ０．１３ ４．１ 実施例１ ７０ ０．１２ 球面(Ds=-3) ０．０９ ２．７ 実施例２ ７０ ０．１２ 球面(Ds=-2) ０．１１ ３．４ 実施例３ ７５ ２．０４ 球面(Ds=-2) ０．０８ ２．６ 実施例４ ７０ ０．１２ トーリック 面 * ０．１０ ０．９ 実施例５ ７５ ２．０４ シリンタ゛ー 面 ** ０．１１ １．３ 実施例６ ７０ ０．１２ 円錐面 *** ０．０９ ２．６ * Ｄｈ＝−２．５、Ｄｖ＝−２ ** Ｄｈ＝−０．５、Ｄｖ＝０ *** Ω＝１６０
【００３６】以上の実施例では、累進面領域５７と非累
進面領域ツバ面５８との境界が明確な場合しか言及して
いないが、図１５に示すように、境界６６を研磨などに
より、なめらかにしても同様の効果を得られることは明
白である。このような場合には、累進面およびツバ面を
外挿して得られる交線を境界とし、累進面とツバ面の成
す角はこの外挿された累進面及びツバ面に対して適用す
るものとする。
進面領域ツバ面５８との境界が明確な場合しか言及して
いないが、図１５に示すように、境界６６を研磨などに
より、なめらかにしても同様の効果を得られることは明
白である。このような場合には、累進面およびツバ面を
外挿して得られる交線を境界とし、累進面とツバ面の成
す角はこの外挿された累進面及びツバ面に対して適用す
るものとする。
【００３７】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、周辺部に非累進面領域としてツバ面を有する累進多
焦点レンズにおいて、累進面のベースカーブが浅い場合
でも、ツバ面幅の狭いレンズ及びその成形型を得ること
ができる。
ば、周辺部に非累進面領域としてツバ面を有する累進多
焦点レンズにおいて、累進面のベースカーブが浅い場合
でも、ツバ面幅の狭いレンズ及びその成形型を得ること
ができる。
【図１】本発明の第１実施例を示す図で、累進多焦点レ
ンズの累進面側における水平断面と垂直断面の形状カー
ブと、ツバ面の形状カーブとを重ねて描いた図である。
ンズの累進面側における水平断面と垂直断面の形状カー
ブと、ツバ面の形状カーブとを重ねて描いた図である。
【図２】本発明の第１実施例の累進多焦点レンズの正面
図である。
図である。
【図３】第１実施例の累進面とツバ面とのなす角の変動
を示す図である。
を示す図である。
【図４】第１実施例のツバ面の形成方法を説明する図で
ある。
ある。
【図５】本発明の第２実施例による累進多焦点レンズの
正面図である。
正面図である。
【図６】本発明の第３実施例による累進多焦点レンズの
正面図である。
正面図である。
【図７】本発明の第４実施例における図１と同様の図で
ある。
ある。
【図８】本発明の第４実施例の累進多焦点レンズの正面
図である。
図である。
【図９】本発明の第５実施例における図１と同様の図で
ある。
ある。
【図１０】本発明の第５実施例の累進多焦点レンズの正
面図である。
面図である。
【図１１】本発明の第６実施例における図１と同様の図
である。
である。
【図１２】本発明の第６実施例の累進多焦点レンズの正
面図である。
面図である。
【図１３】第６実施例のツバ面の形成方法を説明する図
である。
である。
【図１４】ツバ面がトロイダル面の場合の形成方法を説
明する図である。
明する図である。
【図１５】(a) は累進面領域と非累進面領域（ツバ面）
との境界を滑らかにした実施例の図で、(b) は(a) の○
部を拡大した図である。
との境界を滑らかにした実施例の図で、(b) は(a) の○
部を拡大した図である。
【図１６】従来の一般的な樹脂製レンズの成形方法を説
明する図である。
明する図である。
【図１７】座標系を説明する図である。
【図１８】座標系を説明する図である。
【図１９】ツバ面を形成しない場合の累進多焦点レンズ
成形用ガスケットの厚さを示す図である。
成形用ガスケットの厚さを示す図である。
【図２０】従来の平面によるツバ面を付けた累進多焦点
レンズの成形方法を説明する図である。
レンズの成形方法を説明する図である。
【図２１】ツバ面を付けた場合の累進多焦点レンズ成形
用ガスケットの厚さを示す図である。
用ガスケットの厚さを示す図である。
【図２２】ツバ面を付けた累進多焦点レンズの正面図で
ある。
ある。
【図２３】従来例１の累進多焦点レンズの正面図であ
る。
る。
【図２４】従来例２の累進多焦点レンズの正面図であ
る。
る。
【図２５】従来例１の累進多焦点レンズの累進面側にお
ける水平断面と垂直断面の形状カーブと、ツバ面の平面
とを重ねて描いた図である。
ける水平断面と垂直断面の形状カーブと、ツバ面の平面
とを重ねて描いた図である。
【図２６】従来例２の図２５と同様の図である。
【図２７】従来例１の累進面とツバ面との成す角の変動
を示す図である。
を示す図である。
【図２８】従来例２の累進面とツバ面との成す角の変動
を示す図である。
を示す図である。
５０ 累進多焦点レンズ ５１ 成形型 ５７ 累進面領域 ５８ ツバ面
【手続補正書】
【提出日】平成７年８月１１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】図２３は、従来例１を示す図で、加入屈折
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−７．００〜
−１０．００ディオプター程度の強度近視性老視の矯正
に用いられる累進多焦点レンズの正面図である。レンズ
の外径が７０φ(mm)に対し、累進面として有効な領域
は、水平方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めている
が、垂直方向には、上下にそれぞれ８．２mm幅の非累進
面領域が平面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭
めている。なお、累進面の遠用参照点５９における平均
面屈折力は０．１２ディオプター、素材の屈折率は１．
６である。
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−７．００〜
−１０．００ディオプター程度の強度近視性老視の矯正
に用いられる累進多焦点レンズの正面図である。レンズ
の外径が７０φ(mm)に対し、累進面として有効な領域
は、水平方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めている
が、垂直方向には、上下にそれぞれ８．２mm幅の非累進
面領域が平面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭
めている。なお、累進面の遠用参照点５９における平均
面屈折力は０．１２ディオプター、素材の屈折率は１．
６である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】図２４は、従来例２を示す図で、加入屈折
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−３．００〜
−６．００ディオプター程度の近視性老視の矯正に用い
られる累進多焦点レンズの正面図である。レンズの外径
が７５φ(mm)に対し、累進面として有効な領域は、水平
方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めているが、垂直方
向には、上下にそれぞれ４．１mm幅の非累進面領域が平
面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭めている。
なお、累進面の遠用参照点５９における平均面屈折力は
２．０４ディオプター、素材の屈折率は１．６である。
力３．００ディオプター、遠用部屈折力Ｓ−３．００〜
−６．００ディオプター程度の近視性老視の矯正に用い
られる累進多焦点レンズの正面図である。レンズの外径
が７５φ(mm)に対し、累進面として有効な領域は、水平
方向ではほぼレンズ径いっぱいを占めているが、垂直方
向には、上下にそれぞれ４．１mm幅の非累進面領域が平
面の「ツバ面５８」として付き、有効径を狭めている。
なお、累進面の遠用参照点５９における平均面屈折力は
２．０４ディオプター、素材の屈折率は１．６である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】図２６は、従来例２について図２５と同じ
く、累進多焦点レンズの累進面領域５７を構成する面の
垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図であ
る。図２５，２６から理解できることは、ツバ面の幅Ｗ
ａ，Ｗｂは、同じ加入度数ならば、累進面のベースカー
ブが浅いほど広くなるということである。
く、累進多焦点レンズの累進面領域５７を構成する面の
垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図であ
る。図２５，２６から理解できることは、ツバ面の幅Ｗ
ａ，Ｗｂは、同じ加入度数ならば、累進面のベースカー
ブが浅いほど広くなるということである。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】従来例１，２について、ψをθの関数とし
てグラフ化すると、従来例１は図２７に、従来例２は図
２８に示すようになる。ψの平均値をAVG(ψ) 、標準偏
差をSTD(ψ) で表し、
てグラフ化すると、従来例１は図２７に、従来例２は図
２８に示すようになる。ψの平均値をAVG(ψ) 、標準偏
差をSTD(ψ) で表し、
【数１】 と定義し、これらの比STD(ψ) ／AVG(ψ) を累進面とツ
バ面のなす角の変動程度を表す係数（変動係数）と考え
ると、従来例１は０．２８、従来例２は０．１３となっ
ている。
バ面のなす角の変動程度を表す係数（変動係数）と考え
ると、従来例１は０．２８、従来例２は０．１３となっ
ている。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】
【発明の実施例】以下に本発明の実施例を図面によって
説明する。図１、図２は、本発明の第１実施例を示す図
で、図１は従来例１と同一仕様の累進多焦点レンズ５０
を用いた例で、このレンズの累進面領域５７を構成する
面の垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図
で、図２５と同様に横方向だけを拡大している。図２は
累進多焦点レンズの正面図である。この実施例では、ツ
バ面５８を−３ディオプターの球面の一部としている。
ツバ面の垂直断面線６２と水平断面線６３とは完全に重
なり、一点鎖線で表されている。ツバ面の幅は従来例の
８．２ｍｍから２．７ｍｍにまで減少できた。
説明する。図１、図２は、本発明の第１実施例を示す図
で、図１は従来例１と同一仕様の累進多焦点レンズ５０
を用いた例で、このレンズの累進面領域５７を構成する
面の垂直断面６０と、水平断面６１とを重ねて描いた図
で、図２５と同様に横方向だけを拡大している。図２は
累進多焦点レンズの正面図である。この実施例では、ツ
バ面５８を−３ディオプターの球面の一部としている。
ツバ面の垂直断面線６２と水平断面線６３とは完全に重
なり、一点鎖線で表されている。ツバ面の幅は従来例の
８．２ｍｍから２．７ｍｍにまで減少できた。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２２】ツバ面を付けた累進面側成形用型の正面図で
ある。
ある。
【手続補正７】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【手続補正８】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正９】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２５】
【手続補正１０】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２６】
【手続補正１１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２７】
【手続補正１２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２８】
Claims (15)
- 【請求項１】 累進多焦点レンズの累進面側に、累進面
として有効な累進面領域と、累進面としては有効でない
非累進面領域とを有し、 該非累進面領域が累進面領域の周辺部にツバ面として形
成される累進多焦点レンズにおいて、 上記ツバ面を曲面としたことを特徴とする累進多焦点レ
ンズ。 - 【請求項２】 請求項１において、上記累進面領域の遠
用参照点の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）、上記
累進面領域と非累進面領域の境界における累進面と非累
進面のなす角度をψ（°）とするとき、下記条件式
（１）及び（２）を満足する累進多焦点レンズ。 （１） Ｄｆ≦３ （２） ＳＴＤ（ψ）／ＡＶＧ（ψ）≦０．１５ 但し、 ＳＴＤ（ψ）：レンズ全周に渡ってのψの標準偏差、 ＡＶＧ（ψ）：レンズ全周に渡ってのψの平均値。 - 【請求項３】 請求項２において、さらに、下記条件式
（３）及び（４）を満足する累進多焦点レンズ。 （３） Ｄｆ≦２ （４） ＳＴＤ（ψ）／ＡＶＧ（ψ）≦０．１ - 【請求項４】 請求項１において、上記ツバ面を球面の
一部として形成し、該球面の凸の方向を上記累進面の凸
の方向と逆向きにした累進多焦点レンズ。 - 【請求項５】 請求項４において、上記球面の面屈折力
をＤｓ（ディオプター）、上記累進面領域の遠用参照点
の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）とするとき、Ｄ
ｓとＤｆは異符号である累進多焦点レンズ。 - 【請求項６】 請求項５において、下記条件式（５）、
（６）を満足する累進多焦点レンズ。 （５）Ｄｆ≦３ （６）Ｄｓ≦Ｄｆ−２ - 【請求項７】 請求項６において、下記条件式（７）、
（８）を満足する累進多焦点レンズ。 （７）Ｄｆ≦２ （８）Ｄｓ≦Ｄｆ−３ - 【請求項８】 請求項１において、上記非累進面領域を
トーリック面またはシリンダー面の一部として形成し、
このトーリック面またはシリンダー面の垂直方向の面屈
折力をＤｖ（ディオプター）、水平方向の面屈折力をＤ
ｈ（ディオプター）とするとき、下記条件式（９）を満
足する累進多焦点レンズ。 （９）Ｄｈ≦Ｄｖ - 【請求項９】 請求項１において、上記ツバ面をトーリ
ック面の一部として形成し、該トーリック面の凸の方向
を上記累進面の凸の方向と逆向きにした累進多焦点レン
ズ。 - 【請求項１０】 請求項１において、上記ツバ面をシリ
ンダー面の一部として形成し、該シリンダー面の凸の方
向を上記累進面の凸の方向と逆向きにした累進多焦点レ
ンズ。 - 【請求項１１】 請求項８ないし１０のいずれか１項に
おいて、さらに、下記条件式（１０）、（１１）を満足
する累進多焦点レンズ。 （１０）Ｄｆ≦３ （１１）（Ｄｈ＋Ｄｖ）／２≦Ｄｆ−２ - 【請求項１２】 請求項１において、上記ツバ面をドー
ナツ状のトロイダル面の一部として形成した累進多焦点
レンズ。 - 【請求項１３】 請求項１において、上記ツバ面を円錐
面の一部として形成し、該円錐面の頂点の方向を上記累
進面の凸の方向と逆向きにした累進多焦点レンズ。 - 【請求項１４】 請求項１３において、上記累進面領域
の遠用参照点の平均面屈折力をＤｆ（ディオプター）、
上記円錐面の頂角をΩ（°）とするとき、下記条件式
（１２）、（１３）を満足する累進多焦点レンズ。 （１２）Ｄｆ≦３ （１３）Ω≦１７０ - 【請求項１５】 累進多焦点レンズの累進面の製造に使
用される成形型において、 累進面として有効な累進面領域の形成部と、該領域の周
辺に累進面としては有効でない非累進面領域をツバ面と
して形成するツバ面形成部とを有し、該ツバ面形成部が
曲面からなっていることを特徴とする累進多焦点レンズ
用成形型。
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