JPH086141B2 - 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 - Google Patents
方向性電磁鋼スラブの加熱方法Info
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- JPH086141B2 JPH086141B2 JP3201659A JP20165991A JPH086141B2 JP H086141 B2 JPH086141 B2 JP H086141B2 JP 3201659 A JP3201659 A JP 3201659A JP 20165991 A JP20165991 A JP 20165991A JP H086141 B2 JPH086141 B2 JP H086141B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- hearth
- temperature
- heating furnace
- induction heating
- Prior art date
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、方向性電磁鋼スラブ
の熱間圧延においてスラブを加熱する方法に関する。
の熱間圧延においてスラブを加熱する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は高磁束密度かつ低鉄損
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、［１１０］〈００１〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、ＭｎＳ，ＡｌＮといった結晶粒方向
を制御するインヒビターが用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば１２００℃以上に
高温加熱を行っている。この高温加熱については、たと
えば特開昭６１−６９９４号公報，特開昭６１−６９９
２７号公報などにより開示されている。これらで開示さ
れた高温加熱方法は、スラブを１２５０℃程度までガス
燃焼型加熱炉で予備加熱し、その後の不活性雰囲気に制
御された誘導加熱炉で１３００〜１４００℃の高温加熱
を短時間行う。
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、［１１０］〈００１〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、ＭｎＳ，ＡｌＮといった結晶粒方向
を制御するインヒビターが用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば１２００℃以上に
高温加熱を行っている。この高温加熱については、たと
えば特開昭６１−６９９４号公報，特開昭６１−６９９
２７号公報などにより開示されている。これらで開示さ
れた高温加熱方法は、スラブを１２５０℃程度までガス
燃焼型加熱炉で予備加熱し、その後の不活性雰囲気に制
御された誘導加熱炉で１３００〜１４００℃の高温加熱
を短時間行う。
【０００３】高温加熱を行う誘導加熱炉は、熱間圧延ラ
インに沿うようにして設けられている。スラブをこれの
長手方向に移送し、昇降可能な炉床により熱間圧延ライ
ンからすくい上げられて誘導加熱炉内に装入する。炉内
に装入されたスラブは下側のスラブ側面が炉床によって
下方より支持されており、スラブ上下面が垂直となった
姿勢で加熱される。炉床の頂部は耐熱合金鋼製の支持金
物となっているが、溶融を防ぐために内部より水冷され
ている。また、誘導加熱炉の長時間休止により炉床温度
が低下した場合、低温の炉床により支持したスラブは支
持面近くが他の部分に比べて温度が低くなる。この結
果、このようなスラブで製造した電磁鋼板は磁束密度お
よび鉄損が大きくばらつき、磁気特性が劣化する。ま
た、このようなスラブを熱間圧延すると、低温部分に割
れが生じやすいという問題もある。
インに沿うようにして設けられている。スラブをこれの
長手方向に移送し、昇降可能な炉床により熱間圧延ライ
ンからすくい上げられて誘導加熱炉内に装入する。炉内
に装入されたスラブは下側のスラブ側面が炉床によって
下方より支持されており、スラブ上下面が垂直となった
姿勢で加熱される。炉床の頂部は耐熱合金鋼製の支持金
物となっているが、溶融を防ぐために内部より水冷され
ている。また、誘導加熱炉の長時間休止により炉床温度
が低下した場合、低温の炉床により支持したスラブは支
持面近くが他の部分に比べて温度が低くなる。この結
果、このようなスラブで製造した電磁鋼板は磁束密度お
よび鉄損が大きくばらつき、磁気特性が劣化する。ま
た、このようなスラブを熱間圧延すると、低温部分に割
れが生じやすいという問題もある。
【０００４】このような問題を解決する手段として、ス
ラブと炉床との間の温度差をなくすために、スラブと同
様に炉床を加熱する方法が提案されている。また、誘導
加熱炉の再使用に先立って炉床を加熱することも提案さ
れている（たとえば、実開平１−１２９２４８号公報参
照）。
ラブと炉床との間の温度差をなくすために、スラブと同
様に炉床を加熱する方法が提案されている。また、誘導
加熱炉の再使用に先立って炉床を加熱することも提案さ
れている（たとえば、実開平１−１２９２４８号公報参
照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術には次の
ような問題があった。すなわち、スラブと炉床との間の
温度差をなくすために、スラブと同様に炉床を加熱する
技術では、図３に示すように誘導加熱炉に装入されるス
ラブの予測温度に誤差があるために、炉床温度またはス
ラブの支持面近くの部分の温度を正確に制御することが
できない。この結果、スラブはの不均一に加熱され、製
品に磁気特性のばらつきを生じる。
ような問題があった。すなわち、スラブと炉床との間の
温度差をなくすために、スラブと同様に炉床を加熱する
技術では、図３に示すように誘導加熱炉に装入されるス
ラブの予測温度に誤差があるために、炉床温度またはス
ラブの支持面近くの部分の温度を正確に制御することが
できない。この結果、スラブはの不均一に加熱され、製
品に磁気特性のばらつきを生じる。
【０００６】また、誘導加熱炉の再使用に先立って炉床
を加熱する技術では、圧延スケジュールに従って次々と
送られてくるスラブを連続的に誘導加熱する場合、スラ
ブを１３００〜１４００℃に加熱した直後では、炉床の
支持金物も１２５０〜１３５０℃まで加熱されている。
したがって、スラブの誘導加熱に先立って炉床を加熱す
ると、図３に示すように後続スラブ（１０００〜１２５
０℃）の加熱によって、炉床は１３５０〜１４５０℃ま
で昇温する。この結果、炉床の支持金物は耐熱限界を超
えて溶融損傷する。
を加熱する技術では、圧延スケジュールに従って次々と
送られてくるスラブを連続的に誘導加熱する場合、スラ
ブを１３００〜１４００℃に加熱した直後では、炉床の
支持金物も１２５０〜１３５０℃まで加熱されている。
したがって、スラブの誘導加熱に先立って炉床を加熱す
ると、図３に示すように後続スラブ（１０００〜１２５
０℃）の加熱によって、炉床は１３５０〜１４５０℃ま
で昇温する。この結果、炉床の支持金物は耐熱限界を超
えて溶融損傷する。
【０００７】この発明は、スラブを均一に誘導加熱する
ことができ、また炉床を損傷することのない方向性電磁
鋼スラブの加熱方法を提供しようとするものである。
ことができ、また炉床を損傷することのない方向性電磁
鋼スラブの加熱方法を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】第１の発明の方向性電磁
鋼スラブの加熱方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱
炉で予備加熱し、ついでスラブを非酸化性ガス雰囲気中
の誘導加熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持する際
に、誘導加熱炉内でスラブ上下面が垂直姿勢となるよう
にしてスラブ側面を下方より水冷炉床により支持した状
態で高温加熱する方法において、スラブの支持側面近く
および炉床の温度をそれぞれ検出し、検出温度に基づい
て炉床温度がスラブの支持側面近くの温度にほぼ等しく
なるように炉床冷却水の水量を調節する。
鋼スラブの加熱方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱
炉で予備加熱し、ついでスラブを非酸化性ガス雰囲気中
の誘導加熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持する際
に、誘導加熱炉内でスラブ上下面が垂直姿勢となるよう
にしてスラブ側面を下方より水冷炉床により支持した状
態で高温加熱する方法において、スラブの支持側面近く
および炉床の温度をそれぞれ検出し、検出温度に基づい
て炉床温度がスラブの支持側面近くの温度にほぼ等しく
なるように炉床冷却水の水量を調節する。
【０００９】スラブの支持側面近くおよび炉床の温度は
それぞれたとえば放射温度計により検出する。放射温度
計はスラブの支持側面近くのスラブ上下面および炉床側
面にそれぞれ対向しており、スラブ長手方向に沿ってた
とえば３〜６箇所炉壁に取り付けられる。熱電対の測温
接点を炉床にろう付して、炉床温度を検出するようにし
てもよい。冷却水の水量は、検出温度に基づきコントロ
ーラにより流量調節弁を制御して調整する。
それぞれたとえば放射温度計により検出する。放射温度
計はスラブの支持側面近くのスラブ上下面および炉床側
面にそれぞれ対向しており、スラブ長手方向に沿ってた
とえば３〜６箇所炉壁に取り付けられる。熱電対の測温
接点を炉床にろう付して、炉床温度を検出するようにし
てもよい。冷却水の水量は、検出温度に基づきコントロ
ーラにより流量調節弁を制御して調整する。
【００１０】第２の発明の方向性電磁鋼スラブの加熱方
法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備加熱し、
ついでスラブを非酸化性ガス雰囲気中の誘導加熱炉で高
温加熱し、所定の時間均熱保持する際に、誘導加熱炉内
でスラブ上下面が垂直姿勢となるようにしてスラブ側面
を下方より水冷炉床により支持した状態で高温加熱する
方法において、先行スラブの抽出に続いて後続スラブを
誘導加熱炉に装入するまでの間に、炉床を誘導加熱炉外
で放冷するとともに、炉床温度が後続スラブの装入温度
に近くなるまで炉床冷却水を増量して炉床を急冷する。
法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備加熱し、
ついでスラブを非酸化性ガス雰囲気中の誘導加熱炉で高
温加熱し、所定の時間均熱保持する際に、誘導加熱炉内
でスラブ上下面が垂直姿勢となるようにしてスラブ側面
を下方より水冷炉床により支持した状態で高温加熱する
方法において、先行スラブの抽出に続いて後続スラブを
誘導加熱炉に装入するまでの間に、炉床を誘導加熱炉外
で放冷するとともに、炉床温度が後続スラブの装入温度
に近くなるまで炉床冷却水を増量して炉床を急冷する。
【００１１】炉床を急冷し終わった段階での炉床温度
は、装入スラブ温度よりも若干、たとえば２０〜５０℃
高めであることが望ましい。炉床を誘導加熱炉外で放冷
するには、炉床の昇降装置を駆動して炉床を炉外まで下
降させる。また、炉床冷却水を増量するには、給水弁の
開度または給水ポンプの回転数を調節する。
は、装入スラブ温度よりも若干、たとえば２０〜５０℃
高めであることが望ましい。炉床を誘導加熱炉外で放冷
するには、炉床の昇降装置を駆動して炉床を炉外まで下
降させる。また、炉床冷却水を増量するには、給水弁の
開度または給水ポンプの回転数を調節する。
【００１２】
【作用】スラブの支持側面近くおよび炉床の検出温度に
基づいて、炉床温度がスラブの支持側面近くの温度にほ
ぼ等しくなるように炉床冷却水の水量を調節する。した
がって、高い精度でスラブの支持側面近くの温度を制御
することができ、スラブは全体にわたって均一に加熱さ
れる。
基づいて、炉床温度がスラブの支持側面近くの温度にほ
ぼ等しくなるように炉床冷却水の水量を調節する。した
がって、高い精度でスラブの支持側面近くの温度を制御
することができ、スラブは全体にわたって均一に加熱さ
れる。
【００１３】また、炉床を誘導加熱炉外で放冷するとと
もに、炉床冷却水を増量して炉床を冷却する。したがっ
て、先行スラブの抽出に続いて後続スラブを誘導加熱炉
に装入するまでの短時間の間に、後続スラブの装入温度
に近くなるまで炉床を急冷することができる。この結
果、連続してスラブを加熱しても、炉床は耐熱限界以下
に保持される。
もに、炉床冷却水を増量して炉床を冷却する。したがっ
て、先行スラブの抽出に続いて後続スラブを誘導加熱炉
に装入するまでの短時間の間に、後続スラブの装入温度
に近くなるまで炉床を急冷することができる。この結
果、連続してスラブを加熱しても、炉床は耐熱限界以下
に保持される。
【００１４】
【実施例】第１図は、この発明の方法を実施する誘導加
熱炉の略縦断面図である。図面に示すように、誘導加熱
炉１は炉体２が下方に向かって開口しており、また炉体
２の外側に加熱コイル６が設けられている。炉体２の下
方には炉床８が配置されている。炉床８には冷却管１０
が通っており、炉床８の頂部は耐熱合金鋼製の支持金物
９となっている。炉床８は、油圧シリンダ（図示しな
い）によって昇降される。スラブＳは炉床８で支持され
た状態で開口４を通って炉内に装入される。上記炉床８
の冷却管１０内に給水管１４が挿入されており、給水管
１４には流量調節弁１５が接続されている。給水管１４
から冷却管１０内に供給された冷却水は、炉床８を冷却
したのち排出される。また、誘導加熱炉１の側壁３には
放射温度計１７，１８が取り付けられている。スラブＳ
が加熱位置にある状態で、放射温度計１７はスラブＳの
支持側面近くの上下面に、また放射温度計１８は支持金
物９の側面にそれぞれ向かい合う位置にある。放射温度
計１７，１８からの検出信号は、コントローラ１９に入
力される。
熱炉の略縦断面図である。図面に示すように、誘導加熱
炉１は炉体２が下方に向かって開口しており、また炉体
２の外側に加熱コイル６が設けられている。炉体２の下
方には炉床８が配置されている。炉床８には冷却管１０
が通っており、炉床８の頂部は耐熱合金鋼製の支持金物
９となっている。炉床８は、油圧シリンダ（図示しな
い）によって昇降される。スラブＳは炉床８で支持され
た状態で開口４を通って炉内に装入される。上記炉床８
の冷却管１０内に給水管１４が挿入されており、給水管
１４には流量調節弁１５が接続されている。給水管１４
から冷却管１０内に供給された冷却水は、炉床８を冷却
したのち排出される。また、誘導加熱炉１の側壁３には
放射温度計１７，１８が取り付けられている。スラブＳ
が加熱位置にある状態で、放射温度計１７はスラブＳの
支持側面近くの上下面に、また放射温度計１８は支持金
物９の側面にそれぞれ向かい合う位置にある。放射温度
計１７，１８からの検出信号は、コントローラ１９に入
力される。
【００１５】ここで、上記のように構成された誘導加熱
炉により、スラブＳを連続的に加熱した例について説明
する。スラブＳをガス燃焼型加熱炉（図示しない）によ
り１１５０℃まで比較的低い昇温速度で予備加熱した。
スラブＳの寸法は、長さ８８００mm、幅１０００mm、厚
み２５０mmである。予備加熱されたスラブＳを直ちに粗
圧延した。この間、スラブ温度は１０５０℃まで若干低
下した。この段階におけるスラブＳの寸法は、長さ１１
０００mm、幅１０００mm、厚み２００mmである。
炉により、スラブＳを連続的に加熱した例について説明
する。スラブＳをガス燃焼型加熱炉（図示しない）によ
り１１５０℃まで比較的低い昇温速度で予備加熱した。
スラブＳの寸法は、長さ８８００mm、幅１０００mm、厚
み２５０mmである。予備加熱されたスラブＳを直ちに粗
圧延した。この間、スラブ温度は１０５０℃まで若干低
下した。この段階におけるスラブＳの寸法は、長さ１１
０００mm、幅１０００mm、厚み２００mmである。
【００１６】つぎに、炉床８を予め１０００℃に予熱し
た誘導加熱炉１に、上記粗圧延したスラブＳを装入し、
１３５０℃まで急速加熱した。この間、スラブＳの支持
側面近くの上下面および支持金物９の側面の温度を検出
し、両者の温度差が０となるように流量調節弁１９によ
り冷却水量を制御した。その結果、図２に示すように均
熱保持温度に至るまでに、スラブＳの支持側面近くの上
下面の温度と支持金物９の側面の温度とをほぼ等しくす
ることができた。また、スラブＳの上下面の中央部の温
度と支持側面近くの温度との差は５℃であった。
た誘導加熱炉１に、上記粗圧延したスラブＳを装入し、
１３５０℃まで急速加熱した。この間、スラブＳの支持
側面近くの上下面および支持金物９の側面の温度を検出
し、両者の温度差が０となるように流量調節弁１９によ
り冷却水量を制御した。その結果、図２に示すように均
熱保持温度に至るまでに、スラブＳの支持側面近くの上
下面の温度と支持金物９の側面の温度とをほぼ等しくす
ることができた。また、スラブＳの上下面の中央部の温
度と支持側面近くの温度との差は５℃であった。
【００１７】つぎに、先行スラブＳを抽出した後に、支
持金物９を炉外まで下降させて放冷するとともに、流量
調節弁１５を全開して支持金物９を急冷した。後続スラ
ブＳが装入されるまでの時間は５分であり、この間に炉
床温度は１１００℃まで下がった。急冷した炉床８を再
び上昇させて炉内に装入した。また、後続スラブＳのガ
ス燃焼型加熱炉からの抽出予想温度と、ガス燃焼型加熱
炉から誘導加熱炉１に装入されるまでの温度降下量とか
ら、後続スラブＳの誘導加熱炉１への装入予想温度を求
めた。そして、装入予想温度となるように、炉床８の支
持金物９を加熱コイル６により誘導加熱した。ついで、
後続スラブＳを前記と同様にして加熱した。
持金物９を炉外まで下降させて放冷するとともに、流量
調節弁１５を全開して支持金物９を急冷した。後続スラ
ブＳが装入されるまでの時間は５分であり、この間に炉
床温度は１１００℃まで下がった。急冷した炉床８を再
び上昇させて炉内に装入した。また、後続スラブＳのガ
ス燃焼型加熱炉からの抽出予想温度と、ガス燃焼型加熱
炉から誘導加熱炉１に装入されるまでの温度降下量とか
ら、後続スラブＳの誘導加熱炉１への装入予想温度を求
めた。そして、装入予想温度となるように、炉床８の支
持金物９を加熱コイル６により誘導加熱した。ついで、
後続スラブＳを前記と同様にして加熱した。
【００１８】高温加熱したスラブを仕上圧延し、所定の
熱処理をして得られた方向性電磁鋼板について磁気特性
を測定した。その結果、鉄損値Ｗ17/50は平均０．８１
０W/kgであり、ばらつきσは０．００３W/kgであった。
また、磁束密度Ｂ6 は平均１．９３０Wb/m2 であり、ば
らつきσは０．００２Wb/m2 であった。これに対して従
来法の場合、鉄損値Ｗ17/50 は平均０．８５４W/kgであ
り、ばらつきσは０．１３２W/kgであった。また、磁束
密度Ｂ6 は平均１．９１７Wb/m2 であり、ばらつきσは
０／００７Wb/m2 であった。
熱処理をして得られた方向性電磁鋼板について磁気特性
を測定した。その結果、鉄損値Ｗ17/50は平均０．８１
０W/kgであり、ばらつきσは０．００３W/kgであった。
また、磁束密度Ｂ6 は平均１．９３０Wb/m2 であり、ば
らつきσは０．００２Wb/m2 であった。これに対して従
来法の場合、鉄損値Ｗ17/50 は平均０．８５４W/kgであ
り、ばらつきσは０．１３２W/kgであった。また、磁束
密度Ｂ6 は平均１．９１７Wb/m2 であり、ばらつきσは
０／００７Wb/m2 であった。
【００１９】
【発明の効果】第１の発明によれば、スラブの支持側面
近くおよび炉床の検出温度に基づいて炉床冷却水の水量
を調節するので、高い精度でスラブの支持側面近くの温
度を制御することができる。したがって、スラブは全体
にわたって均一に加熱され、磁気特性にばらつきのない
優れた品質の電磁鋼板を提供することができ、また歩留
りの向上を図ることができる。
近くおよび炉床の検出温度に基づいて炉床冷却水の水量
を調節するので、高い精度でスラブの支持側面近くの温
度を制御することができる。したがって、スラブは全体
にわたって均一に加熱され、磁気特性にばらつきのない
優れた品質の電磁鋼板を提供することができ、また歩留
りの向上を図ることができる。
【００２０】また、第２の発明によれば、炉床を誘導加
熱炉外で放冷するとともに、炉床冷却水を増量して炉床
を冷却する。したがって、先行スラブの抽出に続いて後
続スラブを誘導加熱炉に装入するまでの短時間の間に、
炉床を急冷することができる。この結果、連続してスラ
ブを加熱しても、炉床は耐熱限界以下に保持され、溶融
破損することはない。
熱炉外で放冷するとともに、炉床冷却水を増量して炉床
を冷却する。したがって、先行スラブの抽出に続いて後
続スラブを誘導加熱炉に装入するまでの短時間の間に、
炉床を急冷することができる。この結果、連続してスラ
ブを加熱しても、炉床は耐熱限界以下に保持され、溶融
破損することはない。
【図１】この発明の方法を実施する誘導加熱炉の略縦断
面図である。
面図である。
【図２】この発明によるスラブおよびスラブの昇温曲線
の一例である。
の一例である。
【図３】従来法によるスラブおよびスラブの昇温曲線の
一例である。
一例である。
１ 誘導加熱炉 ２ 炉体 ６ 加熱コイル ８ 炉床 ９ 支持金物 １０ 冷却管 １４ 給水管 １５ 流量調節弁 １７ 放射温度計 １８ 放射温度計 １９ コントローラ Ｓ スラブ
Claims (2)
- 【請求項１】 電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備
加熱し、ついでスラブを非酸化性ガス雰囲気中の誘導加
熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持する際に、誘導
加熱炉内でスラブ上下面が垂直姿勢となるようにしてス
ラブ側面を下方より水冷炉床により支持した状態で高温
加熱する方法において、スラブの前記支持側面近くおよ
び炉床の温度をそれぞれ検出し、前記検出温度に基づい
て炉床温度がスラブの支持側面近くの温度にほぼ等しく
なるように炉床冷却水の水量を調節することを特徴とす
る方向性電磁鋼スラブの加熱方法。 - 【請求項２】 電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備
加熱し、ついでスラブを非酸化性ガス雰囲気中の誘導加
熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持する際に、誘導
加熱炉内でスラブ上下面が垂直姿勢となるようにしてス
ラブ側面を下方より水冷炉床により支持した状態で高温
加熱する方法において、先行スラブの抽出に続いて後続
スラブを誘導加熱炉に装入するまでの間に、炉床を誘導
加熱炉外で放冷するとともに、炉床温度が後続スラブの
装入温度に近くなるまで炉床冷却水を増量して炉床を急
冷することを特徴とする方向性電磁鋼スラブの加熱方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3201659A JPH086141B2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3201659A JPH086141B2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543935A JPH0543935A (ja) | 1993-02-23 |
| JPH086141B2 true JPH086141B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=16444768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3201659A Expired - Lifetime JPH086141B2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086141B2 (ja) |
-
1991
- 1991-08-12 JP JP3201659A patent/JPH086141B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0543935A (ja) | 1993-02-23 |
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