JPH0852550A - 鋼の連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
鋼の連続鋳造用モールドパウダーInfo
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- JPH0852550A JPH0852550A JP21195294A JP21195294A JPH0852550A JP H0852550 A JPH0852550 A JP H0852550A JP 21195294 A JP21195294 A JP 21195294A JP 21195294 A JP21195294 A JP 21195294A JP H0852550 A JPH0852550 A JP H0852550A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼の清浄度に影響を与えず、かつピンホー
ルの少ない鋳片を得る。 【構成】 ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とする
パウダー基材に発熱材および助燃材を添加した鋼の連続
鋳造用モールドパウダーにおいて、助燃材として酸化ニ
ッケルを用いる。 【効果】 モールド内溶鋼表面温度を高く保持するがで
き、鋳片のピンホール発生率を低減できる。
ルの少ない鋳片を得る。 【構成】 ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とする
パウダー基材に発熱材および助燃材を添加した鋼の連続
鋳造用モールドパウダーにおいて、助燃材として酸化ニ
ッケルを用いる。 【効果】 モールド内溶鋼表面温度を高く保持するがで
き、鋳片のピンホール発生率を低減できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼の連続鋳造におい
て、溶鋼の清浄度に影響を与えず、かつピンホールの少
ない鋳片を得るための連続鋳造用モールドパウダーに関
する。
て、溶鋼の清浄度に影響を与えず、かつピンホールの少
ない鋳片を得るための連続鋳造用モールドパウダーに関
する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、ポ
ルトランドセメント、黄リンスラグ、ウォラストナイ
ト、合成珪酸カルシウムなどを主原料基材とし、必要に
応じて塩基度調整のためシリカ質原料を加え、さらに炭
酸ナトリウム、ほう砂、氷晶石、ホタル石等の軟化点、
粘度等の溶融特性調整材としてフラックス原料、溶融速
度調整材としての炭素質原料からなる混合タイプや、炭
素質原料を除く成分の全部を予め溶解粉砕したプリメル
トタイプ、一部を予め溶解粉砕したセミプリメルトタイ
プ等がある。また、形状的には、粉末原料を混合した粉
末タイプと、さらに種々の方法で造粒した顆粒タイプと
がある。
ルトランドセメント、黄リンスラグ、ウォラストナイ
ト、合成珪酸カルシウムなどを主原料基材とし、必要に
応じて塩基度調整のためシリカ質原料を加え、さらに炭
酸ナトリウム、ほう砂、氷晶石、ホタル石等の軟化点、
粘度等の溶融特性調整材としてフラックス原料、溶融速
度調整材としての炭素質原料からなる混合タイプや、炭
素質原料を除く成分の全部を予め溶解粉砕したプリメル
トタイプ、一部を予め溶解粉砕したセミプリメルトタイ
プ等がある。また、形状的には、粉末原料を混合した粉
末タイプと、さらに種々の方法で造粒した顆粒タイプと
がある。
【０００３】連続鋳造用モールドパウダーは、モールド
内へ注入された溶鋼表面上に添加され、溶鋼表面でスラ
グ化し、モールド内壁面と凝固シェルとの間の潤滑作
用、モールド内の溶鋼上部表面の保温作用、溶鋼中から
浮上する介在物の溶解・吸収作用、溶鋼の酸化防止作用
などの役割を果たしながら消費される。連続鋳造用モー
ルドパウダーは、その溶解速度、粘性、融点、アルミナ
吸収能など多くの管理要因があり、鋼種、鋳造速度、鋳
片断面形状などによって最適パウダーは異なるため、そ
の選択が極めて重要である。連続鋳造された鋳片表面の
欠陥、特にピンホールの発生率を低減するためには、モ
ールド内溶鋼表面の温度を高く保ち、モールド内の溶鋼
中に存在する気泡、介在物の浮上を容易にする必要があ
る。このため、モールドパウダーによる溶鋼の保温効果
を向上するについては、モールドパウダー中にＣａ−Ｓ
ｉ、Ｓｉ、Ａｌ等の金属発熱材を添加し、その酸化によ
る発熱反応を生じさせて溶鋼に熱を供給させることが指
向されてきている。
内へ注入された溶鋼表面上に添加され、溶鋼表面でスラ
グ化し、モールド内壁面と凝固シェルとの間の潤滑作
用、モールド内の溶鋼上部表面の保温作用、溶鋼中から
浮上する介在物の溶解・吸収作用、溶鋼の酸化防止作用
などの役割を果たしながら消費される。連続鋳造用モー
ルドパウダーは、その溶解速度、粘性、融点、アルミナ
吸収能など多くの管理要因があり、鋼種、鋳造速度、鋳
片断面形状などによって最適パウダーは異なるため、そ
の選択が極めて重要である。連続鋳造された鋳片表面の
欠陥、特にピンホールの発生率を低減するためには、モ
ールド内溶鋼表面の温度を高く保ち、モールド内の溶鋼
中に存在する気泡、介在物の浮上を容易にする必要があ
る。このため、モールドパウダーによる溶鋼の保温効果
を向上するについては、モールドパウダー中にＣａ−Ｓ
ｉ、Ｓｉ、Ａｌ等の金属発熱材を添加し、その酸化によ
る発熱反応を生じさせて溶鋼に熱を供給させることが指
向されてきている。
【０００４】上記モールドパウダー中に金属発熱材を添
加して発熱させる方法としては、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−
ＣａＯ系の無機粉末に低融点調整剤としてＮａ2Ｏ、
Ｆ、ＭｇＯ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ5およびＢａＯの１種以上
を、発熱材としてＣおよびＣａ−Ｓｉの少なくともＣａ
−Ｓｉを、該発熱材を発熱させる酸化材としてＫＭｎＯ
4、Ｆｅ2Ｏ3およびＭｎＯの１種以上を添加したパウダ
ー（特開平２−２２０７４９号公報）、Ａｌ、Ｃａ−Ａ
ｌ合金、Ａｌ−Ｍｇ合金およびＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金か
らなる群から選ばれた発熱材を少なくとも１種を３〜２
０重量％含有し、凝固温度が１１８０℃以上であり、か
つ１３００℃における粘度が３．０ポワズ以下であるパ
ウダー（特開平３−２１０９５０号公報）、基材原料２
０〜９０％、ＳｉＯ２含有量５０重量％以上のシリカ質
原料０〜１０重量％、フラックス原料０〜２０重量％、
炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウムおよび硝酸ナトリ
ウムよりなる群から選択された１種または２種以上の発
熱材３〜３０重量％、シリコンおよびシリコン合金より
なる群から選択された１種または２種以上の還元材３〜
３０重量％、および酸化鉄よりなる火炎抑制材０〜３０
重量％を含有してなるパウダー（特開平３−２２６３４
１号公報）等が提案されている。
加して発熱させる方法としては、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−
ＣａＯ系の無機粉末に低融点調整剤としてＮａ2Ｏ、
Ｆ、ＭｇＯ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ5およびＢａＯの１種以上
を、発熱材としてＣおよびＣａ−Ｓｉの少なくともＣａ
−Ｓｉを、該発熱材を発熱させる酸化材としてＫＭｎＯ
4、Ｆｅ2Ｏ3およびＭｎＯの１種以上を添加したパウダ
ー（特開平２−２２０７４９号公報）、Ａｌ、Ｃａ−Ａ
ｌ合金、Ａｌ−Ｍｇ合金およびＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金か
らなる群から選ばれた発熱材を少なくとも１種を３〜２
０重量％含有し、凝固温度が１１８０℃以上であり、か
つ１３００℃における粘度が３．０ポワズ以下であるパ
ウダー（特開平３−２１０９５０号公報）、基材原料２
０〜９０％、ＳｉＯ２含有量５０重量％以上のシリカ質
原料０〜１０重量％、フラックス原料０〜２０重量％、
炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウムおよび硝酸ナトリ
ウムよりなる群から選択された１種または２種以上の発
熱材３〜３０重量％、シリコンおよびシリコン合金より
なる群から選択された１種または２種以上の還元材３〜
３０重量％、および酸化鉄よりなる火炎抑制材０〜３０
重量％を含有してなるパウダー（特開平３−２２６３４
１号公報）等が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開平２−２２０
７４９号公報、特開平３−２１０９５０号公報および特
開平３−２２６３４１号公報に開示の考え方に基づけ
ば、鋳片のピンホール等の欠陥を減少させるには、連続
鋳造用パウダーに発熱性を具備させるため金属発熱材を
パウダーに添加するが、この金属発熱材を効果的に燃焼
させるためには助燃材の添加が必要である。金属発熱材
を効果的に燃焼させる助燃材には、Ｆｅ2Ｏ3を用いるの
が一般的であるが、還元して生成するＦｅＯが溶鋼中の
Ａｌ等を酸化し、Ａｌ2Ｏ3等の介在物を生成し、溶鋼の
清浄度に影響を与えるという欠点を有している。
７４９号公報、特開平３−２１０９５０号公報および特
開平３−２２６３４１号公報に開示の考え方に基づけ
ば、鋳片のピンホール等の欠陥を減少させるには、連続
鋳造用パウダーに発熱性を具備させるため金属発熱材を
パウダーに添加するが、この金属発熱材を効果的に燃焼
させるためには助燃材の添加が必要である。金属発熱材
を効果的に燃焼させる助燃材には、Ｆｅ2Ｏ3を用いるの
が一般的であるが、還元して生成するＦｅＯが溶鋼中の
Ａｌ等を酸化し、Ａｌ2Ｏ3等の介在物を生成し、溶鋼の
清浄度に影響を与えるという欠点を有している。
【０００６】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、鋼の連続鋳造において、溶鋼の清浄度に影響を
与えず、かつピンホールの少ない鋳片を得ることのでき
る連続鋳造用モールドパウダーを提供することにある。
解消し、鋼の連続鋳造において、溶鋼の清浄度に影響を
与えず、かつピンホールの少ない鋳片を得ることのでき
る連続鋳造用モールドパウダーを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、モール
ドパウダー中に金属発熱材の助燃材として酸化ニッケル
を添加し、酸化ニッケルの還元により金属発熱材を酸化
燃焼させることによって、Ａｌ2Ｏ3等の介在物の生成が
防止され、溶鋼の清浄度に影響を与えることなく、効果
的にモールドパウダーを発熱させることができることを
究明し、この発明に到達した。
を達成すべく種々試験研究を重ねた。その結果、モール
ドパウダー中に金属発熱材の助燃材として酸化ニッケル
を添加し、酸化ニッケルの還元により金属発熱材を酸化
燃焼させることによって、Ａｌ2Ｏ3等の介在物の生成が
防止され、溶鋼の清浄度に影響を与えることなく、効果
的にモールドパウダーを発熱させることができることを
究明し、この発明に到達した。
【０００８】すなわち本願の第１発明は、ＳｉＯ2、Ｃ
ａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とするパウダー基材に発熱材お
よび助燃材を添加した鋼の連続鋳造用モールドパウダー
において、助燃材として酸化ニッケルを用いることを特
徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダーである。
ａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とするパウダー基材に発熱材お
よび助燃材を添加した鋼の連続鋳造用モールドパウダー
において、助燃材として酸化ニッケルを用いることを特
徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダーである。
【０００９】また、本願の第２発明は、ＳｉＯ2、Ｃａ
Ｏ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とするパウダー基材に発熱材およ
び助燃材からなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーにお
いて、発熱材としてシリコン、アルミニウム、カルシウ
ムのうちの１種または２種以上の金属粉末、もしくはシ
リコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１種または
２種以上を含む合金粉末を１．０質量％以上１０質量％
以下、助燃材として酸化ニッケルを１．０質量％以上１
０質量％以下含有することを特徴とする鋼の連続鋳造用
モールドパウダーである。
Ｏ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とするパウダー基材に発熱材およ
び助燃材からなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーにお
いて、発熱材としてシリコン、アルミニウム、カルシウ
ムのうちの１種または２種以上の金属粉末、もしくはシ
リコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１種または
２種以上を含む合金粉末を１．０質量％以上１０質量％
以下、助燃材として酸化ニッケルを１．０質量％以上１
０質量％以下含有することを特徴とする鋼の連続鋳造用
モールドパウダーである。
【００１０】
【作用】本願の第１発明においては、助燃材として酸化
ニッケルを用いることによって、モールドパウダー中の
金属発熱材が酸化ニッケルの還元により酸化燃焼するか
ら、Ａｌ2Ｏ3等の介在物の生成が防止され、溶鋼の清浄
度に影響を与えることなく、効果的にモールドパウダー
を発熱させることができ、モールド内溶鋼表面の温度低
下が防止され、鋳片のピンホールの発生を抑制すること
ができる。
ニッケルを用いることによって、モールドパウダー中の
金属発熱材が酸化ニッケルの還元により酸化燃焼するか
ら、Ａｌ2Ｏ3等の介在物の生成が防止され、溶鋼の清浄
度に影響を与えることなく、効果的にモールドパウダー
を発熱させることができ、モールド内溶鋼表面の温度低
下が防止され、鋳片のピンホールの発生を抑制すること
ができる。
【００１１】また、本願の第２発明においては、発熱材
としてシリコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１
種または２種以上の金属粉末、もしくはシリコン、アル
ミニウム、カルシウムのうちの１種または２種以上を含
む合金粉末を１．０質量％以上１０質量％以下、助燃材
として酸化ニッケルを１．０質量％以上１０質量％以下
含有させたことによって、モールドパウダー中の金属発
熱材が酸化ニッケルの還元により酸化燃焼するから、Ａ
ｌ2Ｏ3等の介在物の生成が防止され、溶鋼の清浄度に影
響を与えることなく、効果的にモールドパウダーを発熱
させることができ、モールド内溶鋼表面の温度低下が防
止され、鋳片のピンホールの発生を抑制することができ
る。
としてシリコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１
種または２種以上の金属粉末、もしくはシリコン、アル
ミニウム、カルシウムのうちの１種または２種以上を含
む合金粉末を１．０質量％以上１０質量％以下、助燃材
として酸化ニッケルを１．０質量％以上１０質量％以下
含有させたことによって、モールドパウダー中の金属発
熱材が酸化ニッケルの還元により酸化燃焼するから、Ａ
ｌ2Ｏ3等の介在物の生成が防止され、溶鋼の清浄度に影
響を与えることなく、効果的にモールドパウダーを発熱
させることができ、モールド内溶鋼表面の温度低下が防
止され、鋳片のピンホールの発生を抑制することができ
る。
【００１２】この発明における連続鋳造用モールドパウ
ダーのＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とするパウ
ダー基材としては、ポルトランドセメント、黄リンスラ
グ、ウォラストナイト、合成珪酸カルシウムなどを挙げ
ることができる。また、この発明における連続鋳造用モ
ールドパウダーは、上記パウダー基材の他に、塩基度調
整材としてシリカ質原料を、溶融特性調整材として炭酸
ナトリウム、ほう砂、氷晶石、蛍石等を、さらに、溶融
速度調整材として炭素質原料を含有していても問題はな
い。
ダーのＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とするパウ
ダー基材としては、ポルトランドセメント、黄リンスラ
グ、ウォラストナイト、合成珪酸カルシウムなどを挙げ
ることができる。また、この発明における連続鋳造用モ
ールドパウダーは、上記パウダー基材の他に、塩基度調
整材としてシリカ質原料を、溶融特性調整材として炭酸
ナトリウム、ほう砂、氷晶石、蛍石等を、さらに、溶融
速度調整材として炭素質原料を含有していても問題はな
い。
【００１３】本願の第２発明における金属発熱材として
は、シリコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１種
または２種以上の金属粉末、もしくはシリコン、アルミ
ニウム、カルシウムのうちの１種または２種以上を含む
合金粉末を使用するが、シリコン、アルミニウム、カル
シウムのうちの１種または２種以上を含む合金粉末とし
ては、Ｃａ−Ｓｉ合金粉末、Ａｌ−Ｍｇ合金粉末、Ｆｅ
−Ａｌ合金粉末を挙げることができる。本願の第２発明
における発熱材の添加量を１．０質量％以上１０質量％
以下としたのは、１．０質量％未満では発熱の効果が不
十分であり、モールド内溶鋼表面の保温性が低下し、鋳
片のピンホール発生率が高くなり、また、１０質量％を
超えると、パウダーの嵩密度が大きくなってモールド内
溶鋼表面の保温性が低下し、鋳片のピンホール発生率が
高くなるためである。特に、発熱材がアルミニウムの場
合は、パウダーの物性値が変化し、粘性が高くなる等の
弊害が生じ、安定な操業が行えなくなる。本願の第２発
明における助燃材であるＮｉＯの添加量を１．０質量％
以上１０質量％以下としたのは、１．０質量％未満では
発熱材を十分に酸化させることができず、モールド内溶
鋼表面の保温性が悪化し、鋳片のピンホール発生率が高
くなる。また、１０質量％を超えると、還元して生じた
Ｎｉが溶鋼側に移行するという問題が生じるからであ
る。
は、シリコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１種
または２種以上の金属粉末、もしくはシリコン、アルミ
ニウム、カルシウムのうちの１種または２種以上を含む
合金粉末を使用するが、シリコン、アルミニウム、カル
シウムのうちの１種または２種以上を含む合金粉末とし
ては、Ｃａ−Ｓｉ合金粉末、Ａｌ−Ｍｇ合金粉末、Ｆｅ
−Ａｌ合金粉末を挙げることができる。本願の第２発明
における発熱材の添加量を１．０質量％以上１０質量％
以下としたのは、１．０質量％未満では発熱の効果が不
十分であり、モールド内溶鋼表面の保温性が低下し、鋳
片のピンホール発生率が高くなり、また、１０質量％を
超えると、パウダーの嵩密度が大きくなってモールド内
溶鋼表面の保温性が低下し、鋳片のピンホール発生率が
高くなるためである。特に、発熱材がアルミニウムの場
合は、パウダーの物性値が変化し、粘性が高くなる等の
弊害が生じ、安定な操業が行えなくなる。本願の第２発
明における助燃材であるＮｉＯの添加量を１．０質量％
以上１０質量％以下としたのは、１．０質量％未満では
発熱材を十分に酸化させることができず、モールド内溶
鋼表面の保温性が悪化し、鋳片のピンホール発生率が高
くなる。また、１０質量％を超えると、還元して生じた
Ｎｉが溶鋼側に移行するという問題が生じるからであ
る。
【００１４】
実施例１ 表１に示すＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分とする
パウダー基材に、表３に示すとおり、発熱材としてＳｉ
を用い、助燃材としてＮｉＯを０〜１０質量％、Ｆｅ2
Ｏ3を５〜８質量％添加混合して作成した連続鋳造用パ
ウダーを使用し、垂直型連続鋳造機を用い、表２に示す
化学成分のステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶鋼を、鋳造速
度０．８ｍ／ｍｉｎで幅１２８０ｍｍ、厚さ２０８ｍｍ
のスラブに連続鋳造した。得られた幅１２８０ｍｍ、厚
さ２０８ｍｍのスラブを熱間圧延して熱延コイルとな
し、熱延コイルの手入れ率で鋳片の欠陥、ピンホールの
発生率を評価した。その結果を表３に示す。なお、表３
中のコイル成績は、熱延コイルの手入れ率１０％以下を
◎、手入れ率１０〜２０％を△とした。また、助燃材で
あるＮｉＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造における
モールド内溶鋼表面温度との関係を求めた。その結果を
図１に示す。なお、図１中のａ〜ｈはパウダーを示し、
また、ＴLはＳＵＳ３０４の液相線温度で１４５４℃で
ある。
パウダー基材に、表３に示すとおり、発熱材としてＳｉ
を用い、助燃材としてＮｉＯを０〜１０質量％、Ｆｅ2
Ｏ3を５〜８質量％添加混合して作成した連続鋳造用パ
ウダーを使用し、垂直型連続鋳造機を用い、表２に示す
化学成分のステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶鋼を、鋳造速
度０．８ｍ／ｍｉｎで幅１２８０ｍｍ、厚さ２０８ｍｍ
のスラブに連続鋳造した。得られた幅１２８０ｍｍ、厚
さ２０８ｍｍのスラブを熱間圧延して熱延コイルとな
し、熱延コイルの手入れ率で鋳片の欠陥、ピンホールの
発生率を評価した。その結果を表３に示す。なお、表３
中のコイル成績は、熱延コイルの手入れ率１０％以下を
◎、手入れ率１０〜２０％を△とした。また、助燃材で
あるＮｉＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造における
モールド内溶鋼表面温度との関係を求めた。その結果を
図１に示す。なお、図１中のａ〜ｈはパウダーを示し、
また、ＴLはＳＵＳ３０４の液相線温度で１４５４℃で
ある。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】表３および図１に示すとおり、発熱材とし
てＳｉを用いた場合、助燃材としてＮｉＯを添加しない
比較例のパウダーａを使用した場合は、モールド内溶鋼
表面温度が低く、発熱材として添加したＳｉが効果的に
燃焼しなかった。また、コイル成績も助燃材としてＦｅ
2Ｏ3を用いた比較例のパウダーｇ、ｈと大きな差がなか
った。また、比較例のパウダーｂの場合は、パウダーａ
と同様にＮｉＯの添加量が少ないために、モールド内溶
鋼表面温度の上昇は小さく、コイル成績もパウダーａと
ほぼ同じであった。これに対し本願発明の実施例である
パウダーｃを使用した場合は、モールド内溶鋼表面温度
を高く保持することができ、コイル成績も良好であっ
た。さらに、実施例のパウダーｄ、ｅ、ｆは、共にモー
ルド内溶鋼表面温度の上昇が大きくなって保温性が上昇
し、コイル成績も良好であった。助燃材として従来より
使用されているＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダーｇ、
ｈの場合は、モールド内溶鋼表面温度の上昇が大きくな
って保温性が上昇しているが、介在物が増加して溶鋼の
清浄度が悪化するため、コイル成績は低下している。
てＳｉを用いた場合、助燃材としてＮｉＯを添加しない
比較例のパウダーａを使用した場合は、モールド内溶鋼
表面温度が低く、発熱材として添加したＳｉが効果的に
燃焼しなかった。また、コイル成績も助燃材としてＦｅ
2Ｏ3を用いた比較例のパウダーｇ、ｈと大きな差がなか
った。また、比較例のパウダーｂの場合は、パウダーａ
と同様にＮｉＯの添加量が少ないために、モールド内溶
鋼表面温度の上昇は小さく、コイル成績もパウダーａと
ほぼ同じであった。これに対し本願発明の実施例である
パウダーｃを使用した場合は、モールド内溶鋼表面温度
を高く保持することができ、コイル成績も良好であっ
た。さらに、実施例のパウダーｄ、ｅ、ｆは、共にモー
ルド内溶鋼表面温度の上昇が大きくなって保温性が上昇
し、コイル成績も良好であった。助燃材として従来より
使用されているＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダーｇ、
ｈの場合は、モールド内溶鋼表面温度の上昇が大きくな
って保温性が上昇しているが、介在物が増加して溶鋼の
清浄度が悪化するため、コイル成績は低下している。
【００１９】実施例２ 前記表１に示すＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分と
するパウダー基材に、表４に示すとおり、発熱材として
Ａｌを用い、助燃材としてＮｉＯを０〜１０質量％、Ｆ
ｅ2Ｏ3を５〜８質量％添加混合して作成した連続鋳造用
パウダーを使用し、垂直型連続鋳造機を用い、前記表２
に示す化学成分のステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶鋼を、
鋳造速度０．８ｍ／ｍｉｎで幅１２８０ｍｍ、厚さ２０
８ｍｍのスラブに連続鋳造した。得られた幅１２８０ｍ
ｍ、厚さ２０８ｍｍのスラブを熱間圧延して熱延コイル
となし、実施例１と同様に熱延コイルの手入れ率で鋳片
の欠陥、ピンホールの発生率を評価した。その結果を表
４に示す。また、助燃材であるＮｉＯまたはＦｅ2Ｏ3の
添加率と連続鋳造におけるモールド内溶鋼表面温度との
関係を図２に示す。なお、なお、図２中のｉ〜ｐはパウ
ダーを示し、また、ＴLはＳＵＳ３０４の液相線温度で
１４５４℃である。
するパウダー基材に、表４に示すとおり、発熱材として
Ａｌを用い、助燃材としてＮｉＯを０〜１０質量％、Ｆ
ｅ2Ｏ3を５〜８質量％添加混合して作成した連続鋳造用
パウダーを使用し、垂直型連続鋳造機を用い、前記表２
に示す化学成分のステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶鋼を、
鋳造速度０．８ｍ／ｍｉｎで幅１２８０ｍｍ、厚さ２０
８ｍｍのスラブに連続鋳造した。得られた幅１２８０ｍ
ｍ、厚さ２０８ｍｍのスラブを熱間圧延して熱延コイル
となし、実施例１と同様に熱延コイルの手入れ率で鋳片
の欠陥、ピンホールの発生率を評価した。その結果を表
４に示す。また、助燃材であるＮｉＯまたはＦｅ2Ｏ3の
添加率と連続鋳造におけるモールド内溶鋼表面温度との
関係を図２に示す。なお、なお、図２中のｉ〜ｐはパウ
ダーを示し、また、ＴLはＳＵＳ３０４の液相線温度で
１４５４℃である。
【００２０】
【表４】
【００２１】表４および図２に示すとおり、発熱材とし
てＡｌを用いた場合、助燃材としてＮｉＯを添加しない
比較例のパウダーｉを使用した場合は、モールド内溶鋼
表面温度の保温性が低く、発熱材として添加したＡｌが
効果的に燃焼しなかった。また、コイル成績も助燃材と
してＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダーｏ、ｐと大きな
差がなかった。また、比較例のパウダーｊの場合は、パ
ウダーｉと同様にＮｉＯの添加量が少ないために、モー
ルド内溶鋼表面温度の上昇は小さく、コイル成績もパウ
ダーｉとほぼ同じであった。これに対し本願発明の実施
例であるパウダーｋ、ｌ、ｍ、ｎを使用した場合は、モ
ールド内溶鋼表面温度の上昇が大きくなって保温性が上
昇し、コイル成績も良好であった。助燃材として従来よ
り使用されているＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダー
ｏ、ｐの場合は、モールド内溶鋼表面温度の上昇が大き
くなって保温性が上昇しているが、溶鋼の清浄度が悪く
なり、介在物が増加するため、コイル成績は低下してい
る。
てＡｌを用いた場合、助燃材としてＮｉＯを添加しない
比較例のパウダーｉを使用した場合は、モールド内溶鋼
表面温度の保温性が低く、発熱材として添加したＡｌが
効果的に燃焼しなかった。また、コイル成績も助燃材と
してＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダーｏ、ｐと大きな
差がなかった。また、比較例のパウダーｊの場合は、パ
ウダーｉと同様にＮｉＯの添加量が少ないために、モー
ルド内溶鋼表面温度の上昇は小さく、コイル成績もパウ
ダーｉとほぼ同じであった。これに対し本願発明の実施
例であるパウダーｋ、ｌ、ｍ、ｎを使用した場合は、モ
ールド内溶鋼表面温度の上昇が大きくなって保温性が上
昇し、コイル成績も良好であった。助燃材として従来よ
り使用されているＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダー
ｏ、ｐの場合は、モールド内溶鋼表面温度の上昇が大き
くなって保温性が上昇しているが、溶鋼の清浄度が悪く
なり、介在物が増加するため、コイル成績は低下してい
る。
【００２２】実施例３ 前記表１に示すＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分と
するパウダー基材に、表５に示すとおり、発熱材として
Ｃａ−Ｓｉを用い、助燃材としてＮｉＯを０〜１０質量
％、Ｆｅ2Ｏ3を５〜８質量％添加混合して作成した連続
鋳造用パウダーを使用し、垂直型連続鋳造機を用い、前
記表２に示す化学成分のステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶
鋼を、鋳造速度０．８ｍ／ｍｉｎで幅１２８０ｍｍ、厚
さ２０８ｍｍのスラブに連続鋳造した。得られた幅１２
８０ｍｍ、厚さ２０８ｍｍのスラブを熱間圧延して熱延
コイルとなし、実施例１と同様に熱延コイルの手入れ率
で鋳片の欠陥、ピンホールの発生率を評価した。その結
果を表５に示す。また、助燃材であるＮｉＯまたはＦｅ
2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド内溶鋼表面温
度との関係を図３に示す。なお、図３中のｑ〜ｘはパウ
ダーを示し、ＴLはＳＵＳ３０４の液相線温度で１４５
４℃である。
するパウダー基材に、表５に示すとおり、発熱材として
Ｃａ−Ｓｉを用い、助燃材としてＮｉＯを０〜１０質量
％、Ｆｅ2Ｏ3を５〜８質量％添加混合して作成した連続
鋳造用パウダーを使用し、垂直型連続鋳造機を用い、前
記表２に示す化学成分のステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶
鋼を、鋳造速度０．８ｍ／ｍｉｎで幅１２８０ｍｍ、厚
さ２０８ｍｍのスラブに連続鋳造した。得られた幅１２
８０ｍｍ、厚さ２０８ｍｍのスラブを熱間圧延して熱延
コイルとなし、実施例１と同様に熱延コイルの手入れ率
で鋳片の欠陥、ピンホールの発生率を評価した。その結
果を表５に示す。また、助燃材であるＮｉＯまたはＦｅ
2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド内溶鋼表面温
度との関係を図３に示す。なお、図３中のｑ〜ｘはパウ
ダーを示し、ＴLはＳＵＳ３０４の液相線温度で１４５
４℃である。
【００２３】
【表５】
【００２４】表５および図３に示すとおり、発熱材とし
てＣａ−Ｓｉを用いた場合、助燃材としてＮｉＯを添加
しない比較例のパウダーｑを使用した場合は、モールド
内溶鋼表面温度の保温性が低く、発熱材として添加した
Ｃａ−Ｓｉが効果的に燃焼しなかった。また、コイル成
績も助燃材としてＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダー
ｗ、ｘと大きな差がなかった。また、比較例のパウダー
ｒの場合は、パウダーｑと同様にＮｉＯの添加量が少な
いために、モールド内溶鋼表面温度の上昇は小さく、コ
イル成績もパウダーｑとほぼ同じであった。これに対し
本願発明の実施例であるパウダーｓ、ｔ、ｕ、ｖを使用
した場合は、モールド内溶鋼表面温度の上昇が大きくな
って保温性が上昇し、コイル成績も良好であった。助燃
材として従来より使用されているＦｅ2Ｏ3を用いた比較
例のパウダーｗ、ｘの場合は、モールド内溶鋼表面温度
の上昇が大きくなって保温性が上昇しているが、溶鋼の
清浄度が悪くなり、介在物が増加するため、コイル成績
は低下している。
てＣａ−Ｓｉを用いた場合、助燃材としてＮｉＯを添加
しない比較例のパウダーｑを使用した場合は、モールド
内溶鋼表面温度の保温性が低く、発熱材として添加した
Ｃａ−Ｓｉが効果的に燃焼しなかった。また、コイル成
績も助燃材としてＦｅ2Ｏ3を用いた比較例のパウダー
ｗ、ｘと大きな差がなかった。また、比較例のパウダー
ｒの場合は、パウダーｑと同様にＮｉＯの添加量が少な
いために、モールド内溶鋼表面温度の上昇は小さく、コ
イル成績もパウダーｑとほぼ同じであった。これに対し
本願発明の実施例であるパウダーｓ、ｔ、ｕ、ｖを使用
した場合は、モールド内溶鋼表面温度の上昇が大きくな
って保温性が上昇し、コイル成績も良好であった。助燃
材として従来より使用されているＦｅ2Ｏ3を用いた比較
例のパウダーｗ、ｘの場合は、モールド内溶鋼表面温度
の上昇が大きくなって保温性が上昇しているが、溶鋼の
清浄度が悪くなり、介在物が増加するため、コイル成績
は低下している。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明の助燃材と
してＮｉＯを添加したパウダーを用いた場合は、助燃材
として従来のＦｅ2Ｏ3を用いたと同等の発熱が得られ、
モールド内溶鋼表面温度を高く保持することができ、鋳
片のピンホール発生率を低減することができる。
してＮｉＯを添加したパウダーを用いた場合は、助燃材
として従来のＦｅ2Ｏ3を用いたと同等の発熱が得られ、
モールド内溶鋼表面温度を高く保持することができ、鋳
片のピンホール発生率を低減することができる。
【図１】この発明の実施例１における助燃材であるＮｉ
ＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド
内溶鋼表面温度との関係を示すグラフである。
ＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド
内溶鋼表面温度との関係を示すグラフである。
【図２】この発明の実施例２における助燃材であるＮｉ
ＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド
内溶鋼表面温度との関係を示すグラフである。
ＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド
内溶鋼表面温度との関係を示すグラフである。
【図３】この発明の実施例３における助燃材であるＮｉ
ＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド
内溶鋼表面温度との関係を示すグラフである。
ＯまたはＦｅ2Ｏ3の添加率と連続鋳造におけるモールド
内溶鋼表面温度との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分と
するパウダー基材に発熱材および助燃材を添加した鋼の
連続鋳造用モールドパウダーにおいて、助燃材として酸
化ニッケルを用いることを特徴とする鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダー。 - 【請求項２】 ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3を主成分と
するパウダー基材に発熱材および助燃材を添加してなる
鋼の連続鋳造用モールドパウダーにおいて、発熱材とし
てシリコン、アルミニウム、カルシウムのうちの１種ま
たは２種以上、もしくはシリコン、アルミニウム、カル
シウムのうちの１種または２種以上を含む合金粉末を
１．０質量％以上１０質量％以下、助燃材として酸化ニ
ッケルを１．０質量％以上１０質量％以下含有すること
を特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21195294A JP2917824B2 (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21195294A JP2917824B2 (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0852550A true JPH0852550A (ja) | 1996-02-27 |
| JP2917824B2 JP2917824B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=16614418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21195294A Expired - Lifetime JP2917824B2 (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2917824B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007130684A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 |
| KR101320026B1 (ko) * | 2010-11-12 | 2013-10-21 | 주식회사 포스코 | 고산소강의 연속주조용 몰드 플럭스 및 이를 이용한 고산소강의 연속주조법 |
| KR101320031B1 (ko) * | 2011-08-02 | 2013-10-21 | 주식회사 포스코 | 고산소 함유강의 연속주조용 몰드 플럭스 및 이를 이용한 고산소 함유강의 연속주조법 |
| WO2015122602A1 (ko) * | 2014-02-13 | 2015-08-20 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스, 이를 이용한 연속주조방법 및 이를 이용하여 제조된 주편 |
| KR20160130648A (ko) | 2015-05-04 | 2016-11-14 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 및 이를 이용한 연속 주조 방법 및 이로 제작된 주편 |
| CN109070201A (zh) * | 2016-04-29 | 2018-12-21 | 株式会社Posco | 结晶器保护渣及使用其的铸造方法 |
| CN113070457A (zh) * | 2021-03-25 | 2021-07-06 | 中南大学 | 一种高拉速连铸用结晶器保护渣 |
-
1994
- 1994-08-11 JP JP21195294A patent/JP2917824B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007130684A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 |
| JP4508086B2 (ja) * | 2005-11-14 | 2010-07-21 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 |
| KR101320026B1 (ko) * | 2010-11-12 | 2013-10-21 | 주식회사 포스코 | 고산소강의 연속주조용 몰드 플럭스 및 이를 이용한 고산소강의 연속주조법 |
| KR101320031B1 (ko) * | 2011-08-02 | 2013-10-21 | 주식회사 포스코 | 고산소 함유강의 연속주조용 몰드 플럭스 및 이를 이용한 고산소 함유강의 연속주조법 |
| WO2015122602A1 (ko) * | 2014-02-13 | 2015-08-20 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스, 이를 이용한 연속주조방법 및 이를 이용하여 제조된 주편 |
| WO2016178461A3 (ko) * | 2015-05-04 | 2017-05-18 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 및 이를 이용한 연속 주조 방법 및 이로 제작된 주편 |
| KR20160130648A (ko) | 2015-05-04 | 2016-11-14 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 및 이를 이용한 연속 주조 방법 및 이로 제작된 주편 |
| CN107530769A (zh) * | 2015-05-04 | 2018-01-02 | 株式会社Posco | 结晶器保护渣和使用其的连铸方法，及使用其制造的板坯 |
| JP2018520004A (ja) * | 2015-05-04 | 2018-07-26 | ポスコＰｏｓｃｏ | モールドフラックス及びこれを用いた連続鋳造方法、及びこれで製作された鋳片 |
| CN107530769B (zh) * | 2015-05-04 | 2021-05-11 | 株式会社Posco | 使用结晶器保护渣的连铸方法，及使用该方法制造的板坯 |
| CN109070201A (zh) * | 2016-04-29 | 2018-12-21 | 株式会社Posco | 结晶器保护渣及使用其的铸造方法 |
| CN113070457A (zh) * | 2021-03-25 | 2021-07-06 | 中南大学 | 一种高拉速连铸用结晶器保护渣 |
| CN113070457B (zh) * | 2021-03-25 | 2022-06-14 | 中南大学 | 一种高拉速连铸用结晶器保护渣 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2917824B2 (ja) | 1999-07-12 |
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