JPH083688A - 耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管 - Google Patents
耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管Info
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- JPH083688A JPH083688A JP16298494A JP16298494A JPH083688A JP H083688 A JPH083688 A JP H083688A JP 16298494 A JP16298494 A JP 16298494A JP 16298494 A JP16298494 A JP 16298494A JP H083688 A JPH083688 A JP H083688A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱延鋼板を角形ロール成形し、更に、溶融Ｚ
ｎめっきを施して製造される角鋼管において、低コスト
で、耐Ｚｎめっき割れ性に優れ、強度、靱性も良好な角
鋼管を製造可能とすること。 【構成】 耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用
熱延鋼板において、Ｃ：0.015 〜0.04重量％、Ｓｉ：0.
5 重量％以下、Ｍｎ：0.2 〜2.0 重量％、Ｎｂ：0.005
〜0.05％重量％を含み、更にＰ：0.035 〜0.055 重量
％、Ｓ：0.025 〜0.055 重量％以下を１種又は２種含
み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼を熱間圧延す
ることを特徴とするもの。
ｎめっきを施して製造される角鋼管において、低コスト
で、耐Ｚｎめっき割れ性に優れ、強度、靱性も良好な角
鋼管を製造可能とすること。 【構成】 耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用
熱延鋼板において、Ｃ：0.015 〜0.04重量％、Ｓｉ：0.
5 重量％以下、Ｍｎ：0.2 〜2.0 重量％、Ｎｂ：0.005
〜0.05％重量％を含み、更にＰ：0.035 〜0.055 重量
％、Ｓ：0.025 〜0.055 重量％以下を１種又は２種含
み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼を熱間圧延す
ることを特徴とするもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐Ｚｎめっき割れ性に
優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管に関す
る。
優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】角鋼管は、構造用鋼材として広く使用さ
れている。この角鋼管では、美観或いは防錆が必要な場
合に溶融Ｚｎめっきが施されることがあるが、Ｚｎめっ
き槽に浸漬される際、管コーナー部の内面に割れを生ず
ることがあり、問題となっている。
れている。この角鋼管では、美観或いは防錆が必要な場
合に溶融Ｚｎめっきが施されることがあるが、Ｚｎめっ
き槽に浸漬される際、管コーナー部の内面に割れを生ず
ることがあり、問題となっている。
【０００３】Ｚｎめっき割れが問題となる角鋼管は、一
般的には、熱延鋼板をまずロール成形により円形に成形
した電縫鋼管とし、この電縫鋼管を引き続き角形にロー
ル成形することにより製造される。その結果、管コーナ
ー部の内面の周方向に残留引張応力が生ずる。そして、
管コーナー部の残留引張応力とＺｎめっき時に侵入した
Ｚｎによる粒界の液体金属脆化により、上述の割れを発
生させるのである。
般的には、熱延鋼板をまずロール成形により円形に成形
した電縫鋼管とし、この電縫鋼管を引き続き角形にロー
ル成形することにより製造される。その結果、管コーナ
ー部の内面の周方向に残留引張応力が生ずる。そして、
管コーナー部の残留引張応力とＺｎめっき時に侵入した
Ｚｎによる粒界の液体金属脆化により、上述の割れを発
生させるのである。
【０００４】尚、特開昭64-56853号公報に記載の如く、
溶接構造用鋼材を溶接にて角鋼管に組み立てた後、この
角鋼管に溶融亜鉛めっきを施す場合にも、溶接熱影響部
（ＨＡＺ）にＺｎめっき割れを生ずることが知られてい
る。このＨＡＺで生ずるＺｎめっき割れは、溶接による
残留応力と、粒界へのＺｎの侵入による液体金属脆化と
に起因する。即ち、ＨＡＺで生ずるＺｎめっき割れは、
溶接による残留応力起因である点で、角形ロール成形時
に管コーナー内面に生ずる残留引張応力起因のＺｎめっ
き割れと異なる。
溶接構造用鋼材を溶接にて角鋼管に組み立てた後、この
角鋼管に溶融亜鉛めっきを施す場合にも、溶接熱影響部
（ＨＡＺ）にＺｎめっき割れを生ずることが知られてい
る。このＨＡＺで生ずるＺｎめっき割れは、溶接による
残留応力と、粒界へのＺｎの侵入による液体金属脆化と
に起因する。即ち、ＨＡＺで生ずるＺｎめっき割れは、
溶接による残留応力起因である点で、角形ロール成形時
に管コーナー内面に生ずる残留引張応力起因のＺｎめっ
き割れと異なる。
【０００５】然るに、溶接構造用鋼材のＨＡＺで生ずる
Ｚｎめっき割れは、特開昭64-56853号公報に記載の如
く、鋼材のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ量を制限することにより対策
されている。ところが、角形ロール成形時に管コーナー
内面に生ずる残留引張応力起因のＺｎめっき割れ防止対
策としては、熱処理により管コーナー内面の残留引張応
力を除去することが考えられる程度である。
Ｚｎめっき割れは、特開昭64-56853号公報に記載の如
く、鋼材のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ量を制限することにより対策
されている。ところが、角形ロール成形時に管コーナー
内面に生ずる残留引張応力起因のＺｎめっき割れ防止対
策としては、熱処理により管コーナー内面の残留引張応
力を除去することが考えられる程度である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、角形ロー
ル成形時に管コーナー内面に生ずる残留引張応力起因の
Ｚｎめっき割れを防止するため、熱処理により管コーナ
ー内面の残留引張応力を除去する方法は高コストとな
る。
ル成形時に管コーナー内面に生ずる残留引張応力起因の
Ｚｎめっき割れを防止するため、熱処理により管コーナ
ー内面の残留引張応力を除去する方法は高コストとな
る。
【０００７】尚、角形ロール成形時に管コーナー内面に
生ずる残留引張応力起因のＺｎめっき割れを防止する方
法として、上述の特開昭64-56853号公報に記載の方法を
転用したとしても、割れが発生することがあり、また、
鋼材のＣ量を0.13重量％以上に制限しているため、特に
管コーナー部で十分な靱性を確保できない。
生ずる残留引張応力起因のＺｎめっき割れを防止する方
法として、上述の特開昭64-56853号公報に記載の方法を
転用したとしても、割れが発生することがあり、また、
鋼材のＣ量を0.13重量％以上に制限しているため、特に
管コーナー部で十分な靱性を確保できない。
【０００８】本発明は、熱延鋼板を角形ロール成形し、
更に、溶融Ｚｎめっきを施して製造される角鋼管におい
て、低コストで、耐Ｚｎめっき割れ性に優れ、強度、靱
性も良好な角鋼管を製造可能とすることを目的とする。
更に、溶融Ｚｎめっきを施して製造される角鋼管におい
て、低コストで、耐Ｚｎめっき割れ性に優れ、強度、靱
性も良好な角鋼管を製造可能とすることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
に係る耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延
鋼板は、Ｃ：0.015 〜0.04重量％、Ｓｉ：0.5 重量％以
下、Ｍｎ：0.2 〜2.0重量％、Ｎｂ：0.005 〜0.05重量
％を含み、更にＰ：0.035 〜0.055 重量％、Ｓ：0.025
〜0.055 重量％を１種又は２種含み、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなる鋼を熱間圧延することを特徴とするも
のである。
に係る耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延
鋼板は、Ｃ：0.015 〜0.04重量％、Ｓｉ：0.5 重量％以
下、Ｍｎ：0.2 〜2.0重量％、Ｎｂ：0.005 〜0.05重量
％を含み、更にＰ：0.035 〜0.055 重量％、Ｓ：0.025
〜0.055 重量％を１種又は２種含み、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなる鋼を熱間圧延することを特徴とするも
のである。
【００１０】請求項２に記載の本発明は、請求項１に記
載の本発明において更に、前記鋼が、Ｖ：0.08重量％以
下、Ｔｉ：0.05重量％以下を１種又は２種含むことを特
徴としたものである。
載の本発明において更に、前記鋼が、Ｖ：0.08重量％以
下、Ｔｉ：0.05重量％以下を１種又は２種含むことを特
徴としたものである。
【００１１】請求項３に記載の本発明は、請求項１又は
２のいずれかに記載の熱延鋼板を角形ロール成形するこ
とを特徴とする耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼
管である。
２のいずれかに記載の熱延鋼板を角形ロール成形するこ
とを特徴とする耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼
管である。
【００１２】
【作用】本発明者は、耐Ｚｎめっき割れ性に及ぼす熱延
鋼板の組成を検討し、以下の知見を得た。
鋼板の組成を検討し、以下の知見を得た。
【００１３】（組成） Ｃ：0.015 〜0.04重量％ Ｃは、最も簡便に鋼の強度を上昇させるのに役立つ成分
であり、0.015 重量％未満ではその効果が期待できな
い。一方、0.04重量％を超えると靱性が低下することか
ら、Ｃは0.015 重量％以上、0.04重量％以下とする。
であり、0.015 重量％未満ではその効果が期待できな
い。一方、0.04重量％を超えると靱性が低下することか
ら、Ｃは0.015 重量％以上、0.04重量％以下とする。
【００１４】即ち、Ｃを0.015 〜0.055 重量％の範囲で
変化させ、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：0.40重量％、Ｐ：
0.040 重量％、Ｓ：0.005 重量％、Ｎｂ：0.03重量％で
ある熱延鋼板（厚さ16mm）を角形ロール成形し、角形電
縫鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の
0℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＣ量の関係
（図１（Ａ））を調査した。図１（Ａ）より、Ｃ：0.01
5 〜0.04重量％とすることにより、角鋼管コーナー部の
靱性を確保できることを認めた。
変化させ、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：0.40重量％、Ｐ：
0.040 重量％、Ｓ：0.005 重量％、Ｎｂ：0.03重量％で
ある熱延鋼板（厚さ16mm）を角形ロール成形し、角形電
縫鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の
0℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＣ量の関係
（図１（Ａ））を調査した。図１（Ａ）より、Ｃ：0.01
5 〜0.04重量％とすることにより、角鋼管コーナー部の
靱性を確保できることを認めた。
【００１５】また、Ｃを0.015 〜0.055 重量％の範囲で
変化させ、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：0.40重量％、Ｐ：
0.017 重量％、Ｓ：0.030 重量％、Ｎｂ：0.03重量％で
ある熱延鋼板（厚さ16mm）を角形ロール成形し、角形電
縫鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の
0℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＣ量の関係
（図１（Ｂ））を調査した。図１（Ｂ）より、Ｃ：0.01
5 〜0.04重量％とすることにより、角鋼管コーナー部の
靱性を確保できることを認めた。
変化させ、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：0.40重量％、Ｐ：
0.017 重量％、Ｓ：0.030 重量％、Ｎｂ：0.03重量％で
ある熱延鋼板（厚さ16mm）を角形ロール成形し、角形電
縫鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の
0℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＣ量の関係
（図１（Ｂ））を調査した。図１（Ｂ）より、Ｃ：0.01
5 〜0.04重量％とすることにより、角鋼管コーナー部の
靱性を確保できることを認めた。
【００１６】Ｓｉ：0.5 重量％以下 Ｓｉは、脱酸作用の利用と強度への寄与を目的として添
加されるが、0.5 重量％を超えて添加されると靱性に悪
影響を及ぼすことから、0.5 重量％以下とする。
加されるが、0.5 重量％を超えて添加されると靱性に悪
影響を及ぼすことから、0.5 重量％以下とする。
【００１７】Ｍｎ：0.2 〜2.0 重量％ Ｍｎは、強度確保のため添加され、その効果を得るには
0.2 重量％以上が必要となる。一方、2.0 重量％を超え
ると溶接性や靱性に悪影響を及ぼすことから、Ｍｎは0.
2 〜2.0 重量％とする。
0.2 重量％以上が必要となる。一方、2.0 重量％を超え
ると溶接性や靱性に悪影響を及ぼすことから、Ｍｎは0.
2 〜2.0 重量％とする。
【００１８】Ｎｂ：0.005 〜0.05重量％ Ｎｂは、強度を上昇させるとともに、結晶粒を細かくす
ることで靱性を上昇させる効果があり、その効果を得る
には0.005 重量％以上が必要となる。一方0.05重量％を
超えると、析出物が粗大化しむしろ靱性が低下すること
から、0.05重量％以下とする。
ることで靱性を上昇させる効果があり、その効果を得る
には0.005 重量％以上が必要となる。一方0.05重量％を
超えると、析出物が粗大化しむしろ靱性が低下すること
から、0.05重量％以下とする。
【００１９】即ち、Ｎｂを0 〜0.055 重量％の範囲で変
化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：
0.40重量％、Ｐ：0.040 重量％、Ｓ：0.005 重量％であ
る熱延鋼板（厚さ19mm）を角形ロール成形し、角形電縫
鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0
℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＮｂ量の関係
（図２（Ａ））を調査した。図２（Ａ）より、Ｎｂ：0.
005 〜0.05重量％とすることにより、角鋼管コーナー部
の靱性を確保できることを認めた。
化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：
0.40重量％、Ｐ：0.040 重量％、Ｓ：0.005 重量％であ
る熱延鋼板（厚さ19mm）を角形ロール成形し、角形電縫
鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0
℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＮｂ量の関係
（図２（Ａ））を調査した。図２（Ａ）より、Ｎｂ：0.
005 〜0.05重量％とすることにより、角鋼管コーナー部
の靱性を確保できることを認めた。
【００２０】また、Ｎｂを0 〜0.055 重量％の範囲で変
化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：
0.40重量％、Ｐ：0.015 重量％、Ｓ：0.030 重量％であ
る熱延鋼板（厚さ19mm）を角形ロール成形し、角形電縫
鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0
℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＮｂ量の関係
（図２（Ｂ））を調査した。図２（Ｂ）より、Ｎｂ：0.
005 〜0.05重量％とすることにより、角鋼管コーナー部
の靱性を確保できることを認めた。
化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍｎ：
0.40重量％、Ｐ：0.015 重量％、Ｓ：0.030 重量％であ
る熱延鋼板（厚さ19mm）を角形ロール成形し、角形電縫
鋼管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0
℃でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＮｂ量の関係
（図２（Ｂ））を調査した。図２（Ｂ）より、Ｎｂ：0.
005 〜0.05重量％とすることにより、角鋼管コーナー部
の靱性を確保できることを認めた。
【００２１】Ｐ：0.035 〜0.055 重量％ Ｐは粒界へのＰの偏析によりＺｎの侵入を抑制し、結果
として耐Ｚｎめっき割れ性を向上し、その効果を得るに
は0.035 重量％以上が必要となる。一方0.055重量％を
超えると靱性が低下することから、Ｐは0.035 重量％以
上、0.055 重量％以下とする。
として耐Ｚｎめっき割れ性を向上し、その効果を得るに
は0.035 重量％以上が必要となる。一方0.055重量％を
超えると靱性が低下することから、Ｐは0.035 重量％以
上、0.055 重量％以下とする。
【００２２】即ち、Ｐを0.020 〜0.060 重量％の範囲で
変化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍ
ｎ：0.40重量％、Ｓ：0.005 重量％、Ｎｂ：0.03重量％
である熱延鋼板（厚さ16mm) を角形成形し、角形電縫鋼
管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0 ℃
でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＰ量の関係（図
３）を調査した。同時に、この角鋼管に455 ℃溶融Ｚｎ
めっきを施し、割れ発生の有無（図３）を調査した。図
３より、Ｐ：0.035 〜0.055 重量％とすることにより、
角鋼管コーナー部の靱性と、耐Ｚｎめっき割れ性をとも
に向上できることを認めた。
変化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍ
ｎ：0.40重量％、Ｓ：0.005 重量％、Ｎｂ：0.03重量％
である熱延鋼板（厚さ16mm) を角形成形し、角形電縫鋼
管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0 ℃
でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＰ量の関係（図
３）を調査した。同時に、この角鋼管に455 ℃溶融Ｚｎ
めっきを施し、割れ発生の有無（図３）を調査した。図
３より、Ｐ：0.035 〜0.055 重量％とすることにより、
角鋼管コーナー部の靱性と、耐Ｚｎめっき割れ性をとも
に向上できることを認めた。
【００２３】Ｓ：0.025 〜0.055 重量％ Ｓは0.025 〜0.055 重量％とすることにより、高Ｐ化と
同様に、粒界へのＳの偏析によりＺｎの侵入を抑制し、
結果として耐Ｚｎめっき割れ性を向上し、その効果を得
るには0.025 重量％以上が必要となる。一方0.055 重量
％を超えると靱性を低下することから、Ｓは0.025 重量
％以上、0.055 重量％以下とする。
同様に、粒界へのＳの偏析によりＺｎの侵入を抑制し、
結果として耐Ｚｎめっき割れ性を向上し、その効果を得
るには0.025 重量％以上が必要となる。一方0.055 重量
％を超えると靱性を低下することから、Ｓは0.025 重量
％以上、0.055 重量％以下とする。
【００２４】即ち、Ｓを0.020 〜0.060 重量％の範囲で
変化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍ
ｎ：0.40重量％、Ｐ：0.015 重量％、Ｎｂ：0.03重量％
である熱延鋼板（厚さ16mm）を角形成形し、角形電縫鋼
管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0 ℃
でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＳ量の関係（図
４）を調査した。同時に、この角鋼管に溶融Ｚｎめっき
を施し（455 ℃）、割れ発生の有無（図４）を調査し
た。図４より、Ｓ：0.025 〜0.055 重量％とすることに
より、角鋼管コーナー部の靱性と、耐Ｚｎめっき割れ性
をともに向上できることを認めた。
変化させ、Ｃ：0.025 重量％、Ｓｉ：0.05重量％、Ｍ
ｎ：0.40重量％、Ｐ：0.015 重量％、Ｎｂ：0.03重量％
である熱延鋼板（厚さ16mm）を角形成形し、角形電縫鋼
管（１辺の長さ450 mm）を製造し、管コーナー部の0 ℃
でのシャルピー吸収エネルギーｖＥ0 とＳ量の関係（図
４）を調査した。同時に、この角鋼管に溶融Ｚｎめっき
を施し（455 ℃）、割れ発生の有無（図４）を調査し
た。図４より、Ｓ：0.025 〜0.055 重量％とすることに
より、角鋼管コーナー部の靱性と、耐Ｚｎめっき割れ性
をともに向上できることを認めた。
【００２５】Ｖ：0.08重量％以下、Ｔｉ：0.05重量％以
下 Ｖ、Ｔｉは、強度を上昇させるとともに、結晶粒を細か
くすることで靱性を上昇させる効果があるが、それぞれ
0.08重量％、0.05重量％を超えて含有すると、析出物が
粗大化しむしろ靱性が低下することから、それぞれ0.08
重量％以下、0.05重量％以下とする。
下 Ｖ、Ｔｉは、強度を上昇させるとともに、結晶粒を細か
くすることで靱性を上昇させる効果があるが、それぞれ
0.08重量％、0.05重量％を超えて含有すると、析出物が
粗大化しむしろ靱性が低下することから、それぞれ0.08
重量％以下、0.05重量％以下とする。
【００２６】
【実施例】本発明の実施例及び比較例の熱延鋼板を用
い、ロール成形法にて角鋼管を製造した。平坦部のＬ方
向の引張試験、コーナー部の0 ℃におけるＬ方向シャル
ピー試験を実施した。並びに、実管を酸洗、フラックス
処理した後、455 ℃の溶融Ｚｎめっき槽へ180 秒浸漬す
るめっき割れ試験を実施した。
い、ロール成形法にて角鋼管を製造した。平坦部のＬ方
向の引張試験、コーナー部の0 ℃におけるＬ方向シャル
ピー試験を実施した。並びに、実管を酸洗、フラックス
処理した後、455 ℃の溶融Ｚｎめっき槽へ180 秒浸漬す
るめっき割れ試験を実施した。
【００２７】表１にまとめた結果のように、本発明の実
施例では、Ｚｎめっき割れは発生していない。さらに、
平坦部の引張強さがいずれも500MPa以上であり、490MPa
グレードとしての強度を有しており、また、コーナー部
の0 ℃におけるシャルピー吸収エネルギーはいずれも30
Ｊ以上となっており、靱性も良好である。
施例では、Ｚｎめっき割れは発生していない。さらに、
平坦部の引張強さがいずれも500MPa以上であり、490MPa
グレードとしての強度を有しており、また、コーナー部
の0 ℃におけるシャルピー吸収エネルギーはいずれも30
Ｊ以上となっており、靱性も良好である。
【００２８】
【表１】
【００２９】以上、本発明の実施例を図面により詳述し
たが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変
更等があっても本発明に含まれる。例えば、本発明の角
鋼管は、熱延鋼板を円形電縫鋼管とした後に角鋼管とす
るものに限らず、熱延鋼板を直ちに角形成形するもので
あっても良い。
たが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変
更等があっても本発明に含まれる。例えば、本発明の角
鋼管は、熱延鋼板を円形電縫鋼管とした後に角鋼管とす
るものに限らず、熱延鋼板を直ちに角形成形するもので
あっても良い。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、熱延鋼板
を角形成形し、更に、溶融Ｚｎめっきを施して製造され
る角鋼管において、低コストで、耐Ｚｎめっき割れ性に
優れ、強度、靱性も良好な角鋼管を製造可能とすること
ができる。
を角形成形し、更に、溶融Ｚｎめっきを施して製造され
る角鋼管において、低コストで、耐Ｚｎめっき割れ性に
優れ、強度、靱性も良好な角鋼管を製造可能とすること
ができる。
【図１】図１は角鋼管コーナー部の靱性とＣ量との関係
を示す線図である。
を示す線図である。
【図２】図２は角鋼管コーナー部の靱性とＮｂ量との関
係を線図である。
係を線図である。
【図３】図３は角鋼管コーナー部の靱性及び耐Ｚｎめっ
き割れ性とＰ量との関係を示す線図である。
き割れ性とＰ量との関係を示す線図である。
【図４】図４は角鋼管コーナー部の靱性及び耐Ｚｎめっ
き割れ性とＳ量との関係を示す線図である。
き割れ性とＳ量との関係を示す線図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１０月４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】類似の現象として、溶接構造物用鋼材を溶
接にて組み立てたあと、溶融亜鉛めっきする際に生じ
る、溶接熱影響部（ＨＡＺ）での割れが挙げられる。こ
の割れも同様に、応力と、粒界への亜鉛の侵入による液
体金属脆化との作用によって発生している。しかし、こ
の割れは、作用する応力が溶接による残留応力であり、
造管に伴って生じる残留応力を起因とする角鋼管の割れ
とは異なっている。
接にて組み立てたあと、溶融亜鉛めっきする際に生じ
る、溶接熱影響部（ＨＡＺ）での割れが挙げられる。こ
の割れも同様に、応力と、粒界への亜鉛の侵入による液
体金属脆化との作用によって発生している。しかし、こ
の割れは、作用する応力が溶接による残留応力であり、
造管に伴って生じる残留応力を起因とする角鋼管の割れ
とは異なっている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】溶接構造物用鋼材のＨＡＺに発生するめっ
き割れには数多くの対策が講じられているが、角形鋼管
の割れに対する対策はまだ数少ない。現在とられている
対策として、熱処理によりコーナー部の残留応力を除去
する方法がある。また、特開昭６４−５６８５３号公報
に記載の如く、鋼材のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ量を制限すること
により亜鉛めっき割れを防止できるとされている。
き割れには数多くの対策が講じられているが、角形鋼管
の割れに対する対策はまだ数少ない。現在とられている
対策として、熱処理によりコーナー部の残留応力を除去
する方法がある。また、特開昭６４−５６８５３号公報
に記載の如く、鋼材のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ量を制限すること
により亜鉛めっき割れを防止できるとされている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、熱処理に
より管コーナー内面の残留引張応力を除去する方法は高
コストとなる。
より管コーナー内面の残留引張応力を除去する方法は高
コストとなる。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.015 〜0.04重量％、Ｓｉ：0.5 重
量％以下、Ｍｎ：0.2 〜2.0 重量％、Ｎｂ：0.005 〜0.
05重量％を含み、 更にＰ：0.035 〜0.055 重量％、Ｓ：0.025 〜0.055 重
量％を１種又は２種含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物か
らなる耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延
鋼板。 - 【請求項２】 前記鋼が、Ｖ：0.08重量％以下、Ｔｉ：
0.05重量％以下を１種又は２種含むことを特徴とする請
求項１に記載の耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼
管用熱延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の熱延鋼板を角形
ロール成形してなる耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性
角鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16298494A JPH083688A (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16298494A JPH083688A (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083688A true JPH083688A (ja) | 1996-01-09 |
Family
ID=15765009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16298494A Withdrawn JPH083688A (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 耐Ｚｎめっき割れ性に優れた高靱性角鋼管用熱延鋼板及び高靱性角鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH083688A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6437769B1 (en) | 1998-07-24 | 2002-08-20 | Seiko Epson Corporation | Display apparatus |
-
1994
- 1994-06-22 JP JP16298494A patent/JPH083688A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6437769B1 (en) | 1998-07-24 | 2002-08-20 | Seiko Epson Corporation | Display apparatus |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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