JP3267170B2 - 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼 - Google Patents
耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄塔、橋梁、建築
物などの防錆のために、溶融亜鉛メッキを施される低合
金高張力鋼に関する。
物などの防錆のために、溶融亜鉛メッキを施される低合
金高張力鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄塔、橋梁、建築物の防錆のため、それ
らに用いられる鋼材を構造部材に溶接した後、溶融亜鉛
メッキするという方法が広く使用されてきた。その際、
溶接熱影響部に割れが発生する場合がある。いわゆる、
液体金属脆化によるものである。
らに用いられる鋼材を構造部材に溶接した後、溶融亜鉛
メッキするという方法が広く使用されてきた。その際、
溶接熱影響部に割れが発生する場合がある。いわゆる、
液体金属脆化によるものである。
【０００３】この割れを防止するために、精力的な研究
がなされてきた。それらの成果が鉄と鋼ｖｏｌ．７９
（１９９３）ｐ．１１０８−ｐ．１１１４にまとめられ
ている。この文献はファブリケーターと鉄鋼４社で共同
執筆されたものであり、現在のところ公表された技術の
中で信頼がおける最先端のものと位置づけられている。
この論文では、鋼中の混入ボロンの影響について詳細に
述べており、Ｂは２ｐｐｍ以下で、かつＣＥＺｍｏｄ＝
Ｃ＋Ｓｉ／１７＋Ｍｎ／７．５＋Ｃｕ／１３＋Ｎｉ／１
７＋Ｃｒ／４．５＋Ｍｏ／３＋Ｖ／１．５＋Ｎｂ／２＋
Ｔｉ／４．５＋４２０Ｂ≦０．４４％を満たせば引張強
度（ＴＳ）５９０ＭＰａ級の鋼では、溶接後の溶融亜鉛
メッキ割れが発生しないということを明らかにしてい
る。
がなされてきた。それらの成果が鉄と鋼ｖｏｌ．７９
（１９９３）ｐ．１１０８−ｐ．１１１４にまとめられ
ている。この文献はファブリケーターと鉄鋼４社で共同
執筆されたものであり、現在のところ公表された技術の
中で信頼がおける最先端のものと位置づけられている。
この論文では、鋼中の混入ボロンの影響について詳細に
述べており、Ｂは２ｐｐｍ以下で、かつＣＥＺｍｏｄ＝
Ｃ＋Ｓｉ／１７＋Ｍｎ／７．５＋Ｃｕ／１３＋Ｎｉ／１
７＋Ｃｒ／４．５＋Ｍｏ／３＋Ｖ／１．５＋Ｎｂ／２＋
Ｔｉ／４．５＋４２０Ｂ≦０．４４％を満たせば引張強
度（ＴＳ）５９０ＭＰａ級の鋼では、溶接後の溶融亜鉛
メッキ割れが発生しないということを明らかにしてい
る。
【０００４】特開平２−５７６６９号は、このような技
術に関する提案であるが、その他にも溶接熱影響部の割
れを防止する技術として特開昭５８−８４９５９号、特
開昭５９−１１３１６号等多数の提案がある。
術に関する提案であるが、その他にも溶接熱影響部の割
れを防止する技術として特開昭５８−８４９５９号、特
開昭５９−１１３１６号等多数の提案がある。
【０００５】しかし、溶融亜鉛メッキにより、鋼材のボ
ルト穴加工部から割れの発生する場合もあるが、その防
止技術についての提案は少ないのが現状である。
ルト穴加工部から割れの発生する場合もあるが、その防
止技術についての提案は少ないのが現状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】高張力鋼の成分設計で
は、一般に焼入性を高める元素や析出強化する元素が添
加されている。しかし、添加元素のほとんどすべては耐
溶融亜鉛メッキ割れ性を劣化させてしまうので、高強度
を確保し、且つ亜鉛メッキ割れが発生しない鋼を開発す
るのは困難とされてきた。
は、一般に焼入性を高める元素や析出強化する元素が添
加されている。しかし、添加元素のほとんどすべては耐
溶融亜鉛メッキ割れ性を劣化させてしまうので、高強度
を確保し、且つ亜鉛メッキ割れが発生しない鋼を開発す
るのは困難とされてきた。
【０００７】本発明の課題は、高強度で耐亜鉛メッキ割
れ性が発生しない鋼を提供するものである。
れ性が発生しない鋼を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の状況
を鑑み、耐溶融亜鉛メッキ割れ性を上昇させる添加元素
は無いか、また、高強度と耐亜鉛メッキ割れ性を両立す
る成分設計はいかなるものかと鋭意研究した。その結
果、０．８％以上のＣｕを添加しε−Ｃｕの析出強化を
利用することで焼き入れ性をあげるＣ等の元素を極力低
減し、さらにＴｉ−Ｃａ添加を行うことで耐溶融亜鉛メ
ッキ割れ性が著しく改善され、ＴＳ７８０ＭＰａ以上の
強度と耐亜鉛メッキ割れ性を両立できることを発見し
た。
を鑑み、耐溶融亜鉛メッキ割れ性を上昇させる添加元素
は無いか、また、高強度と耐亜鉛メッキ割れ性を両立す
る成分設計はいかなるものかと鋭意研究した。その結
果、０．８％以上のＣｕを添加しε−Ｃｕの析出強化を
利用することで焼き入れ性をあげるＣ等の元素を極力低
減し、さらにＴｉ−Ｃａ添加を行うことで耐溶融亜鉛メ
ッキ割れ性が著しく改善され、ＴＳ７８０ＭＰａ以上の
強度と耐亜鉛メッキ割れ性を両立できることを発見し
た。
【０００９】本発明は、圧延後、再加熱焼き入れを前提
とする鋼で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０４％以上
０．０８％以下、Ｓｉ：０．１％以上０．６％以下、Ｍ
ｎ：０．８％以上１．６％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．８％以上１．８％以
下、Ｎｉ：０．４％以上１．０％以下、Ｖ：０．０１％
以上０．２０％以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．０５％
以下、Ｃａ：０．００１％以上０．００５％以下、Ｎ：
０．００２％以上０．００６％以下、Ａｌ：０．００５
％以上０．１％以下、Ｏ：０．００５％以下、さらに、
Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．４％以下、Ｎｂ：０．
０３％以下を１種または２種以上が添加され、残部が鉄
および不純物からなることを特徴とする溶接熱影響部の
耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高張力鋼である。
とする鋼で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０４％以上
０．０８％以下、Ｓｉ：０．１％以上０．６％以下、Ｍ
ｎ：０．８％以上１．６％以下、Ｐ：０．０２％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．８％以上１．８％以
下、Ｎｉ：０．４％以上１．０％以下、Ｖ：０．０１％
以上０．２０％以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．０５％
以下、Ｃａ：０．００１％以上０．００５％以下、Ｎ：
０．００２％以上０．００６％以下、Ａｌ：０．００５
％以上０．１％以下、Ｏ：０．００５％以下、さらに、
Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．４％以下、Ｎｂ：０．
０３％以下を１種または２種以上が添加され、残部が鉄
および不純物からなることを特徴とする溶接熱影響部の
耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高張力鋼である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明は以下の知見に基づく。
【００１１】図１は、鋼材（０．０６Ｃ−０．２５Ｓｉ
−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃａ系）の常温引張り
強度とメッキ浴中引張の伸びとの関係における添加元素
の影響を検討した結果を示すもので、Ｔｉ−Ｃａの複合
添加の場合、ボルト穴加工部でも溶融亜鉛メッキによる
割れが防止される目安である浴中引張りでの伸び２０％
以上が高強度鋼において確保されることが判明した。常
温引張り試験はＪＩＳ１Ａ号、メッキ浴中引張り試験は
図２の試験片を用いた。
−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃａ系）の常温引張り
強度とメッキ浴中引張の伸びとの関係における添加元素
の影響を検討した結果を示すもので、Ｔｉ−Ｃａの複合
添加の場合、ボルト穴加工部でも溶融亜鉛メッキによる
割れが防止される目安である浴中引張りでの伸び２０％
以上が高強度鋼において確保されることが判明した。常
温引張り試験はＪＩＳ１Ａ号、メッキ浴中引張り試験は
図２の試験片を用いた。
【００１２】すなわち、Ｔｉ単独添加の場合、Ｔｉ量が
０．０１％であってもメッキ浴中引張における伸びは低
く、高強度側では２０％以下となるが、更に０．００１
％のＣａを添加すると高強度鋼においても伸びは２０％
以上となる。（Ｎｂ，Ｖにも伸び増加効果が認めら
る。） 次に、成分範囲限定理由について述べる。
０．０１％であってもメッキ浴中引張における伸びは低
く、高強度側では２０％以下となるが、更に０．００１
％のＣａを添加すると高強度鋼においても伸びは２０％
以上となる。（Ｎｂ，Ｖにも伸び増加効果が認めら
る。） 次に、成分範囲限定理由について述べる。
【００１３】０．０４％≦Ｃ≦０．０８％ Ｃは、強度を高めるのに必須の元素であるが、本発明で
は、ε−Ｃｕの析出強化を利用するので、高強度を確保
するのに０．０８％を超えるＣの添加は不要である。ま
た、０．０４％未満のＣ量では高強度を確保するのが困
難である。
は、ε−Ｃｕの析出強化を利用するので、高強度を確保
するのに０．０８％を超えるＣの添加は不要である。ま
た、０．０４％未満のＣ量では高強度を確保するのが困
難である。
【００１４】０．１％≦Ｓｉ≦０．６％ Ｓｉは、メッキ後の外観状況と関係しており、０．１％
未満０．６％超えではメッキ焼けが発生し易くなる。よ
って、０．１％以上０．６％以下に限定した。
未満０．６％超えではメッキ焼けが発生し易くなる。よ
って、０．１％以上０．６％以下に限定した。
【００１５】０．８％≦Ｍｎ≦１．６％ Ｍｎは強度、靱性の面から必須の元素であるが、０．８
％未満では高強度を得るのが困難で、１．６％を超える
と効果が飽和するため、Ｍｎ：０．８％以上１．６％以
下に限定した。
％未満では高強度を得るのが困難で、１．６％を超える
と効果が飽和するため、Ｍｎ：０．８％以上１．６％以
下に限定した。
【００１６】Ｐ≦０．０２％ Ｐは多量に含まれると靱性を劣化させるため０．０２％
以下とした。
以下とした。
【００１７】Ｓ≦０．００５％ ＳはＣａと化合し、ＣａＳを形成する。０．００５％を
超えて含有しているとＣａＳのクラスターを形成し、鋼
の靱性、溶接性を著しく劣化させる。したがって、０．
００５％以下に限定した。
超えて含有しているとＣａＳのクラスターを形成し、鋼
の靱性、溶接性を著しく劣化させる。したがって、０．
００５％以下に限定した。
【００１８】０．４％≦Ｎｉ≦１．０％ ＮｉはＣｕ割れを防止させるのに有効で、本発明では必
須の元素である。そのためにはＣｕ添加量の半分程度の
添加が必要なため、下限を０．４％に限定した。上限
は、経済性の観点から、１．０％に限定した。
須の元素である。そのためにはＣｕ添加量の半分程度の
添加が必要なため、下限を０．４％に限定した。上限
は、経済性の観点から、１．０％に限定した。
【００１９】０．０１％≦Ｖ≦０．２０％ Ｖは再加熱焼き入れを前提とした本発明においては、必
須の元素である。少量添加で著しく強度上昇させ得る。
しかし、０．０１％未満の添加では、高強度を得るのが
困難で、０．２０％を超える添加は鋼の脆化を招くの
で、０．０１％以上０．２０％以下に限定した。
須の元素である。少量添加で著しく強度上昇させ得る。
しかし、０．０１％未満の添加では、高強度を得るのが
困難で、０．２０％を超える添加は鋼の脆化を招くの
で、０．０１％以上０．２０％以下に限定した。
【００２０】０．００２％≦Ｎ≦０．００６％ Ｎは、Ａｌ，Ｔｉ等と窒化物を生成し、鋼材の結晶粒径
を微細にし、強度、靱性を向上させる。０．００２％未
満ではその効果がなく、多量に含ませると靱性を害する
ので０．００６％を上限とする。
を微細にし、強度、靱性を向上させる。０．００２％未
満ではその効果がなく、多量に含ませると靱性を害する
ので０．００６％を上限とする。
【００２１】０．００５％≦Ａｌ≦０．１％ Ａｌは脱酸のため必須の元素である。０．００５％未満
では脱酸が不十分であり、０．１％を超えると多量のア
ルミナが発生し、鋼の清浄性を著しく劣化させる。した
がって、０．００５％以上０．１％以下に限定した。
では脱酸が不十分であり、０．１％を超えると多量のア
ルミナが発生し、鋼の清浄性を著しく劣化させる。した
がって、０．００５％以上０．１％以下に限定した。
【００２２】Ｏ≦０．００５％ Ｏは鋼の清浄度を劣化させる。Ｃａ添加の場合、０．０
０５％を超えるＯを含有するとＣａ−Ｏ−Ｓ系介在物ク
ラスターを生成しやすくなり鋼の靱性劣化を招くので、
０．００５％以下に限定した。
０５％を超えるＯを含有するとＣａ−Ｏ−Ｓ系介在物ク
ラスターを生成しやすくなり鋼の靱性劣化を招くので、
０．００５％以下に限定した。
【００２３】Ｃｒ≦０．５％ Ｃｒは鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
５％を超えて添加すると溶接熱影響部を著しく硬化させ
るため、０．５％以下に限定した。
５％を超えて添加すると溶接熱影響部を著しく硬化させ
るため、０．５％以下に限定した。
【００２４】Ｍｏ≦０．４％ Ｍｏは鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．
４％を超えて添加すると溶接熱影響部を著しく硬化させ
るため、０．４％以下に限定した。
４％を超えて添加すると溶接熱影響部を著しく硬化させ
るため、０．４％以下に限定した。
【００２５】Ｎｂ≦０．０３％ Ｎｂは微量の添加で析出強化により鋼の強度を高めるの
に有効な元素であるが、再加熱ＱＴの場合、０．０３％
を超えて添加しても強度が飽和するため、０．０３％以
下に限定した。
に有効な元素であるが、再加熱ＱＴの場合、０．０３％
を超えて添加しても強度が飽和するため、０．０３％以
下に限定した。
【００２６】Ｃｕ：０．８％以上１．８％以下 本発明では、ε−Ｃｕの析出強化を利用することで高強
度を確保している。０．８％未満のＣｕ添加では母材の
引張強度を確保できず、１．８％を超えるＣｕ添加は母
材の靱性劣化、Ｃｕ割れの危険性が高まる。したがっ
て、Ｃｕ量を０．８％以上１．８％以下に限定した。
度を確保している。０．８％未満のＣｕ添加では母材の
引張強度を確保できず、１．８％を超えるＣｕ添加は母
材の靱性劣化、Ｃｕ割れの危険性が高まる。したがっ
て、Ｃｕ量を０．８％以上１．８％以下に限定した。
【００２７】Ｔｉ：０．０１％以上０．０５％以下、 Ｃａ：０．００１％以上０．００５％以下、 本発明は、ＴｉとＣａの複合添加を特徴とする。Ｃａと
Ｔｉを複合添加すると、鋼材の亜鉛メッキ浴中での伸び
が増大することが認められた。高強度鋼においてこのよ
うな効果は、Ｃａ≧０．００１％、Ｔｉ≧０．０１％で
得られている。しかし、Ｔｉが０．００５％を越えると
その効果も飽和し、０．００５％を越えるＣａの添加
は、鋼の清浄度を低下させるため、ぞれぞれ上限とし
た。
Ｔｉを複合添加すると、鋼材の亜鉛メッキ浴中での伸び
が増大することが認められた。高強度鋼においてこのよ
うな効果は、Ｃａ≧０．００１％、Ｔｉ≧０．０１％で
得られている。しかし、Ｔｉが０．００５％を越えると
その効果も飽和し、０．００５％を越えるＣａの添加
は、鋼の清浄度を低下させるため、ぞれぞれ上限とし
た。
【００２８】Ｂ：不可避不純物 Ｂは、鋼の焼入れ性を向上させるが、溶接部の耐溶融亜
鉛メッキ割れ性を著しく劣化させるため、溶接される場
合、２ｐｐｍ以下に管理されている。
鉛メッキ割れ性を著しく劣化させるため、溶接される場
合、２ｐｐｍ以下に管理されている。
【００２９】本発明鋼は、原則として溶接施工を対象と
しないので、Ｂの上限は５ｐｐｍ程度の管理とする。し
かし、低いほど望ましく、溶接が避けられない場合は、
上記に従う。
しないので、Ｂの上限は５ｐｐｍ程度の管理とする。し
かし、低いほど望ましく、溶接が避けられない場合は、
上記に従う。
【００３０】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を溶解、鋳造し、熱
間圧延にて１２−４０ｍｍ厚の鋼材にした。熱間圧延
後、再加熱焼き入れし、時効処理を行った。（再加熱温
度：９３０℃、時効処理：５００〜５５０℃×３０〜６
０分） これらの鋼材に対し、引張試験、ボルト用穴開け加工部
溶融亜鉛メッキ割れ試験を実施した。
間圧延にて１２−４０ｍｍ厚の鋼材にした。熱間圧延
後、再加熱焼き入れし、時効処理を行った。（再加熱温
度：９３０℃、時効処理：５００〜５５０℃×３０〜６
０分） これらの鋼材に対し、引張試験、ボルト用穴開け加工部
溶融亜鉛メッキ割れ試験を実施した。
【００３１】表中のボルト用穴開け加工部のメッキ割れ
の有無の項は、圧延した鋼に実際の施工と同様に、接合
用ボルトの穴開け加工をＮＣマシンを用いて実施した後
に溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬し、穴開け加工部から割れ
が発生するかどうかを確認した結果である。
の有無の項は、圧延した鋼に実際の施工と同様に、接合
用ボルトの穴開け加工をＮＣマシンを用いて実施した後
に溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬し、穴開け加工部から割れ
が発生するかどうかを確認した結果である。
【００３２】供試鋼の各試験結果を表２に示す。０．８
％以上のＣｕを添加し焼き入れ性をあげるＣ等の元素を
極力低減し、さらにＴｉ−Ｃａ添加を行った鋼ＤＰ−Ｎ
Ｐの発明鋼は、７８０ＭＰａ以上のＴＳを示し、且つ穴
開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験でも割れは発生しな
かった。
％以上のＣｕを添加し焼き入れ性をあげるＣ等の元素を
極力低減し、さらにＴｉ−Ｃａ添加を行った鋼ＤＰ−Ｎ
Ｐの発明鋼は、７８０ＭＰａ以上のＴＳを示し、且つ穴
開け加工部溶融亜鉛メッキ割れ試験でも割れは発生しな
かった。
【００３３】一方、焼き入れ性をあげる元素であるＣや
ＭｎやＣｒやＭｏを多量に含有した従来鋼Ａ〜Ｃでは、
鋼Ａは強度不足、鋼Ｂ〜Ｃで割れが発生している。Ｃｕ
添加によりＣ等の元素の添加を極力抑えてはいるがＴｉ
−Ｃａが添加されていない従来鋼Ｄ〜ＦではＮｂ添加の
鋼Ｆのみ７８０ＭＰａ以上の引張強度が得られている
が、穴開け加工部の試験で亜鉛鍍金割れが発生してい
る。
ＭｎやＣｒやＭｏを多量に含有した従来鋼Ａ〜Ｃでは、
鋼Ａは強度不足、鋼Ｂ〜Ｃで割れが発生している。Ｃｕ
添加によりＣ等の元素の添加を極力抑えてはいるがＴｉ
−Ｃａが添加されていない従来鋼Ｄ〜ＦではＮｂ添加の
鋼Ｆのみ７８０ＭＰａ以上の引張強度が得られている
が、穴開け加工部の試験で亜鉛鍍金割れが発生してい
る。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【発明の効果】本発明鋼は、高強度で且つボルト穴加工
後、溶融亜鉛メッキしても、割れを生じない。よって、
鉄塔、橋梁及び建築物に用いた場合、これら構造物の軽
量化に大きく貢献し、産業上極めて有用である。
後、溶融亜鉛メッキしても、割れを生じない。よって、
鉄塔、橋梁及び建築物に用いた場合、これら構造物の軽
量化に大きく貢献し、産業上極めて有用である。
【図１】鋼材の常温強度ＴＳ（ＭＰａ）とメッキ浴中引
張り試験の伸び（％）との関係を示す図。
張り試験の伸び（％）との関係を示す図。
【図２】溶融亜鉛中における母材の脆化を調べるための
引張り試験片形状を示す図。
引張り試験片形状を示す図。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平10−96062（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−96060（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−125191（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−93819（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−144008（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−231141（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−96020（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−96057（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延後、再加熱焼き入れを前提とする鋼
で、その組成が重量％で、Ｃ：０．０４％以上０．０８
％以下、Ｓｉ：０．１％以上０．６％以下、Ｍｎ：０．
８％以上１．６％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．
００５％以下、Ｃｕ：０．８％以上１．８％以下、Ｎ
ｉ：０．４％以上１．０％以下、Ｖ：０．０１％以上
０．２０％以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．０５％以
下、Ｃａ：０．００１％以上０．００５％以下、Ｎ：
０．００２％以上０．００６％以下、Ａｌ：０．００５
％以上０．１％以下、Ｏ：０．００５％以下、さらに、
Ｃｒ：０．５％以下、Ｍｏ：０．４％以下、Ｎｂ：０．
０３％以下を１種または２種以上が添加され、残部が鉄
および不純物からなることを特徴とする耐溶融亜鉛メッ
キ割れ性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25289696A JP3267170B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25289696A JP3267170B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102187A JPH10102187A (ja) | 1998-04-21 |
| JP3267170B2 true JP3267170B2 (ja) | 2002-03-18 |
Family
ID=17243682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25289696A Expired - Fee Related JP3267170B2 (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3267170B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005052205A1 (ja) * | 2003-11-27 | 2005-06-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 溶接部靭性に優れた高張力鋼および海洋構造物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102719757B (zh) * | 2012-06-25 | 2014-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无镍高韧性80公斤级高强钢及其制造方法 |
-
1996
- 1996-09-25 JP JP25289696A patent/JP3267170B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005052205A1 (ja) * | 2003-11-27 | 2005-06-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 溶接部靭性に優れた高張力鋼および海洋構造物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10102187A (ja) | 1998-04-21 |
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