JPH0836717A - 磁気抵抗効果ヘッド - Google Patents
磁気抵抗効果ヘッドInfo
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- JPH0836717A JPH0836717A JP6174418A JP17441894A JPH0836717A JP H0836717 A JPH0836717 A JP H0836717A JP 6174418 A JP6174418 A JP 6174418A JP 17441894 A JP17441894 A JP 17441894A JP H0836717 A JPH0836717 A JP H0836717A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 磁気抵抗効果素子に発生した熱を効率的に除
去することができる温度上昇抑制効果の大きいMRヘッ
ドを提供する。 【構成】 磁気抵抗効果膜と、磁気抵抗効果膜を線形応
答モードに保持するための横方向バイアス手段と、磁気
抵抗効果膜の磁区安定化のための縦方向バイアス手段と
からなる磁気抵抗効果素子6と、磁気抵抗効果素子6に
センス電流を供給するための電極3が、一対の磁気シー
ルド1,5の対向面間にギャップ2,4を介して設けら
れた構造を有するMRヘッドであって、磁気シールド
1,5の少なくとも一方を磁気シールド材料である第1
の層7と、磁気シールド材料よりも熱伝導率の大きな第
2の層8を交互に積層した多層膜で構成する。
去することができる温度上昇抑制効果の大きいMRヘッ
ドを提供する。 【構成】 磁気抵抗効果膜と、磁気抵抗効果膜を線形応
答モードに保持するための横方向バイアス手段と、磁気
抵抗効果膜の磁区安定化のための縦方向バイアス手段と
からなる磁気抵抗効果素子6と、磁気抵抗効果素子6に
センス電流を供給するための電極3が、一対の磁気シー
ルド1,5の対向面間にギャップ2,4を介して設けら
れた構造を有するMRヘッドであって、磁気シールド
1,5の少なくとも一方を磁気シールド材料である第1
の層7と、磁気シールド材料よりも熱伝導率の大きな第
2の層8を交互に積層した多層膜で構成する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気記録媒体から情報
の読み出しを行う磁気抵抗効果ヘッドに関するものであ
る。
の読み出しを行う磁気抵抗効果ヘッドに関するものであ
る。
【0002】
【従来の技術】磁気抵抗効果素子(以下MR素子と略
す)を再生用磁気ヘッドに応用した磁気抵抗効果ヘッド
(以下MRヘッドと略す)は、近年のハード磁気ディス
ク装置の小型・大容量化に伴い、急速に普及しつつあ
る。記録密度の向上につれて高トラック密度化、すなわ
ち狭トラック化が進められているが、それに伴う出力減
少を補うために、MR素子に流れるセンス電流密度は、
大きくなる傾向にある。その大きさは、107 A/cm
2 を超えるものであり、このような大電流密度下で使用
されるMRヘッドについては、信頼性確保の意味で、従
来以上に素子のジュール発熱による温度上昇に注意する
必要が生じている。温度上昇によるMR素子の劣化につ
いては、抵抗変化率の変動、バイアス膜の磁気特性変
化、熱応力、ABS面の熱酸化等が考えられるが、実用
上は、エレクトロマイグレーションの加速進行による寿
命低減が最も懸念される。例えば、環境温度に対し30
℃程度の素子温度上昇があった場合、エレクトロマイグ
レーションにより断線に至るまでの寿命は、温度上昇が
ない場合に比べ、10分の1以下程度まで減少すること
が予測される。
す)を再生用磁気ヘッドに応用した磁気抵抗効果ヘッド
(以下MRヘッドと略す)は、近年のハード磁気ディス
ク装置の小型・大容量化に伴い、急速に普及しつつあ
る。記録密度の向上につれて高トラック密度化、すなわ
ち狭トラック化が進められているが、それに伴う出力減
少を補うために、MR素子に流れるセンス電流密度は、
大きくなる傾向にある。その大きさは、107 A/cm
2 を超えるものであり、このような大電流密度下で使用
されるMRヘッドについては、信頼性確保の意味で、従
来以上に素子のジュール発熱による温度上昇に注意する
必要が生じている。温度上昇によるMR素子の劣化につ
いては、抵抗変化率の変動、バイアス膜の磁気特性変
化、熱応力、ABS面の熱酸化等が考えられるが、実用
上は、エレクトロマイグレーションの加速進行による寿
命低減が最も懸念される。例えば、環境温度に対し30
℃程度の素子温度上昇があった場合、エレクトロマイグ
レーションにより断線に至るまでの寿命は、温度上昇が
ない場合に比べ、10分の1以下程度まで減少すること
が予測される。
【0003】素子温度上昇を低減する方法として、例え
ば、特開昭61−242313号公報には、熱良導体で
ある金属薄膜体をMR素子の媒体対向面と反対の側端部
上に接するように配置する方法が開示されている。この
方法によれば、MR素子に発生した熱は、素子の側端部
上に設けられた金属薄膜体より速やかに除去し得るの
で、MR素子の温度上昇を効果的に抑制することが可能
である。
ば、特開昭61−242313号公報には、熱良導体で
ある金属薄膜体をMR素子の媒体対向面と反対の側端部
上に接するように配置する方法が開示されている。この
方法によれば、MR素子に発生した熱は、素子の側端部
上に設けられた金属薄膜体より速やかに除去し得るの
で、MR素子の温度上昇を効果的に抑制することが可能
である。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の熱良導
体である金属薄膜体をMR素子の媒体対向面と反対の側
端部上に接するように配置する方法では、MR素子に発
生した熱は、現実には、その多くが素子面内方向よりも
上下シールド方向へ逃げるために、温度上昇低減効果
は、あまり大きくないという問題があった。
体である金属薄膜体をMR素子の媒体対向面と反対の側
端部上に接するように配置する方法では、MR素子に発
生した熱は、現実には、その多くが素子面内方向よりも
上下シールド方向へ逃げるために、温度上昇低減効果
は、あまり大きくないという問題があった。
【0005】本発明の目的は、より効率的にMR素子に
発生した熱を除去することができる温度上昇抑制効果の
大きいMRヘッドを提供することにある。
発生した熱を除去することができる温度上昇抑制効果の
大きいMRヘッドを提供することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、磁気抵抗効果
膜と前記磁気抵抗効果膜を線形応答モードに保持するた
めの横方向バイアス手段と前記磁気抵抗効果膜の磁区安
定化のための縦方向バイアス手段とからなる磁気抵抗効
果素子と、前記磁気抵抗効果素子にセンス電流を供給す
るための電極が、一対の磁気シールドの対向面間にギャ
ップ層を介して設けられた構造を有する磁気抵抗効果ヘ
ッドにおいて、前記磁気シールドの少なくとも一方が磁
気シールド材料である第1の層と、前記磁気シールド材
料よりも熱伝導率の大きな第2の層とを交互に積層した
多層膜から形成されることを特徴としている。
膜と前記磁気抵抗効果膜を線形応答モードに保持するた
めの横方向バイアス手段と前記磁気抵抗効果膜の磁区安
定化のための縦方向バイアス手段とからなる磁気抵抗効
果素子と、前記磁気抵抗効果素子にセンス電流を供給す
るための電極が、一対の磁気シールドの対向面間にギャ
ップ層を介して設けられた構造を有する磁気抵抗効果ヘ
ッドにおいて、前記磁気シールドの少なくとも一方が磁
気シールド材料である第1の層と、前記磁気シールド材
料よりも熱伝導率の大きな第2の層とを交互に積層した
多層膜から形成されることを特徴としている。
【0007】
【実施例】次に、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【0008】図1は、本発明のMRヘッドの第1の実施
例を示す断面図である。Al2 O3−TiC基板(図中
省略)上にスパッタ法により、磁気シールド材料層7を
形成する厚さ500nmのNi−Fe膜(Ni:82%−
Fe:12%,重量%)と、中間層8を形成する厚さ2
50nmのCu膜をNi−Fe/Cu/Ni−Fe/Cu
/Ni−Feの順に交互に積層し、全膜厚が2μmの下
部磁気シールド1を成膜した。続いて所定形状のフォト
レジストパターンを形成し、イオンエッチングにより下
部磁気シールド1のパターニングを行った。
例を示す断面図である。Al2 O3−TiC基板(図中
省略)上にスパッタ法により、磁気シールド材料層7を
形成する厚さ500nmのNi−Fe膜(Ni:82%−
Fe:12%,重量%)と、中間層8を形成する厚さ2
50nmのCu膜をNi−Fe/Cu/Ni−Fe/Cu
/Ni−Feの順に交互に積層し、全膜厚が2μmの下
部磁気シールド1を成膜した。続いて所定形状のフォト
レジストパターンを形成し、イオンエッチングにより下
部磁気シールド1のパターニングを行った。
【0009】次に、下部ギャップ2として厚さ200nm
のAl2 O3 膜をスパッタ法により成膜した後、MR膜
を線形応答モードに保持するための横方向バイアス手段
としてソフトフィルムバイアス法を、MR膜の磁区安定
化のための縦方向バイアス手段として交換結合バイアス
法を用いたMR素子6を形成した。具体的には、ソフト
フィルムバイアス膜として厚さ35nmのCo−Zr−M
o膜(Co:82%−Zr:6%−Mo:12%,原子
%)を、非磁性スペーサ膜として厚さ20nmのTa膜
を、MR膜として厚さ30nmのNi−Fe膜(Ni:8
2%−Fe:18%,重量%)を、反強磁性膜として厚
さ20nmのFeMn膜(Fe:50%−Mn:50%,
重量%)をスパッタ法により連続成膜後、真空雰囲気中
で270℃、1時間の磁界中アニール処理を施し、さら
に除冷工程を経た後、所定形状に加工した。
のAl2 O3 膜をスパッタ法により成膜した後、MR膜
を線形応答モードに保持するための横方向バイアス手段
としてソフトフィルムバイアス法を、MR膜の磁区安定
化のための縦方向バイアス手段として交換結合バイアス
法を用いたMR素子6を形成した。具体的には、ソフト
フィルムバイアス膜として厚さ35nmのCo−Zr−M
o膜(Co:82%−Zr:6%−Mo:12%,原子
%)を、非磁性スペーサ膜として厚さ20nmのTa膜
を、MR膜として厚さ30nmのNi−Fe膜(Ni:8
2%−Fe:18%,重量%)を、反強磁性膜として厚
さ20nmのFeMn膜(Fe:50%−Mn:50%,
重量%)をスパッタ法により連続成膜後、真空雰囲気中
で270℃、1時間の磁界中アニール処理を施し、さら
に除冷工程を経た後、所定形状に加工した。
【0010】続いてセンス電流を供給するための電極3
として、Ta/Auスパッタ膜(厚さ5nm/250nm)
を成膜し、所定形状のトラック部を形成するように加工
した。最後に上部ギャップ4として厚さ250nmのAl
2 O3 膜をスパッタ法により成膜した後、下部シールド
1の作製工程と同様の方法で厚さ2μmのNi−Fe/
Cu多層膜からなる上部磁気シールド5を形成した。
として、Ta/Auスパッタ膜(厚さ5nm/250nm)
を成膜し、所定形状のトラック部を形成するように加工
した。最後に上部ギャップ4として厚さ250nmのAl
2 O3 膜をスパッタ法により成膜した後、下部シールド
1の作製工程と同様の方法で厚さ2μmのNi−Fe/
Cu多層膜からなる上部磁気シールド5を形成した。
【0011】以上のような構造を有するMRヘッドにつ
いて、センス電流通電による素子抵抗の変化から素子温
度上昇について見積った結果、電流密度3×107 A/
cm2 において、温度上昇は10℃であった。
いて、センス電流通電による素子抵抗の変化から素子温
度上昇について見積った結果、電流密度3×107 A/
cm2 において、温度上昇は10℃であった。
【0012】図5は、従来のMRヘッドの断面図であ
る。下部磁気シールド1および上部磁気シールド5には
厚さ2μm のNiFe単層膜(Ni:82%−Fe:1
2%,重量%)が用いられており、それ以外は第1の実
施例と同一である。第1の実施例と同様にセンス電流通
電による素子抵抗の変化から素子温度上昇について見積
った結果、従来のMRヘッドの素子温度上昇は、電流密
度3×107 A/cm2において48℃で、第1の実施
例のMRヘッドにおける値の5倍程度の大きさであっ
た。これは、両者の磁気シールドの熱伝導率の差によっ
て放熱効率が大きく異なるためと考えられ、第1の実施
例に示した方法により効率的にMR素子に発生した熱を
除去することができ、温度上昇抑制効果の大きいMRヘ
ッドを提供できることが示された。
る。下部磁気シールド1および上部磁気シールド5には
厚さ2μm のNiFe単層膜(Ni:82%−Fe:1
2%,重量%)が用いられており、それ以外は第1の実
施例と同一である。第1の実施例と同様にセンス電流通
電による素子抵抗の変化から素子温度上昇について見積
った結果、従来のMRヘッドの素子温度上昇は、電流密
度3×107 A/cm2において48℃で、第1の実施
例のMRヘッドにおける値の5倍程度の大きさであっ
た。これは、両者の磁気シールドの熱伝導率の差によっ
て放熱効率が大きく異なるためと考えられ、第1の実施
例に示した方法により効率的にMR素子に発生した熱を
除去することができ、温度上昇抑制効果の大きいMRヘ
ッドを提供できることが示された。
【0013】図2に、磁気シールド材料層7を形成する
Ni−Fe膜の厚さD1 と、中間層8を形成するCu膜
の厚さD2 の膜厚比D1 /D2 を1から50まで変化さ
せたときの素子温度上昇値ΔT、飽和磁束密度BS 、透
磁率μ(測定周波数10MHz)を示す。下部磁気シー
ルド1および上部磁気シールド5の全膜厚は、それぞれ
2μmの一定値とした。電流密度は3×107 A/cm
2 とした。D1 /D2が大きくなるにつれて素子温度上
昇抑制効果は小さくなり、Ni−Fe単層膜を用いた場
合の値に近くなる。逆に、膜厚比D1 /D2 が小さくな
ると、μはほとんど変化しないものの、BS の低下が問
題となる。この結果から、本来磁気シールドに要求され
る高透磁率・高飽和磁束密度を損なうことなく温度上昇
を抑制するためには、膜厚比D1 /D2 が2〜10程度
であること望ましいといえる。
Ni−Fe膜の厚さD1 と、中間層8を形成するCu膜
の厚さD2 の膜厚比D1 /D2 を1から50まで変化さ
せたときの素子温度上昇値ΔT、飽和磁束密度BS 、透
磁率μ(測定周波数10MHz)を示す。下部磁気シー
ルド1および上部磁気シールド5の全膜厚は、それぞれ
2μmの一定値とした。電流密度は3×107 A/cm
2 とした。D1 /D2が大きくなるにつれて素子温度上
昇抑制効果は小さくなり、Ni−Fe単層膜を用いた場
合の値に近くなる。逆に、膜厚比D1 /D2 が小さくな
ると、μはほとんど変化しないものの、BS の低下が問
題となる。この結果から、本来磁気シールドに要求され
る高透磁率・高飽和磁束密度を損なうことなく温度上昇
を抑制するためには、膜厚比D1 /D2 が2〜10程度
であること望ましいといえる。
【0014】図3に、磁気シールド材料層7を形成する
Ni−Fe膜の厚さD1 と中間層8を形成するCu膜の
厚さD2 の膜厚比D1 /D2 を5に固定した状態で、下
部磁気シールド1および上部磁気シールド5の膜厚を
0.2μmから8μmまで変化させたときの素子温度上
昇値ΔT、分解能ε(5kFCIにおける出力と55k
FCIにおける出力の比で定義)を示す。下部磁気シー
ルド1および上部磁気シールド5の膜厚は同一とした。
電流密度は3×107 A/cm2 とした。磁気シールド
の膜厚が厚くなると温度上昇抑制効果は大きくなるが、
5μm以上ではほぼ一定している。また、磁気シールド
の膜厚が0.5μm以下では温度上昇値が急激に大きく
なり、さらに磁気シールドの飽和現象のために分解能が
悪くなる。この結果から磁気シールドの膜厚は、0.5
〜5μmの範囲にあることが望ましいといえる。
Ni−Fe膜の厚さD1 と中間層8を形成するCu膜の
厚さD2 の膜厚比D1 /D2 を5に固定した状態で、下
部磁気シールド1および上部磁気シールド5の膜厚を
0.2μmから8μmまで変化させたときの素子温度上
昇値ΔT、分解能ε(5kFCIにおける出力と55k
FCIにおける出力の比で定義)を示す。下部磁気シー
ルド1および上部磁気シールド5の膜厚は同一とした。
電流密度は3×107 A/cm2 とした。磁気シールド
の膜厚が厚くなると温度上昇抑制効果は大きくなるが、
5μm以上ではほぼ一定している。また、磁気シールド
の膜厚が0.5μm以下では温度上昇値が急激に大きく
なり、さらに磁気シールドの飽和現象のために分解能が
悪くなる。この結果から磁気シールドの膜厚は、0.5
〜5μmの範囲にあることが望ましいといえる。
【0015】次に、本発明の第2の実施例について説明
する。図4は、MRヘッドの第2の実施例を示す断面図
である。Al2 O3 −TiC基板(図中省略)上にスパ
ッタ法により、磁気シールド材料層7を形成する厚さ5
00nmのFe−Ta−N膜(Fe:78%−Ta:9
%−N:13%,原子%)と、中間層8を形成する厚さ
250nmのCu膜をFe−Ta−N/Cu/Fe−T
a−N/Cu/Fe−Ta−Nの順に交互に積層し、全
膜厚が2μmの下部磁気シールド1を成膜した。続いて
真空雰囲気中で550℃、1時間のアニール処理を施し
た後、所定形状に加工した。それ以後の作製工程は、第
1の実施例と同一とした。ただし、上部磁気シールド5
は、厚さ2μmのNiFe単層膜(Ni:82%−F
e:12%,重量%)により形成した。
する。図4は、MRヘッドの第2の実施例を示す断面図
である。Al2 O3 −TiC基板(図中省略)上にスパ
ッタ法により、磁気シールド材料層7を形成する厚さ5
00nmのFe−Ta−N膜(Fe:78%−Ta:9
%−N:13%,原子%)と、中間層8を形成する厚さ
250nmのCu膜をFe−Ta−N/Cu/Fe−T
a−N/Cu/Fe−Ta−Nの順に交互に積層し、全
膜厚が2μmの下部磁気シールド1を成膜した。続いて
真空雰囲気中で550℃、1時間のアニール処理を施し
た後、所定形状に加工した。それ以後の作製工程は、第
1の実施例と同一とした。ただし、上部磁気シールド5
は、厚さ2μmのNiFe単層膜(Ni:82%−F
e:12%,重量%)により形成した。
【0016】以上のような構造を有するMRヘッドにつ
いて、センス電流通電による素子抵抗の変化から素子温
度上昇について見積もった結果、電流密度3×107 A
/cm2 において温度上昇は15℃で、従来のMRヘッ
ドに対し十分な温度上昇抑制効果を有するMRヘッドを
提供できることが示された。
いて、センス電流通電による素子抵抗の変化から素子温
度上昇について見積もった結果、電流密度3×107 A
/cm2 において温度上昇は15℃で、従来のMRヘッ
ドに対し十分な温度上昇抑制効果を有するMRヘッドを
提供できることが示された。
【0017】なお、上述の実施例では、磁気シールド材
料としてNi−Fe,Fe−Ta−Nを用いた場合につ
いて示したが、他にFe−Si−Al,Fe−Co,N
i−Co,Ni−Fe−Co,Fe−Si,Fe−N,
Fe−Ta,Fe−Ti,Co−Zr,Co−Ta,C
o−Tiを主成分とする材料を用いることができる。ま
た、中間層材料としてCuを用いた場合について示した
が、他にAg,Al,Au,Cr,Mo,Pt,Ta,
Ti,W等の導電性材料やAlN,SiC,BN等の絶
縁性材料を用いることができる。
料としてNi−Fe,Fe−Ta−Nを用いた場合につ
いて示したが、他にFe−Si−Al,Fe−Co,N
i−Co,Ni−Fe−Co,Fe−Si,Fe−N,
Fe−Ta,Fe−Ti,Co−Zr,Co−Ta,C
o−Tiを主成分とする材料を用いることができる。ま
た、中間層材料としてCuを用いた場合について示した
が、他にAg,Al,Au,Cr,Mo,Pt,Ta,
Ti,W等の導電性材料やAlN,SiC,BN等の絶
縁性材料を用いることができる。
【0018】
【発明の効果】以上説明したように本発明のMRヘッド
は、磁気シールドが、磁気シールド材料層と、磁気シー
ルド材料層よりも熱伝導率の大きな中間層から形成され
る多層膜構造を有することにより、MR素子に発生した
熱の多くは、上下磁気シールド方向へ逃げるために、多
層膜化による磁気シールドの熱伝導率向上によって、よ
り効率的にMR素子に発生した熱を除去することができ
る。
は、磁気シールドが、磁気シールド材料層と、磁気シー
ルド材料層よりも熱伝導率の大きな中間層から形成され
る多層膜構造を有することにより、MR素子に発生した
熱の多くは、上下磁気シールド方向へ逃げるために、多
層膜化による磁気シールドの熱伝導率向上によって、よ
り効率的にMR素子に発生した熱を除去することができ
る。
【0019】また、このときの磁気シールド材料層と中
間層との膜厚比を最適な範囲に設定することにより、磁
気シールド材料に要求される高透磁率・高飽和磁束密度
を損なうことなく熱伝導率を向上させ、温度上昇を抑制
することができる。
間層との膜厚比を最適な範囲に設定することにより、磁
気シールド材料に要求される高透磁率・高飽和磁束密度
を損なうことなく熱伝導率を向上させ、温度上昇を抑制
することができる。
【図1】本発明のMRヘッドの第1の実施例を示す断面
図である。
図である。
【図2】磁気シールド材料層と中間層の膜厚比D1 /D
2 を変えた時の素子温度上昇値ΔT、飽和磁束密度
BS 、透磁率μを示す図である。
2 を変えた時の素子温度上昇値ΔT、飽和磁束密度
BS 、透磁率μを示す図である。
【図3】磁気シールド膜厚Dを変えたときの素子温度上
昇値ΔT、分解能εを示す図である。
昇値ΔT、分解能εを示す図である。
【図4】本発明のMRヘッドの第2の実施例を示す断面
図である。
図である。
【図5】磁気シールドに磁気シールド材料単層膜を用い
た従来のMRヘッドを示す断面図である。
た従来のMRヘッドを示す断面図である。
1 下部磁気シールド 2 下部ギャップ 3 電極 4 上部ギャップ 5 上部磁気シールド 6 磁気抵抗効果素子(MR素子) 7 磁気シールド材料層 8 中間層
Claims (5)
- 【請求項1】磁気抵抗効果膜と前記磁気抵抗効果膜を線
形応答モードに保持するための横方向バイアス手段と前
記磁気抵抗効果膜の磁区安定化のための縦方向バイアス
手段とからなる磁気抵抗効果素子と、前記磁気抵抗効果
素子にセンス電流を供給するための電極が、一対の磁気
シールドの対向面間にギャップ層を介して設けられた構
造を有する磁気抵抗効果ヘッドにおいて、 前記磁気シールドの少なくとも一方が磁気シールド材料
である第1の層と、前記磁気シールド材料よりも熱伝導
率の大きな第2の層とを交互に積層した多層膜から形成
されることを特徴とする磁気抵抗効果ヘッド。 - 【請求項2】前記第1の層の厚さをD1 とし前記第2の
層の厚さをD2 としたときに、その膜厚比D1 /D2 が
2〜10の範囲にあることを特徴とする請求項1記載の
磁気抵抗効果ヘッド。 - 【請求項3】前記第1の層がNi−Fe,Fe−Ta−
N,Fe−Si−Al,Fe−Co,Ni−Co,Ni
−Fe−Co,Fe−Si,Fe−N,Fe−Ta,F
e−Ti,Co−Zr,Co−Ta,Co−Tiのいず
れかを主成分とする材料から構成されることを特徴とす
る請求項1記載の磁気抵抗効果ヘッド。 - 【請求項4】前記第2の層がCu,Ag,Al,Au,
Cr,Mo,Pt,Ta,Ti,W,AlN,SiC,
BNのいずれかの材料から構成されることを特徴とする
請求項1記載の磁気抵抗効果ヘッド。 - 【請求項5】前記磁気シールドの全膜厚が0.5〜5μ
mの範囲にあることを特徴とする請求項1記載の磁気抵
抗効果ヘッド。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6174418A JPH0836717A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 磁気抵抗効果ヘッド |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6174418A JPH0836717A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 磁気抵抗効果ヘッド |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0836717A true JPH0836717A (ja) | 1996-02-06 |
Family
ID=15978210
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6174418A Pending JPH0836717A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 磁気抵抗効果ヘッド |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0836717A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5930084A (en) * | 1996-06-17 | 1999-07-27 | International Business Machines Corporation | Stabilized MR sensor and flux guide joined by contiguous junction |
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US6859347B2 (en) * | 2001-01-04 | 2005-02-22 | Hitachi Global Storage Technologies Netherlands, B.V. | Magnetic transducer with electrically conductive shield for reducing electromagnetic interference |
US6914750B2 (en) * | 2001-10-05 | 2005-07-05 | Headway Technologies, Inc. | Thermal protrusion reduction in magnet heads by utilizing heat sink layers |
KR20200093450A (ko) * | 2019-01-28 | 2020-08-05 | 시바우라 메카트로닉스 가부시끼가이샤 | 전자파 감쇠체 및 전자 장치 |
CN111889511A (zh) * | 2020-07-16 | 2020-11-06 | 中南大学 | 一种CuFe合金梯度复合材料及其制备方法与应用 |
KR20210120904A (ko) * | 2020-03-26 | 2021-10-07 | 시바우라 메카트로닉스 가부시끼가이샤 | 전자파 감쇠체, 전자 장치, 성막 장치 및 성막 방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6214318A (ja) * | 1985-07-12 | 1987-01-22 | Hitachi Ltd | 磁気読取装置 |
-
1994
- 1994-07-26 JP JP6174418A patent/JPH0836717A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19980203 |