JPH083667A - 耐食性に優れたＮｉ基合金 - Google Patents
耐食性に優れたＮｉ基合金Info
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- JPH083667A JPH083667A JP15673694A JP15673694A JPH083667A JP H083667 A JPH083667 A JP H083667A JP 15673694 A JP15673694 A JP 15673694A JP 15673694 A JP15673694 A JP 15673694A JP H083667 A JPH083667 A JP H083667A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 あらゆる酸に対して優れた耐食性を示すＮｉ
基合金を提供する。 【構成】（１）重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％、Ｔａ：１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｍｎ：３％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．
００１〜０．１％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不
純物からなる組成のＮｉ基合金、（２）前記Ｎｉ基合金
に、さらに、下記の（ａ）〜（ｃ）の内のいずれかのグ
ループに含まれる少なくとも１種を含有した耐食性に優
れたＮｉ基合金、（ａ）Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．１
％のうち少なくとも１種、（ｂ）Ｎｂ：０．１〜１％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち少なくと
も１種、（ｃ）Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．
０１〜０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜
０．５％のうち少なくとも１種、
基合金を提供する。 【構成】（１）重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％、Ｔａ：１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｍｎ：３％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．
００１〜０．１％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不
純物からなる組成のＮｉ基合金、（２）前記Ｎｉ基合金
に、さらに、下記の（ａ）〜（ｃ）の内のいずれかのグ
ループに含まれる少なくとも１種を含有した耐食性に優
れたＮｉ基合金、（ａ）Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．１
％のうち少なくとも１種、（ｂ）Ｎｂ：０．１〜１％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち少なくと
も１種、（ｃ）Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．
０１〜０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜
０．５％のうち少なくとも１種、
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐食性に優れたＮｉ
基合金に関するものである。
基合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、化学プラント、電気鍍金装置、
ボイラーなどの排煙脱硫装置および半導体装置などの構
造部材、食品加工装置、医療器具、さらに海水などに晒
される各種刃物や手工具などの製造には、各種の耐食性
に優れたＮｉ基合金が用いられている。
ボイラーなどの排煙脱硫装置および半導体装置などの構
造部材、食品加工装置、医療器具、さらに海水などに晒
される各種刃物や手工具などの製造には、各種の耐食性
に優れたＮｉ基合金が用いられている。
【０００３】これらＮｉ基合金として、例えば、重量％
（以下、％は、重量％を示す）で、Ｃｒ：１６．１％、
Ｍｏ：１６．２％、Ｆｅ：５．２％、Ｗ：３．２％を含
有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
する米国特許第３２０３７７２号明細書記載のＣ−２７
６として知られるＮｉ基合金、Ｃｒ：２１．５％、Ｍ
ｏ：１３．２％、Ｆｅ：４．１％、Ｗ：３．１％を含有
し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有す
る米国特許第１６８２３７号明細書記載のＣ−２２とし
て知られるＮｉ基合金、Ｍｏ：２８％、Ｆｅ：２％を含
有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
するハステロイＢ−２（商品名）として知られるＮｉ基
合金、などが知られている。
（以下、％は、重量％を示す）で、Ｃｒ：１６．１％、
Ｍｏ：１６．２％、Ｆｅ：５．２％、Ｗ：３．２％を含
有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
する米国特許第３２０３７７２号明細書記載のＣ−２７
６として知られるＮｉ基合金、Ｃｒ：２１．５％、Ｍ
ｏ：１３．２％、Ｆｅ：４．１％、Ｗ：３．１％を含有
し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有す
る米国特許第１６８２３７号明細書記載のＣ−２２とし
て知られるＮｉ基合金、Ｍｏ：２８％、Ｆｅ：２％を含
有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
するハステロイＢ−２（商品名）として知られるＮｉ基
合金、などが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、Ｎｉ基
合金が使用される環境は益々厳しさを増し、さらにその
環境下で使用される機器の形状も複雑なものが要求され
るようになって来ると共に、硫酸、塩酸および硝酸など
の種類の異なった酸に対しても共に十分な耐食性を示す
合金が求められている。これら要求に対して、従来のＮ
ｉ基合金はいずれも前記種類の異なった酸に対して同時
に満足のいく耐食性を示すものはなかった。
合金が使用される環境は益々厳しさを増し、さらにその
環境下で使用される機器の形状も複雑なものが要求され
るようになって来ると共に、硫酸、塩酸および硝酸など
の種類の異なった酸に対しても共に十分な耐食性を示す
合金が求められている。これら要求に対して、従来のＮ
ｉ基合金はいずれも前記種類の異なった酸に対して同時
に満足のいく耐食性を示すものはなかった。
【０００５】例えば、前記従来技術で示した、Ｃ−２７
６として知られるＮｉ基合金、Ｃ−２２として知られる
Ｎｉ基合金およびハステロイＢ−２として知られるＮｉ
基合金などは入手可能なＮｉ基合金であるが、硫酸、塩
酸および硝酸に対していずれも十分な耐食性を示すこと
はない。
６として知られるＮｉ基合金、Ｃ−２２として知られる
Ｎｉ基合金およびハステロイＢ−２として知られるＮｉ
基合金などは入手可能なＮｉ基合金であるが、硫酸、塩
酸および硝酸に対していずれも十分な耐食性を示すこと
はない。
【０００６】
【課題を解決する手段】本発明者等は、かかる観点から
硫酸、塩酸および硝酸に対しても共に優れたＮｉ基合金
を得るべく鋭意研究の結果、 （１） 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１５〜
２４％、Ｔａ：１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｍｎ：３％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１
〜０．１％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物か
らなる組成を有するＮｉ基合金、 （２） 前記Ｎｉ基合金に、さらに、下記の（ａ）〜
（ｃ）の内のいずれかのグループに含まれる少なくとも
１種を含有した耐食性に優れたＮｉ基合金、（ａ）
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．１％のうち少なくとも１
種、（ｂ） Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、
Ｃｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種、（ｃ） Ｔ
ｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、
Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち少な
くとも１種、 （３） 前記（１）または（２）記載のＮｉ基合金に、
さらに、下記の（ｄ）〜（ｆ）の内のいずれかのグルー
プに含まれる少なくとも１種を含有した耐食性に優れた
Ｎｉ基合金、（ｄ） Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．
０１〜３％のうち少なくとも１種、（ｅ） Ｏｓ：０．
０１〜０．１％、Ｐｔ：０．０１〜０．１％、Ｒｕ：
０．０１〜０．１％、Ｐｄ：０．０１〜０．１％のうち
少なくとも１種、（ｆ） Ｌａ：０．０１〜０．１％、
Ｃｅ：０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％の
うち少なくとも１種、は、硫酸、塩酸、硝酸に対して共
に優れた耐食性を有するという知見を得たのである。
硫酸、塩酸および硝酸に対しても共に優れたＮｉ基合金
を得るべく鋭意研究の結果、 （１） 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１５〜
２４％、Ｔａ：１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｍｎ：３％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１
〜０．１％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物か
らなる組成を有するＮｉ基合金、 （２） 前記Ｎｉ基合金に、さらに、下記の（ａ）〜
（ｃ）の内のいずれかのグループに含まれる少なくとも
１種を含有した耐食性に優れたＮｉ基合金、（ａ）
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．１％のうち少なくとも１
種、（ｂ） Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、
Ｃｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種、（ｃ） Ｔ
ｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、
Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち少な
くとも１種、 （３） 前記（１）または（２）記載のＮｉ基合金に、
さらに、下記の（ｄ）〜（ｆ）の内のいずれかのグルー
プに含まれる少なくとも１種を含有した耐食性に優れた
Ｎｉ基合金、（ｄ） Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．
０１〜３％のうち少なくとも１種、（ｅ） Ｏｓ：０．
０１〜０．１％、Ｐｔ：０．０１〜０．１％、Ｒｕ：
０．０１〜０．１％、Ｐｄ：０．０１〜０．１％のうち
少なくとも１種、（ｆ） Ｌａ：０．０１〜０．１％、
Ｃｅ：０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％の
うち少なくとも１種、は、硫酸、塩酸、硝酸に対して共
に優れた耐食性を有するという知見を得たのである。
【０００７】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、この発明のＮｉ基合金は特許請求の範
囲に記載されているところを構成要件とするものであ
り、以下に、この発明のＮｉ基合金の合金組成における
各元素の限定理由について詳述する。
たものであって、この発明のＮｉ基合金は特許請求の範
囲に記載されているところを構成要件とするものであ
り、以下に、この発明のＮｉ基合金の合金組成における
各元素の限定理由について詳述する。
【０００８】Ｃｒ Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させる作用
があるが、その含有量が１４％未満では所望の効果が得
られず、一方、２３％を越えて含有すると、後述するＭ
ｏやＴａなどの有用元素の素地への固溶限度を大幅に小
さくし、逆に耐食性を低下させることからその含有量を
１４〜２３％に定めた。Ｃｒの一層好ましい含有量は１
７〜２２％である。
があるが、その含有量が１４％未満では所望の効果が得
られず、一方、２３％を越えて含有すると、後述するＭ
ｏやＴａなどの有用元素の素地への固溶限度を大幅に小
さくし、逆に耐食性を低下させることからその含有量を
１４〜２３％に定めた。Ｃｒの一層好ましい含有量は１
７〜２２％である。
【０００９】Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させる作用
があるが、その含有量が１５％未満では所望の効果が得
られず、一方、２４％を越えて含有すると、ＴＣＰ相
（σ相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ相などの有害な金属間化合
物）が析出量の許容範囲を越えて析出し、耐食性を著し
く低下させることからその含有量を１５〜２４％に定め
た。Ｍｏの一層好ましい含有量は１７〜２３％である。
また、ＭｏはＣｒと共に素地に固溶して耐食性を向上さ
せる成分であるが、ＭｏとＣｒを合わせた含有量が３８
％を越えると素地であるＦＣＣ相の安定性を低下させる
ことから、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％に定めた。
があるが、その含有量が１５％未満では所望の効果が得
られず、一方、２４％を越えて含有すると、ＴＣＰ相
（σ相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ相などの有害な金属間化合
物）が析出量の許容範囲を越えて析出し、耐食性を著し
く低下させることからその含有量を１５〜２４％に定め
た。Ｍｏの一層好ましい含有量は１７〜２３％である。
また、ＭｏはＣｒと共に素地に固溶して耐食性を向上さ
せる成分であるが、ＭｏとＣｒを合わせた含有量が３８
％を越えると素地であるＦＣＣ相の安定性を低下させる
ことから、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％に定めた。
【００１０】Ｔａ Ｔａ成分には、素地に固溶して不働態被膜を安定化させ
ると同時に不働態化を促進させる効果がある。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金が形成する不働態被膜はＮ
ｉＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 からなり、保護被膜として緻密なＣｒ
2 Ｏ3 の寄与が大きいことが知られているが、Ｔａを添
加すると不働態被膜中にＣｒ2 Ｏ3 より強力なＴａ2 Ｏ
5 を形成して不働態被膜をより安定化させ、耐食性を一
段と向上させる作用がある。しかし、その含有量が１．
１％未満では所望の効果が得られず、一方、３％を越え
て含有すると、従来のＮｉ基合金よりもコストが高くな
るところからその含有量を１．１〜３％に定めた。Ｔａ
の一層好ましい含有量は１．２〜２．７％である。
ると同時に不働態化を促進させる効果がある。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金が形成する不働態被膜はＮ
ｉＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 からなり、保護被膜として緻密なＣｒ
2 Ｏ3 の寄与が大きいことが知られているが、Ｔａを添
加すると不働態被膜中にＣｒ2 Ｏ3 より強力なＴａ2 Ｏ
5 を形成して不働態被膜をより安定化させ、耐食性を一
段と向上させる作用がある。しかし、その含有量が１．
１％未満では所望の効果が得られず、一方、３％を越え
て含有すると、従来のＮｉ基合金よりもコストが高くな
るところからその含有量を１．１〜３％に定めた。Ｔａ
の一層好ましい含有量は１．２〜２．７％である。
【００１１】Ｆｅ Ｆｅは、加工性を向上させる成分であるが、その含有量
が０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、６
％を越えて含有すると耐食性低下の傾向が現れるので好
ましくないことから、その含有量を０．０１〜６％に定
めた。Ｆｅの一層好ましい含有量は０．０４〜４％であ
る。
が０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、６
％を越えて含有すると耐食性低下の傾向が現れるので好
ましくないことから、その含有量を０．０１〜６％に定
めた。Ｆｅの一層好ましい含有量は０．０４〜４％であ
る。
【００１２】Ｓｉ Ｓｉは、脱酸剤として有効な成分であるために添加する
されるが、多量に添加すると延性および靭性に好ましく
なＴＣＰ相を生成しやすくなるのでＴＣＰ相の許容範囲
を越えないように添加するのが好ましく、その含有量は
０．３％以下が好ましい。Ｓｉの一層好ましい含有量は
０．１％以下である。
されるが、多量に添加すると延性および靭性に好ましく
なＴＣＰ相を生成しやすくなるのでＴＣＰ相の許容範囲
を越えないように添加するのが好ましく、その含有量は
０．３％以下が好ましい。Ｓｉの一層好ましい含有量は
０．１％以下である。
【００１３】Ｍｎ Ｍｎ成分は、脱硫剤として添加されるが、その含有量が
３％を越えて含有されるとＴＣＰ相を生成しやすくなる
ので好ましくない。従って、Ｍｎ含有量は３％以下に定
めた。Ｍｎの一層好ましい含有量は１％以下である。
３％を越えて含有されるとＴＣＰ相を生成しやすくなる
ので好ましくない。従って、Ｍｎ含有量は３％以下に定
めた。Ｍｎの一層好ましい含有量は１％以下である。
【００１４】Ｃ Ｃは、素地中に固溶して、ＦＣＣ相を安定化させ、有害
相であるＴＣＰ相の析出を抑制することにより熱間加工
性を向上させるが、Ｃの含有量が０．０００１％未満で
は所望の効果が得られず、一方、０．１％を越えて含有
すると、炭化物の析出量が著しく増加し、熱間加工性を
低下させることからその含有量を０．０００１〜０．１
％に定めた。Ｃの一層好ましい含有量は０．００１〜
０．０５％である。
相であるＴＣＰ相の析出を抑制することにより熱間加工
性を向上させるが、Ｃの含有量が０．０００１％未満で
は所望の効果が得られず、一方、０．１％を越えて含有
すると、炭化物の析出量が著しく増加し、熱間加工性を
低下させることからその含有量を０．０００１〜０．１
％に定めた。Ｃの一層好ましい含有量は０．００１〜
０．０５％である。
【００１５】Ｂ、Ｚｒ、Ｃａ これらの成分は、熱間加工性を向上させる効果があるの
で熱間鍛造などの過酷な熱間加工が要求される場合に必
要に応じて添加されるが、その含有量がＢ：０．００１
％未満、Ｚｒ：０．００１％未満、Ｃａ：０．００１％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｂ：０．１％を
越え、Ｚｒ：０．１％を越え、Ｃａ：０．１％を越えて
含有すると、熱間加工性を低下させるので好ましくな
い。したがって、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：
０．００１％〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．１％
に定めた。一層望ましい範囲はＢ：０．００２〜０．０
１％、Ｚｒ：０．００２％〜０．０１％、Ｃａ：０．０
０２〜０．０１％である。
で熱間鍛造などの過酷な熱間加工が要求される場合に必
要に応じて添加されるが、その含有量がＢ：０．００１
％未満、Ｚｒ：０．００１％未満、Ｃａ：０．００１％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｂ：０．１％を
越え、Ｚｒ：０．１％を越え、Ｃａ：０．１％を越えて
含有すると、熱間加工性を低下させるので好ましくな
い。したがって、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：
０．００１％〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．１％
に定めた。一層望ましい範囲はＢ：０．００２〜０．０
１％、Ｚｒ：０．００２％〜０．０１％、Ｃａ：０．０
０２〜０．０１％である。
【００１６】Ｎｂ、Ｗ、Ｃｕ これらの成分は、耐食性を向上させる効果があるが、そ
の含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃ
ｕ：０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、Ｎ
ｂ：１％を越え、Ｗ：４％を越え、Ｃｕ：４％を越える
とＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、加工性が低下す
るので好ましくない。したがって、Ｎｂ：０．１〜１
％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定めた。
一層望ましい範囲はＮｂ：０．２〜０．５％、Ｗ：０．
２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％である。
の含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃ
ｕ：０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、Ｎ
ｂ：１％を越え、Ｗ：４％を越え、Ｃｕ：４％を越える
とＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、加工性が低下す
るので好ましくない。したがって、Ｎｂ：０．１〜１
％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定めた。
一層望ましい範囲はＮｂ：０．２〜０．５％、Ｗ：０．
２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％である。
【００１７】Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｖ これらの成分は、熱間加工性特に延性および強度を向上
させる効果があるが、その含有量がＴｉ：０．０５％未
満、Ａｌ：０．０１％未満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：
０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、Ｔｉ：
０．８％を越え、Ａｌ：０．８％を越え、Ｃｏ：５％を
越え、Ｖ：０．５％を越えると、延性および強度が低下
するので好ましくない。したがって、Ｔｉ：０．０５〜
０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．１〜
５％、Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。一層望ましい範
囲はＴｉ：０．１〜０．４％、Ａｌ：０．０５〜０．４
％、Ｃｏ：０．２〜２％、Ｖ：０．２〜０．４％であ
る。
させる効果があるが、その含有量がＴｉ：０．０５％未
満、Ａｌ：０．０１％未満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：
０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、Ｔｉ：
０．８％を越え、Ａｌ：０．８％を越え、Ｃｏ：５％を
越え、Ｖ：０．５％を越えると、延性および強度が低下
するので好ましくない。したがって、Ｔｉ：０．０５〜
０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．１〜
５％、Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。一層望ましい範
囲はＴｉ：０．１〜０．４％、Ａｌ：０．０５〜０．４
％、Ｃｏ：０．２〜２％、Ｖ：０．２〜０．４％であ
る。
【００１８】Ｈｆ、Ｒｅ これらの成分は、耐食性を向上させる作用と熱間加工性
を向上させる作用があり、さらに優れた耐食性および熱
間加工性が要求されるときに必要に応じて添加される
が、Ｈｆ：０．１％未満、Ｒｅ：０．０１％未満では所
望の効果が得られず、一方、Ｈｆ：２％を越え、Ｒｅ：
３％を越えて含有すると有害相であるＴＣＰ相の析出量
の許容範囲を越えて析出し、耐食性および熱間加工性を
著しく低下させることから、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒ
ｅ：０．０１〜３％に定めた。一層望ましい範囲はＨ
ｆ：０．２〜１％、Ｒｅ：０．０５〜１％である。
を向上させる作用があり、さらに優れた耐食性および熱
間加工性が要求されるときに必要に応じて添加される
が、Ｈｆ：０．１％未満、Ｒｅ：０．０１％未満では所
望の効果が得られず、一方、Ｈｆ：２％を越え、Ｒｅ：
３％を越えて含有すると有害相であるＴＣＰ相の析出量
の許容範囲を越えて析出し、耐食性および熱間加工性を
著しく低下させることから、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒ
ｅ：０．０１〜３％に定めた。一層望ましい範囲はＨ
ｆ：０．２〜１％、Ｒｅ：０．０５〜１％である。
【００１９】Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄ これらの成分は、少なくとも１種の添加により合金の熱
間加工性を向上させる作用があるので、必要に応じて添
加されるが、Ｏｓ：０．０１％未満、Ｐｔ：０．０１％
未満、Ｒｕ：０．０１％未満、Ｐｄ：０．０１％未満で
は所望の効果が得られず、一方、Ｏｓ：１％を越え、Ｐ
ｔ：１％を越え、Ｒｕ：１％を越え、Ｐｄ：１％を越え
て含有すると有害相であるＴＣＰ相の析出量の許容範囲
を越えて析出し、熱間加工性を著しく低下させるので好
ましくない。したがって、Ｏｓ：０．０１〜１％、Ｐ
ｔ：０．０１〜１％、Ｒｕ：０．０１〜１％、Ｐｄ：
０．０１〜１％に定めた。一層望ましい範囲はＯｓ：
０．０２〜０．８％、Ｐｔ：０．０２〜０．８％、Ｒ
ｕ：０．０２〜０．８％、Ｐｄ：０．０２〜０．８％で
ある。
間加工性を向上させる作用があるので、必要に応じて添
加されるが、Ｏｓ：０．０１％未満、Ｐｔ：０．０１％
未満、Ｒｕ：０．０１％未満、Ｐｄ：０．０１％未満で
は所望の効果が得られず、一方、Ｏｓ：１％を越え、Ｐ
ｔ：１％を越え、Ｒｕ：１％を越え、Ｐｄ：１％を越え
て含有すると有害相であるＴＣＰ相の析出量の許容範囲
を越えて析出し、熱間加工性を著しく低下させるので好
ましくない。したがって、Ｏｓ：０．０１〜１％、Ｐ
ｔ：０．０１〜１％、Ｒｕ：０．０１〜１％、Ｐｄ：
０．０１〜１％に定めた。一層望ましい範囲はＯｓ：
０．０２〜０．８％、Ｐｔ：０．０２〜０．８％、Ｒ
ｕ：０．０２〜０．８％、Ｐｄ：０．０２〜０．８％で
ある。
【００２０】Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ これらの成分は、耐食性を向上させる効果があるが、そ
の含有量がＬａ：０．０１％未満、Ｃｅ：０．０１％未
満、Ｙ：０．０１％未満では所望の効果が得られず、一
方、Ｌａ：０．１％を越え、Ｃｅ：０．１％を越え、
Ｙ：０．１％を越えるとＴＣＰ相の析出量の許容範囲を
越え、加工性が低下するので好ましくない。したがっ
て、Ｌａ：０．０１〜０．１％、Ｃｅ：０．０１〜０．
１％、Ｙ：０．０１〜０．１％に定めた。一層望ましい
範囲はＬａ：０．０２〜０．０８％、Ｃｅ：０．０２〜
０．０８％、Ｙ：０．０２〜０．０８％である。
の含有量がＬａ：０．０１％未満、Ｃｅ：０．０１％未
満、Ｙ：０．０１％未満では所望の効果が得られず、一
方、Ｌａ：０．１％を越え、Ｃｅ：０．１％を越え、
Ｙ：０．１％を越えるとＴＣＰ相の析出量の許容範囲を
越え、加工性が低下するので好ましくない。したがっ
て、Ｌａ：０．０１〜０．１％、Ｃｅ：０．０１〜０．
１％、Ｙ：０．０１〜０．１％に定めた。一層望ましい
範囲はＬａ：０．０２〜０．０８％、Ｃｅ：０．０２〜
０．０８％、Ｙ：０．０２〜０．０８％である。
【００２１】不可避不純物 合金溶製時に脱酸剤や脱硫剤を使用するので、不可避不
純物としてＳ、Ｓｎ、ＺｎおよびＰｂの含有は避けられ
ない。しかし、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｎ：０．０１％
以下、Ｚｎ：０．０１％以下およびＰｂ：０．０１％以
下であれば、合金特性はなんら損なわれるものではな
い。
純物としてＳ、Ｓｎ、ＺｎおよびＰｂの含有は避けられ
ない。しかし、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｎ：０．０１％
以下、Ｚｎ：０．０１％以下およびＰｂ：０．０１％以
下であれば、合金特性はなんら損なわれるものではな
い。
【００２２】
【実施例】Ａｒ雰囲気の高周波溶解炉を用いて溶解し、
得られた溶湯を金型に鋳込み、直径：６０ｍｍ、長さ：
２００ｍｍの鋳塊に鋳造し、得られた鋳塊をエレクトロ
スラグ溶解装置を用いて再溶解し、表１〜表６に示され
る成分組成を有する直径：１００ｍｍの鋳塊とし、この
鋳塊を１２００〜１２５０℃の範囲内の所定の温度に、
１０時間保持の条件で均質化熱処理を施した後、１２０
０〜１２５０℃の範囲内の所定の温度で３０分間保持の
溶体化処理を施し、ついでこの鋳塊を厚さ：３ｍｍにス
ライスし、本発明Ｎｉ基合金板１〜２９を作製した。
得られた溶湯を金型に鋳込み、直径：６０ｍｍ、長さ：
２００ｍｍの鋳塊に鋳造し、得られた鋳塊をエレクトロ
スラグ溶解装置を用いて再溶解し、表１〜表６に示され
る成分組成を有する直径：１００ｍｍの鋳塊とし、この
鋳塊を１２００〜１２５０℃の範囲内の所定の温度に、
１０時間保持の条件で均質化熱処理を施した後、１２０
０〜１２５０℃の範囲内の所定の温度で３０分間保持の
溶体化処理を施し、ついでこの鋳塊を厚さ：３ｍｍにス
ライスし、本発明Ｎｉ基合金板１〜２９を作製した。
【００２３】さらに、従来Ｎｉ基合金板１はＣ−２７６
と呼ばれるＮｉ基合金で、従来Ｎｉ基合金板２はＣ−２
２と呼ばれるＮｉ基合金で、従来Ｎｉ基合金板３はＢ−
２と呼ばれるＮｉ基合金でそれぞれ作製した。
と呼ばれるＮｉ基合金で、従来Ｎｉ基合金板２はＣ−２
２と呼ばれるＮｉ基合金で、従来Ｎｉ基合金板３はＢ−
２と呼ばれるＮｉ基合金でそれぞれ作製した。
【００２４】
【表１】 本発明Ｎｉ基合金板 元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ Ｃｒ 14.3 14.5 32.8 17.3 18.0 15.7 Ｍｏ 23.8 15.4 15.2 20.2 19.2 22.1 Ｔａ 1.12 2.95 2.88 1.87 1.51 2.77 Ｆｅ 0.02 0.03 5.77 3.21 1.25 0.29 Ｓｉ 0.0395 0.0514 0.0095 0.0254 0.0002 0.2915 Ｍｎ 0.0563 0.2915 0.5269 0.0091 1.5923 0.7265 Ｃ 0.005 0.009 0.012 0.017 0.016 0.013 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す。）
【００２５】
【表２】 本発明Ｎｉ基合金板 元素 ７ ８ ９ 10 11 12 Ｃｒ 18.9 17.4 19.1 8.1 18.7 17.9 Ｍｏ 17.0 19.3 18.5 18.2 18.3 18.7 Ｔａ 1.90 2.25 1.93 1.81 1.59 1.36 Ｆｅ 1.73 2.05 2.11 1.05 1.12 0.82 Ｓｉ 0.0062 0.0763 0.0461 0.0025 0.0327 0.0265 Ｍｎ 0.0003 2.9875 1.2467 0.3561 0.9136 1.2531 Ｃ 0.003 0.004 0.002 0.098 0.012 0.052 Ｂ − − − − 0.04 − Ｚｒ − − − − − 0.05 Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す。）
【００２６】
【表３】 本発明Ｎｉ基合金板 元素 13 14 15 16 17 18 Ｃｒ 21.6 15.4 18.9 14.9 16.3 15.2 Ｍｏ 16.8 22.2 16.5 18.2 19.4 21.3 Ｔａ 2.29 1.88 1.73 1.65 1.36 2.14 Ｆｅ 1.38 2.55 3.72 1.71 1.02 0.56 Ｓｉ 0.0963 0.0260 0.0229 0.0349 0.0095 0.0295 Ｍｎ 0.3927 0.0563 0.0513 0.7134 0.1593 0.5264 Ｃ 0.017 0.008 0.016 0.009 0.011 0.006 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ 0.006 − − − − − Ｎｂ − 0.33 − − − − Ｗ − − 1.92 − − − Ｃｕ − − − 1.85 − − Ｔｉ − − − − 0.13 − Ａｌ − − − − − 0.24 Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す。）
【００２７】
【表４】 本発明Ｎｉ基合金板 元素 19 20 21 22 23 24 Ｃｒ 16.0 17.1 18.1 16.3 15.9 16.1 Ｍｏ 20.6 20.9 18.8 21.2 19.6 18.2 Ｔａ 2.19 2.83 2.55 2.81 2.17 1.72 Ｆｅ 0.54 1.56 0.59 0.82 2.15 1.57 Ｓｉ 0.0456 0.0156 0.0264 0.0429 0.0327 0.0153 Ｍｎ 0.0927 0.4027 0.0925 0.2563 0.3349 0.4357 Ｃ 0.003 0.013 0.005 0.007 0.019 0.005 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ 3.15 − − − − − Ｖ − 0.21 − − − − Ｈｆ − − 1.13 − − − Ｒｅ − − − 2.05 − − Os,Pt − − − − Os:0.52 Pt:0.11 Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す。）
【００２８】
【表５】 本発明Ｎｉ基合金板 元素 25 26 27 28 29 Ｃｒ 16.5 17.1 16.6 19.1 15.8 Ｍｏ 19.9 20.2 20.5 20.0 21.1 Ｔａ 1.55 1.73 1.91 2.02 1.87 Ｆｅ 3.05 0.10 0.09 0.88 2.07 Ｓｉ 0.0072 0.0362 0.0135 0.0263 0.0102 Ｍｎ 0.0359 0.5726 0.9263 0.5297 0.0951 Ｃ 0.013 0.009 0.002 0.019 0.005 Ｂ − − − − − Ｚｒ − − − − − Ｃａ − − − − − Ｎｂ − − − − − Ｗ − − − − − Ｃｕ − − − − − Ｔｉ − − − − − Ａｌ − − − − − Ｃｏ − − − − − Ｖ − − − − − Ｈｆ − − − − − Ｒｅ − − − − − Os,Pt − − − − − Pd,Ru Pd:0.38 Ru:0.45 − − − La,Ce,Y − − La:0.03 Ce:0.05 Y:0.06 Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す。）
【００２９】
【表６】従来Ｎｉ基合金板 元素 １ ２ ３ Ｃｒ 16.1 21.5 − Ｍｏ 16.4 13.2 28 Ｔａ − − − Ｆｅ 5.2 4.1 2 Ｍｎ − − − Ｃ − − − Ｂ − − − Ｚｒ − − − Ｃａ − − − Ｎｂ − − − Ｗ 3.4 3.8 − Ｃｕ − − − Ｔｉ − − − Ａｌ − − − Ｃｏ − − − Ｖ − − − Ｈｆ − − − Ｒｅ − − − Os,Pt − − − Pd,Ru − − − La,Ce,Y − − −Ｎｉ+imp 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す。）
【００３０】前記本発明Ｎｉ基合金板１〜２９および従
来Ｎｉ基合金板１〜３をそれぞれ縦：３５ｍｍ×横：３
５ｍｍ×厚さ：３ｍｍの寸法の板に機械加工し、これを
湿式研磨により＃４００まで研磨し、表面を平滑にした
板状試料を作製した。この板状試料をそれぞれ沸騰した
２０％Ｈ2 ＳＯ4 水溶液、１％ＨＣｌ水溶液および５％
ＨＮＯ3 水溶液に２４０時間浸漬した後、板状試料を取
り出し、ついで浸漬前後の重量減から腐食速度を算出
し、その結果を表７〜表１０に示した。
来Ｎｉ基合金板１〜３をそれぞれ縦：３５ｍｍ×横：３
５ｍｍ×厚さ：３ｍｍの寸法の板に機械加工し、これを
湿式研磨により＃４００まで研磨し、表面を平滑にした
板状試料を作製した。この板状試料をそれぞれ沸騰した
２０％Ｈ2 ＳＯ4 水溶液、１％ＨＣｌ水溶液および５％
ＨＮＯ3 水溶液に２４０時間浸漬した後、板状試料を取
り出し、ついで浸漬前後の重量減から腐食速度を算出
し、その結果を表７〜表１０に示した。
【００３１】
【表７】
【００３２】
【表８】
【００３３】
【表９】
【００３４】
【表１０】
【００３５】表１〜表１０に示された結果から、本発明
Ｎｉ基合金板１〜２９は、沸騰した２０％Ｈ2 ＳＯ4 水
溶液、１％ＨＣｌ水溶液および５％ＨＮＯ3 水溶液に対
していずれも優れた耐食性を示すことが分かる。しか
し、従来Ｎｉ基合金板１〜３は特定の酸に対してのみ優
れた耐食性を示すが、別の酸に対しては耐食性が劣るこ
とが分かる。
Ｎｉ基合金板１〜２９は、沸騰した２０％Ｈ2 ＳＯ4 水
溶液、１％ＨＣｌ水溶液および５％ＨＮＯ3 水溶液に対
していずれも優れた耐食性を示すことが分かる。しか
し、従来Ｎｉ基合金板１〜３は特定の酸に対してのみ優
れた耐食性を示すが、別の酸に対しては耐食性が劣るこ
とが分かる。
【００３６】
【発明の効果】上述のように、この発明のＮｉ基合金
は、いずれの酸に対しても共に優れ耐食性性を示すとこ
ろから、あらゆる腐食環境下において安心して複雑形状
の装置を設計することができ、産業上優れた効果をもた
らすものである。
は、いずれの酸に対しても共に優れ耐食性性を示すとこ
ろから、あらゆる腐食環境下において安心して複雑形状
の装置を設計することができ、産業上優れた効果をもた
らすものである。
Claims (11)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を
有することを特徴とする耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．１％のうち少なく
とも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物から
なる組成を有することを特徴とする、耐食性に優れたＮ
ｉ基合金。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有することを
特徴とする、耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、耐食
性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有することを
特徴とする、耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、耐食
性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項７】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、耐食
性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項８】 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：
１５〜２４％（ただし、Ｃｒ＋Ｍｏ＜３８％）、Ｔａ：
１．１〜３％、Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｍｎ：３％以
下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃ：０．００１〜０．１％を
含有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、耐食
性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項９】 請求項１〜８記載のＮｉ基合金の内のい
ずれかに、重量％で、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．
０１〜３％のうち少なくとも１種を含有することを特徴
とする、耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項１０】 請求項１〜８記載のＮｉ基合金の内の
いずれかに、重量％で、Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄの内の
１種または２種以上を０．０１〜１％をを含有すること
を特徴とする、耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項１１】 請求項１〜８記載のＮｉ基合金の内の
いずれかに、重量％で、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙの内の１種また
は２種以上を０．０１〜０．１％をを含有することを特
徴とする、耐食性に優れたＮｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15673694A JPH083667A (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | 耐食性に優れたＮｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15673694A JPH083667A (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | 耐食性に優れたＮｉ基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083667A true JPH083667A (ja) | 1996-01-09 |
Family
ID=15634202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15673694A Withdrawn JPH083667A (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | 耐食性に優れたＮｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH083667A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6288001B1 (en) | 1997-12-25 | 2001-09-11 | Kawasaki Steel Corporation | Graphite-containing monolithic refractory material |
| JP2003004171A (ja) * | 2001-06-19 | 2003-01-08 | Nippon Soda Co Ltd | 液体塩素移送用管継手 |
| JP5725630B1 (ja) * | 2014-02-26 | 2015-05-27 | 日立金属Ｍｍｃスーパーアロイ株式会社 | 熱間鍛造性および耐食性に優れたＮｉ基合金 |
| CN112030041A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-12-04 | 沈阳金纳新材料股份有限公司 | 一种在含氧氢氟酸中具有耐腐蚀性的MonelK500A合金 |
| CN115595470A (zh) * | 2022-10-26 | 2023-01-13 | 西安稀有金属材料研究院有限公司（Cn） | 用于乏燃料后处理的耐熔盐腐蚀镍基合金及其制备方法 |
-
1994
- 1994-06-15 JP JP15673694A patent/JPH083667A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6288001B1 (en) | 1997-12-25 | 2001-09-11 | Kawasaki Steel Corporation | Graphite-containing monolithic refractory material |
| JP2003004171A (ja) * | 2001-06-19 | 2003-01-08 | Nippon Soda Co Ltd | 液体塩素移送用管継手 |
| JP5725630B1 (ja) * | 2014-02-26 | 2015-05-27 | 日立金属Ｍｍｃスーパーアロイ株式会社 | 熱間鍛造性および耐食性に優れたＮｉ基合金 |
| CN105899692A (zh) * | 2014-02-26 | 2016-08-24 | 日立金属摩材超级合金株式会社 | 热锻性以及耐腐蚀性优异的Ni基合金以及大型构造构件 |
| CN112030041A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-12-04 | 沈阳金纳新材料股份有限公司 | 一种在含氧氢氟酸中具有耐腐蚀性的MonelK500A合金 |
| CN115595470A (zh) * | 2022-10-26 | 2023-01-13 | 西安稀有金属材料研究院有限公司（Cn） | 用于乏燃料后处理的耐熔盐腐蚀镍基合金及其制备方法 |
| CN115595470B (zh) * | 2022-10-26 | 2023-09-12 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 用于乏燃料后处理的耐熔盐腐蚀镍基合金及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010904 |