JPH0835071A - 接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0835071A JPH0835071A JP6167746A JP16774694A JPH0835071A JP H0835071 A JPH0835071 A JP H0835071A JP 6167746 A JP6167746 A JP 6167746A JP 16774694 A JP16774694 A JP 16774694A JP H0835071 A JPH0835071 A JP H0835071A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】予め鋼板表面に８〜１５重量％のＰを含有する
付着量１０〜６５ｍｇ／ｍ2 のＮｉ−Ｐめっき層を電気
めっきまたは無電解めっきにより施した後、焼鈍、めっ
きおよび合金化を行う。これにより、鋼板上に合金化溶
融亜鉛めっき層と、付着量にして５〜５０ｍｇ／ｍ2 の
Ｎｉ3 Ｐ被覆層とが形成された合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を得る。 【効果】この発明によれば、良好なめっき層の加工性
（耐パウダリング性）を維持しつつ、接着性、プレス成
形性が良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造
方法が提供される。
付着量１０〜６５ｍｇ／ｍ2 のＮｉ−Ｐめっき層を電気
めっきまたは無電解めっきにより施した後、焼鈍、めっ
きおよび合金化を行う。これにより、鋼板上に合金化溶
融亜鉛めっき層と、付着量にして５〜５０ｍｇ／ｍ2 の
Ｎｉ3 Ｐ被覆層とが形成された合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を得る。 【効果】この発明によれば、良好なめっき層の加工性
（耐パウダリング性）を維持しつつ、接着性、プレス成
形性が良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造
方法が提供される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は自動車用防錆鋼板に好
適な、接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛め
っき鋼板ならびにその製造方法に関する。
適な、接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛め
っき鋼板ならびにその製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】近年、自動車車体の高防錆化のために種々
の亜鉛めっき鋼板が幅広く使用されている。中でも合金
化溶融亜鉛めっき鋼板は、耐食性が良好であること、お
よび比較的低コストで製造できることなどから、現行の
防錆鋼板の主流を占める。
の亜鉛めっき鋼板が幅広く使用されている。中でも合金
化溶融亜鉛めっき鋼板は、耐食性が良好であること、お
よび比較的低コストで製造できることなどから、現行の
防錆鋼板の主流を占める。
【０００３】しかし、この合金化溶融亜鉛めっき鋼板は
冷延鋼板に比べてめっき層の摩擦係数が大きいため、プ
レス成形時に型かじり、材料割れが生じやすく、また熱
処理により亜鉛めっき層の亜鉛および鋼板成分の鉄を拡
散合金化して製造されるため、そのめっき層が脆く剥離
しやすい（このような剥離をパウダリング現象と呼ぶ）
という欠点がある。
冷延鋼板に比べてめっき層の摩擦係数が大きいため、プ
レス成形時に型かじり、材料割れが生じやすく、また熱
処理により亜鉛めっき層の亜鉛および鋼板成分の鉄を拡
散合金化して製造されるため、そのめっき層が脆く剥離
しやすい（このような剥離をパウダリング現象と呼ぶ）
という欠点がある。
【０００４】このほか最近では塗料が入り込まないドア
合わせ部等に、防錆強化を目的として隙間を埋めるため
の接着剤が予め使用されることがあるが、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板は表面に存在する酸化物、特にＡｌ酸化物
のために、この接着強度が冷延鋼板に比べて劣るという
欠点もある。これは金属に比べてこれら酸化物に対する
接着剤の接着力が弱いためと考えられる。
合わせ部等に、防錆強化を目的として隙間を埋めるため
の接着剤が予め使用されることがあるが、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板は表面に存在する酸化物、特にＡｌ酸化物
のために、この接着強度が冷延鋼板に比べて劣るという
欠点もある。これは金属に比べてこれら酸化物に対する
接着剤の接着力が弱いためと考えられる。
【０００５】一方、プレス成形性を改善するために、特
開平３−２８７７８７号公報には、Ｚｎ，Ｍｎなどから
なる酸化物を表面に形成した亜鉛系めっき鋼板が提案さ
れている。しかし、この方法ではプレス成形性は向上
（すなわち摩擦係数が低下）するが、パウダリング性は
向上しないことがわかった。これは摩擦係数は鋼板表面
の状態が支配するものであるため、めっき層表面の酸化
物皮膜付与で改善され得るが、パウダリング性はむしろ
めっき層の厚さと構造、特にめっき／鋼板界面の構造が
支配的であり、この点に関しては酸化物皮膜は何ら有効
な作用を及ぼさないからである。その上、このような酸
化物被覆鋼板は接着剤による接着性の点から見ると、接
着強度が低下する傾向が認められる。これは上述のよう
に、酸化物の接着性の悪さから考えて当然のことであ
る。また化成処理性も酸化物の影響で劣化することが確
認されている。
開平３−２８７７８７号公報には、Ｚｎ，Ｍｎなどから
なる酸化物を表面に形成した亜鉛系めっき鋼板が提案さ
れている。しかし、この方法ではプレス成形性は向上
（すなわち摩擦係数が低下）するが、パウダリング性は
向上しないことがわかった。これは摩擦係数は鋼板表面
の状態が支配するものであるため、めっき層表面の酸化
物皮膜付与で改善され得るが、パウダリング性はむしろ
めっき層の厚さと構造、特にめっき／鋼板界面の構造が
支配的であり、この点に関しては酸化物皮膜は何ら有効
な作用を及ぼさないからである。その上、このような酸
化物被覆鋼板は接着剤による接着性の点から見ると、接
着強度が低下する傾向が認められる。これは上述のよう
に、酸化物の接着性の悪さから考えて当然のことであ
る。また化成処理性も酸化物の影響で劣化することが確
認されている。
【０００６】一方、特開昭６３−３１２９６０号、特開
昭６０−３９１５３号、および特開昭６０−１１０８５
９号の各公報には、溶融亜鉛めっきに先だって電気めっ
きなどでプレめっきを行う方法が提案されている。これ
らには所定量のＮｉめっきやＮｉ−Ｐめっきなどをプレ
めっきとして施すことにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板におけるめっき層のパウダリングが改善される旨記載
されている。
昭６０−３９１５３号、および特開昭６０−１１０８５
９号の各公報には、溶融亜鉛めっきに先だって電気めっ
きなどでプレめっきを行う方法が提案されている。これ
らには所定量のＮｉめっきやＮｉ−Ｐめっきなどをプレ
めっきとして施すことにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板におけるめっき層のパウダリングが改善される旨記載
されている。
【０００７】しかし、これらはめっき層の合金化反応に
おいて、素地鋼板とめっき層との反応をプレめっきによ
り制御してパウダリングの少ない良好な合金めっき層を
得るというものであるため、本質的にめっき皮膜の構造
を考慮して摩擦特性を改善するという思想はなく、まし
て接着性の向上などを期待することはできない。
おいて、素地鋼板とめっき層との反応をプレめっきによ
り制御してパウダリングの少ない良好な合金めっき層を
得るというものであるため、本質的にめっき皮膜の構造
を考慮して摩擦特性を改善するという思想はなく、まし
て接着性の向上などを期待することはできない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この発明はかかる事情
に鑑みてなされたものであって、良好なめっき層の加工
性（耐パウダリング性）を維持しつつ、接着性、プレス
成形性が良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とする。
に鑑みてなされたものであって、良好なめっき層の加工
性（耐パウダリング性）を維持しつつ、接着性、プレス
成形性が良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段および作用】上記課題を解
決するために、本発明は、第１に、鋼板と、その上に形
成された合金化溶融亜鉛めっき層と、めっき層表面に形
成され、付着量にして５〜５０ｍｇ／ｍ2 のＮｉ3 Ｐ被
覆層と、を有することを特徴とする、接着性、プレス成
形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。
決するために、本発明は、第１に、鋼板と、その上に形
成された合金化溶融亜鉛めっき層と、めっき層表面に形
成され、付着量にして５〜５０ｍｇ／ｍ2 のＮｉ3 Ｐ被
覆層と、を有することを特徴とする、接着性、プレス成
形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。
【００１０】第２に、予め鋼板表面に８〜１５重量％の
Ｐを含有する付着量１０〜６５ｍｇ／ｍ2 のＮｉ−Ｐめ
っき層を電気めっきまたは無電解めっきにより施した
後、焼鈍、めっきおよび合金化を行って上記合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を得ることを特徴とする、接着性、プレ
ス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
を提供する。
Ｐを含有する付着量１０〜６５ｍｇ／ｍ2 のＮｉ−Ｐめ
っき層を電気めっきまたは無電解めっきにより施した
後、焼鈍、めっきおよび合金化を行って上記合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を得ることを特徴とする、接着性、プレ
ス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
を提供する。
【００１１】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明では予め鋼板表面にＮｉ−Ｐめっき層を形成してお
くが、このＮｉ−Ｐめっき層は溶融めっき工程で行われ
る焼鈍により拡散・合金化して、鋼板素地側にはＦｅ−
Ｎｉ−Ｐ層を形成し、表層側にはＮｉ3 Ｐ層を形成す
る。Fe-Ni-P 層によってＮｉ3 Ｐ層の鋼板への密着力が
保たれ、Ｎｉ3 Ｐ層のめっき浴中への不要な溶出を防止
することができる。
発明では予め鋼板表面にＮｉ−Ｐめっき層を形成してお
くが、このＮｉ−Ｐめっき層は溶融めっき工程で行われ
る焼鈍により拡散・合金化して、鋼板素地側にはＦｅ−
Ｎｉ−Ｐ層を形成し、表層側にはＮｉ3 Ｐ層を形成す
る。Fe-Ni-P 層によってＮｉ3 Ｐ層の鋼板への密着力が
保たれ、Ｎｉ3 Ｐ層のめっき浴中への不要な溶出を防止
することができる。
【００１２】この鋼板に溶融亜鉛めっきが行われ、合金
化処理が施されると、鋼板とＺｎめっきとの界面にあっ
た上記Ｎｉ3 Ｐ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｐを主体とする合金生成
物がＺｎ−Ｆｅの合金化過程で亜鉛めっき層の表層へと
拡散移動する。これによって本発明の合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造される。
化処理が施されると、鋼板とＺｎめっきとの界面にあっ
た上記Ｎｉ3 Ｐ、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｐを主体とする合金生成
物がＺｎ−Ｆｅの合金化過程で亜鉛めっき層の表層へと
拡散移動する。これによって本発明の合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造される。
【００１３】めっき表面に存在するＮｉ3 Ｐ層はＺｎめ
っき層に比べて融点が高く且つ硬質なため、プレス成形
時のプレス型へのめっき層の凝着、型かじりを防止する
働きがある。しかも、従来技術の酸化物被覆と異なり、
接着性を損なうことがないばかりか逆に接着性向上効果
も得られる。
っき層に比べて融点が高く且つ硬質なため、プレス成形
時のプレス型へのめっき層の凝着、型かじりを防止する
働きがある。しかも、従来技術の酸化物被覆と異なり、
接着性を損なうことがないばかりか逆に接着性向上効果
も得られる。
【００１４】この理由は以下のように推定される。すな
わち、めっき反応当初めっき界面に存在するＮｉ系合金
層が素地鋼板の成分的な不均一性や構造的不均一性（粒
界など）を隠蔽しているために、その表面上では溶融亜
鉛めっき成分であるAlの偏析、不均一濃化が生じにく
い。したがって合金化処理を行った後もそのめっき表層
へのＡｌ系酸化物の偏析濃化が軽減されるため、接着性
が向上する。さらにこのようなめっき反応および合金化
反応における不均一性の排除はめっき層のパウダリング
性改善にも寄与している。
わち、めっき反応当初めっき界面に存在するＮｉ系合金
層が素地鋼板の成分的な不均一性や構造的不均一性（粒
界など）を隠蔽しているために、その表面上では溶融亜
鉛めっき成分であるAlの偏析、不均一濃化が生じにく
い。したがって合金化処理を行った後もそのめっき表層
へのＡｌ系酸化物の偏析濃化が軽減されるため、接着性
が向上する。さらにこのようなめっき反応および合金化
反応における不均一性の排除はめっき層のパウダリング
性改善にも寄与している。
【００１５】Ｎｉ3 Ｐの付着量は５〜５０ｍｇ／ｍ2 で
あることが望ましい。付着量が５ｍｇ／ｍ2 未満ではプ
レス成形性向上効果が得られず、また５０ｍｇ／ｍ2 超
では化成処理性が低下する。
あることが望ましい。付着量が５ｍｇ／ｍ2 未満ではプ
レス成形性向上効果が得られず、また５０ｍｇ／ｍ2 超
では化成処理性が低下する。
【００１６】このような皮膜を形成するには、予め施す
Ｎｉ−Ｐめっきの付着量を１０〜６５ｍｇ／ｍ2 とする
とよい。最終的に表面に形成すべきＮｉ3 Ｐの付着量に
比べて若干多いのはその一部が鋼板素地と反応してＦｅ
−Ｎｉ−Ｐの拡散合金層を形成するためである。また予
め施すＮｉ−ＰめっきのＰ含有率は８〜１５重量％であ
ることが望ましい。
Ｎｉ−Ｐめっきの付着量を１０〜６５ｍｇ／ｍ2 とする
とよい。最終的に表面に形成すべきＮｉ3 Ｐの付着量に
比べて若干多いのはその一部が鋼板素地と反応してＦｅ
−Ｎｉ−Ｐの拡散合金層を形成するためである。また予
め施すＮｉ−ＰめっきのＰ含有率は８〜１５重量％であ
ることが望ましい。
【００１７】電気めっきまたは無電解めっきで得られる
この範囲のＮｉ−Ｐめっきはアモルファス構造をとるた
めＰ分布が均一であり、しかも焼鈍拡散に際して速やか
に反応して素地鋼との密着性が良好な合金層を形成す
る。
この範囲のＮｉ−Ｐめっきはアモルファス構造をとるた
めＰ分布が均一であり、しかも焼鈍拡散に際して速やか
に反応して素地鋼との密着性が良好な合金層を形成す
る。
【００１８】しかし、Ｐ含有率が８％未満では十分なア
モルファス構造をとらないためにＰ分布が不均一とな
り、またＰの皮膜内拡散が遅いためにＮｉ3 Ｐの析出が
起こりにくく、結果的にめっき→合金化処理後の表面Ｎ
ｉ3 Ｐ形成量が不足して所望の性能が得られない。Ｐが
１５％超ではＮｉ−Ｐめっきの加工性が急激に低下する
ため焼鈍工程でのＮｉ−Ｐめっきの剥離や亜鉛めっき→
合金化処理後のめっき皮膜の加工性劣化、剥離などの原
因となる。
モルファス構造をとらないためにＰ分布が不均一とな
り、またＰの皮膜内拡散が遅いためにＮｉ3 Ｐの析出が
起こりにくく、結果的にめっき→合金化処理後の表面Ｎ
ｉ3 Ｐ形成量が不足して所望の性能が得られない。Ｐが
１５％超ではＮｉ−Ｐめっきの加工性が急激に低下する
ため焼鈍工程でのＮｉ−Ｐめっきの剥離や亜鉛めっき→
合金化処理後のめっき皮膜の加工性劣化、剥離などの原
因となる。
【００１９】本発明に係る鋼板における合金化亜鉛めっ
き層のめっき量および合金化度は特に規定されるもので
はなく、この分野で通常使用される範囲を適用すること
ができる。一般的には、加工性、コストなどを総合的に
評価すると、めっき量は２５〜７０ｇ／ｍ2 、合金化度
はＦｅ重量％で表して８〜１４％が妥当な範囲である。
き層のめっき量および合金化度は特に規定されるもので
はなく、この分野で通常使用される範囲を適用すること
ができる。一般的には、加工性、コストなどを総合的に
評価すると、めっき量は２５〜７０ｇ／ｍ2 、合金化度
はＦｅ重量％で表して８〜１４％が妥当な範囲である。
【００２０】なお、Ｎｉ−Ｐめっきは溶融亜鉛めっき鋼
板製造ラインの前処理セクションで脱脂および酸洗後に
行ってもよいし、酸洗後冷間圧延前に行うこともでき
る。後者であれば、冷間圧延後の付着量が１０〜６５ｍ
ｇ／ｍ2 になるように圧延率を考慮してめっき量を設定
すればよい。後者の場合、酸洗後部で連続的にめっき処
理を行えばめっき前の新たな脱脂、酸洗処理が不要であ
るというメリットがある。なお、下地鋼板は特に限定さ
れるものではなく、この分野で通常用いられている耐食
鋼板、軟鋼板、高張力鋼板などのいずれでも適用可能で
ある。
板製造ラインの前処理セクションで脱脂および酸洗後に
行ってもよいし、酸洗後冷間圧延前に行うこともでき
る。後者であれば、冷間圧延後の付着量が１０〜６５ｍ
ｇ／ｍ2 になるように圧延率を考慮してめっき量を設定
すればよい。後者の場合、酸洗後部で連続的にめっき処
理を行えばめっき前の新たな脱脂、酸洗処理が不要であ
るというメリットがある。なお、下地鋼板は特に限定さ
れるものではなく、この分野で通常用いられている耐食
鋼板、軟鋼板、高張力鋼板などのいずれでも適用可能で
ある。
【００２１】
【実施例】０．７ｍｍ厚さの冷延鋼板を脱脂、酸洗後、
電気めっきおよび無電解めっきにより表１に示す種々の
条件でＮｉ−Ｐめっきを施し、この鋼板を同質の鋼帯に
スポット溶接して連続溶融亜鉛めっき設備に通板して合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
電気めっきおよび無電解めっきにより表１に示す種々の
条件でＮｉ−Ｐめっきを施し、この鋼板を同質の鋼帯に
スポット溶接して連続溶融亜鉛めっき設備に通板して合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
【００２２】連続溶融亜鉛めっき設備の還元帯での到達
板温は８００℃、めっき浴温度は４６０℃、浴中Ａｌ濃
度は０．２５重量％であった。めっき量は３０〜６０ｇ
／ｍ2 に調整し、また合金化炉の温度を制御して合金化
度も９〜１４重量Ｆｅ％になるように調整してめっき量
および合金化度の異なるめっき鋼板を試作した。
板温は８００℃、めっき浴温度は４６０℃、浴中Ａｌ濃
度は０．２５重量％であった。めっき量は３０〜６０ｇ
／ｍ2 に調整し、また合金化炉の温度を制御して合金化
度も９〜１４重量Ｆｅ％になるように調整してめっき量
および合金化度の異なるめっき鋼板を試作した。
【００２３】
【表１】
【００２４】このようにして得られた種々の合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の接着強度、摩擦係数、ドロービード試
験におけるめっき剥離量（耐パウダリング性）、化成処
理性を以下の方法で測定した。 （１）接着強度 ２００×２５ｍｍサイズの一対の供試体の間に０．１５
ｍｍのスペーサーを介して接着剤厚が０．１５ｍｍとな
るように試験体を作成し、１５０℃×１０分の焼き付け
を行ない。この試験体の両端を引っ張り試験機を用いて
２００ｍｍ／分の速度で引っ張り、剥離時の平均剥離強
度を測定した。なお、接着剤には塩化ビニル系のヘミン
グ用アドヒシブを用いた。 （２）プレス成形性 供試体表面にビードを押しつけた状態で供試体を引き抜
き、そのときの引き抜き荷重を測定して摩擦係数（引き
抜き荷重／押しつけ荷重）を算出した。押しつけ荷重は
４００ｋｇｆ、引き抜き速度は１００ｃｍ／分とした。
摩擦係数が０．１３未満を「○」、０．１３以上を
「×」と評価した。 （３）パウダリング性 ドロービード試験機により評価した。条件は押しつけ荷
重５００ｋｇｆ、引き抜き速度２００ｍｍ／分とした。
この試験片の対象面をテープ剥離し、試験前後の重量差
からめっき剥離量を求め、剥離量が5g/m2 未満を
「○」、5g/m2 以上を「×」と評価した。 （４）化成処理性 リン酸亜鉛処理を行い、その結晶形態をＳＥＭで観察し
た。結晶サイズが１０ミクロン未満のものを「○」と
し、１０ミクロン超の粗大化したものを「×」と評価し
た。
亜鉛めっき鋼板の接着強度、摩擦係数、ドロービード試
験におけるめっき剥離量（耐パウダリング性）、化成処
理性を以下の方法で測定した。 （１）接着強度 ２００×２５ｍｍサイズの一対の供試体の間に０．１５
ｍｍのスペーサーを介して接着剤厚が０．１５ｍｍとな
るように試験体を作成し、１５０℃×１０分の焼き付け
を行ない。この試験体の両端を引っ張り試験機を用いて
２００ｍｍ／分の速度で引っ張り、剥離時の平均剥離強
度を測定した。なお、接着剤には塩化ビニル系のヘミン
グ用アドヒシブを用いた。 （２）プレス成形性 供試体表面にビードを押しつけた状態で供試体を引き抜
き、そのときの引き抜き荷重を測定して摩擦係数（引き
抜き荷重／押しつけ荷重）を算出した。押しつけ荷重は
４００ｋｇｆ、引き抜き速度は１００ｃｍ／分とした。
摩擦係数が０．１３未満を「○」、０．１３以上を
「×」と評価した。 （３）パウダリング性 ドロービード試験機により評価した。条件は押しつけ荷
重５００ｋｇｆ、引き抜き速度２００ｍｍ／分とした。
この試験片の対象面をテープ剥離し、試験前後の重量差
からめっき剥離量を求め、剥離量が5g/m2 未満を
「○」、5g/m2 以上を「×」と評価した。 （４）化成処理性 リン酸亜鉛処理を行い、その結晶形態をＳＥＭで観察し
た。結晶サイズが１０ミクロン未満のものを「○」と
し、１０ミクロン超の粗大化したものを「×」と評価し
た。
【００２５】表２、表３に、その際のプレめっき条件、
合金化亜鉛めっき層の組成、Ｎｉ3Ｐ被覆層の付着量、
および上記試験結果を示す。なお、表２は本発明の範囲
内である実施例の結果について示し、表３はその範囲か
ら外れる比較例の結果について示す。
合金化亜鉛めっき層の組成、Ｎｉ3Ｐ被覆層の付着量、
および上記試験結果を示す。なお、表２は本発明の範囲
内である実施例の結果について示し、表３はその範囲か
ら外れる比較例の結果について示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】表２から明らかなように、本発明の合金化
溶融亜鉛めっき鋼板は、接着強度、摩擦係数、めっき剥
離量（耐パウダリング性）、化成処理性のいずれもが良
好な値を示した。これに対して、比較例の場合には表３
に示すように、これらの少なくとも１つが不十分な値と
なることが確認された。
溶融亜鉛めっき鋼板は、接着強度、摩擦係数、めっき剥
離量（耐パウダリング性）、化成処理性のいずれもが良
好な値を示した。これに対して、比較例の場合には表３
に示すように、これらの少なくとも１つが不十分な値と
なることが確認された。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、良好なめっき層の加工性（耐パウダリング性）を維
持しつつ、接着性、プレス成形性が良好な合金化溶融亜
鉛めっき鋼板およびその製造方法が提供される。
ば、良好なめっき層の加工性（耐パウダリング性）を維
持しつつ、接着性、プレス成形性が良好な合金化溶融亜
鉛めっき鋼板およびその製造方法が提供される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２５Ｄ 3/56 Ａ 5/10 (72)発明者 渡辺 豊文 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼板と、その上に形成された合金化溶融
亜鉛めっき層と、めっき層表面に形成され、付着量にし
て５〜５０ｍｇ／ｍ2 のＮｉ3 Ｐ被覆層と、を有するこ
とを特徴とする、接着性、プレス成形性の良好な合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 予め鋼板表面に８〜１５重量％のＰを含
有する付着量１０〜６５ｍｇ／ｍ2 のＮｉ−Ｐめっき層
を電気めっきまたは無電解めっきにより施した後、焼
鈍、めっきおよび合金化を行って請求項１の合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を得ることを特徴とする、接着性、プレ
ス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6167746A JP2970410B2 (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | 接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6167746A JP2970410B2 (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | 接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0835071A true JPH0835071A (ja) | 1996-02-06 |
| JP2970410B2 JP2970410B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=15855347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6167746A Expired - Fee Related JP2970410B2 (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | 接着性、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970410B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7514153B1 (en) * | 2005-03-03 | 2009-04-07 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method for deposition of steel protective coating |
| JP2012043841A (ja) * | 2010-08-13 | 2012-03-01 | Murata Mfg Co Ltd | 積層型セラミック電子部品およびその製造方法 |
| KR101309024B1 (ko) * | 2011-01-06 | 2013-09-17 | 한국생산기술연구원 | 분말 하이브리드화에 의한 고특성 연자성 소재의 제조방법 |
-
1994
- 1994-07-20 JP JP6167746A patent/JP2970410B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7514153B1 (en) * | 2005-03-03 | 2009-04-07 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method for deposition of steel protective coating |
| JP2012043841A (ja) * | 2010-08-13 | 2012-03-01 | Murata Mfg Co Ltd | 積層型セラミック電子部品およびその製造方法 |
| KR101309024B1 (ko) * | 2011-01-06 | 2013-09-17 | 한국생산기술연구원 | 분말 하이브리드화에 의한 고특성 연자성 소재의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2970410B2 (ja) | 1999-11-02 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |