JPH08311625A - 成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方法 - Google Patents
成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方法Info
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- JPH08311625A JPH08311625A JP13732995A JP13732995A JPH08311625A JP H08311625 A JPH08311625 A JP H08311625A JP 13732995 A JP13732995 A JP 13732995A JP 13732995 A JP13732995 A JP 13732995A JP H08311625 A JPH08311625 A JP H08311625A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ａｌ−Ｍｇ系合金の成形性を向上させること
のできる加工方法を提供する。 【構成】 Ｍｇ：０．５〜８ｗｔ％を含有し、さらにＭ
ｎ：０．１〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：０．０５〜０．２ｗ
ｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２ｗｔ％のうち少なくとも
１種を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡ
ｌ−Ｍｇ系合金を歪み速度１０0〜１０3ｓ-1で高速成形
する。
のできる加工方法を提供する。 【構成】 Ｍｇ：０．５〜８ｗｔ％を含有し、さらにＭ
ｎ：０．１〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：０．０５〜０．２ｗ
ｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２ｗｔ％のうち少なくとも
１種を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡ
ｌ−Ｍｇ系合金を歪み速度１０0〜１０3ｓ-1で高速成形
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接性、耐食性、成形
性に優れるため、調理器具、一般用器物、高級器物、車
両用材、船舶用材、圧力容器、缶材、燃料タンク等に使
用されているＡｌ−Ｍｇ系合金を、高い成形性で加工す
るための加工方法に関する。
性に優れるため、調理器具、一般用器物、高級器物、車
両用材、船舶用材、圧力容器、缶材、燃料タンク等に使
用されているＡｌ−Ｍｇ系合金を、高い成形性で加工す
るための加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の歪速度１０-3ｓ-1前後の静的成形
においては、Ａｌ−Ｍｇ系合金の伸び及び成形性はＭｇ
含有量が２ｗｔ％付近で最も悪く、それ以上ではＭｇ含
有量が増えるほど成形性が向上する。従って、強度及び
高い成形性を要求される分野では高ＭｇのＡｌ−Ｍｇ系
合金が使用され、例えば自動車用ボディパネル材では４
％Ｍｇから６％ＭｇへとＭｇ含有量を増やす傾向にあ
る。
においては、Ａｌ−Ｍｇ系合金の伸び及び成形性はＭｇ
含有量が２ｗｔ％付近で最も悪く、それ以上ではＭｇ含
有量が増えるほど成形性が向上する。従って、強度及び
高い成形性を要求される分野では高ＭｇのＡｌ−Ｍｇ系
合金が使用され、例えば自動車用ボディパネル材では４
％Ｍｇから６％ＭｇへとＭｇ含有量を増やす傾向にあ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このように高Ｍｇ含有
量のＡｌ−Ｍｇ系合金は成形性に優れるが、Ｍｇ含有量
が増えるほど価格が高くなり、高ＭｇのＡｌ−Ｍｇ系合
金の使用は製品のコストを高めるという問題がある。本
発明はＡｌ−Ｍｇ系合金に関する上記問題点に鑑みてな
されたもので、Ａｌ−Ｍｇ系合金の成形性を向上させる
ことのできる加工方法を提供すること、特に、低Ｍｇの
Ａｌ−Ｍｇ系合金に高ＭｇのＡｌ−Ｍｇ系合金に劣らな
い優れた成形性を与えることを目的とする。
量のＡｌ−Ｍｇ系合金は成形性に優れるが、Ｍｇ含有量
が増えるほど価格が高くなり、高ＭｇのＡｌ−Ｍｇ系合
金の使用は製品のコストを高めるという問題がある。本
発明はＡｌ−Ｍｇ系合金に関する上記問題点に鑑みてな
されたもので、Ａｌ−Ｍｇ系合金の成形性を向上させる
ことのできる加工方法を提供すること、特に、低Ｍｇの
Ａｌ−Ｍｇ系合金に高ＭｇのＡｌ−Ｍｇ系合金に劣らな
い優れた成形性を与えることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】Ａｌ−Ｍｇ系合金はこれ
まで１０-2ｓ-1以下の低い歪速度で成形されているが、
本発明者らは、それをはるかに超える高い歪速度で高速
成形することでＡｌ−Ｍｇ系合金の成形性が向上するこ
とを見い出し、その知見に基づいて多くの高速成形試験
を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
まで１０-2ｓ-1以下の低い歪速度で成形されているが、
本発明者らは、それをはるかに超える高い歪速度で高速
成形することでＡｌ−Ｍｇ系合金の成形性が向上するこ
とを見い出し、その知見に基づいて多くの高速成形試験
を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
【０００５】すなわち、本発明に関わる成形性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ系合金の加工方法は、Ｍｇ：０．５〜８ｗｔ
％を含有し、さらにＭｎ：０．１〜０．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ：０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２
ｗｔ％のうち少なくとも１種を含有し、残部がＡｌ及び
不可避不純物からなるＡｌ−Ｍｇ系合金、上記合金成分
に加えさらにＣｕ：０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ：
０．１〜２．０ｗｔ％のうち少なくとも１種を含有する
Ａｌ−Ｍｇ系合金、又はそれらに加えさらにＴｉ：０．
００１〜０．０５ｗｔ％を含有するＡｌ−Ｍｇ系合金
を、歪み速度１０0〜１０3ｓ-1で高速成形することを特
徴とする。
Ａｌ−Ｍｇ系合金の加工方法は、Ｍｇ：０．５〜８ｗｔ
％を含有し、さらにＭｎ：０．１〜０．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ：０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２
ｗｔ％のうち少なくとも１種を含有し、残部がＡｌ及び
不可避不純物からなるＡｌ−Ｍｇ系合金、上記合金成分
に加えさらにＣｕ：０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ：
０．１〜２．０ｗｔ％のうち少なくとも１種を含有する
Ａｌ−Ｍｇ系合金、又はそれらに加えさらにＴｉ：０．
００１〜０．０５ｗｔ％を含有するＡｌ−Ｍｇ系合金
を、歪み速度１０0〜１０3ｓ-1で高速成形することを特
徴とする。
【０００６】
【作用】以下、本発明におけるＡｌ−Ｍｇ系合金の成分
限定理由及び歪み速度の限定理由について説明する。
限定理由及び歪み速度の限定理由について説明する。
【０００７】〈Ｍｇ及び歪み速度〉ＭｇはＡｌ−Ｍｇ系
合金の強度を高める主要な元素である。しかし、Ｍｇ含
有量が０．５ｗｔ％未満では成形性には優れるが強度不
足となり、一方、Ｍｇ含有量が８ｗｔ％を超えると強度
が上がり静的成形時の成形性にも優れるが、歪み速度が
１０0ｓ-1を超えたとき逆に成形性が低下し、また、耐
食性が低下するとともに価格も上昇する。
合金の強度を高める主要な元素である。しかし、Ｍｇ含
有量が０．５ｗｔ％未満では成形性には優れるが強度不
足となり、一方、Ｍｇ含有量が８ｗｔ％を超えると強度
が上がり静的成形時の成形性にも優れるが、歪み速度が
１０0ｓ-1を超えたとき逆に成形性が低下し、また、耐
食性が低下するとともに価格も上昇する。
【０００８】Ｍｇ含有量が０．５ｗｔ％〜８ｗｔ％の範
囲において、成形時の歪速度を上げると成形性を向上さ
せることができるが、１０0ｓ-1未満では伸びの増加が
少なく、Ｍｇ含有量が８ｗｔ％を超える合金より成形性
が低い。しかし、歪速度が１０0ｓ-1を超えると成形性
は急激に向上し、一方、歪み速度が１０3ｓ-1を超える
と逆に成形性の向上効果が減少する。また、歪み速度が
１０3ｓ-1を超えても歪み速度が１０0ｓ-1未満の場合よ
り成形性に優れるが、パンチやダイスの摩耗量は成形速
度が早くなるほど多くなるため、１０3ｓ-1以下の歪み
速度で成形する必要がある。
囲において、成形時の歪速度を上げると成形性を向上さ
せることができるが、１０0ｓ-1未満では伸びの増加が
少なく、Ｍｇ含有量が８ｗｔ％を超える合金より成形性
が低い。しかし、歪速度が１０0ｓ-1を超えると成形性
は急激に向上し、一方、歪み速度が１０3ｓ-1を超える
と逆に成形性の向上効果が減少する。また、歪み速度が
１０3ｓ-1を超えても歪み速度が１０0ｓ-1未満の場合よ
り成形性に優れるが、パンチやダイスの摩耗量は成形速
度が早くなるほど多くなるため、１０3ｓ-1以下の歪み
速度で成形する必要がある。
【０００９】このため、Ｍｇ含有量は０．５ｗｔ％〜８
ｗｔ％とし、また成形時の歪み速度は１０0〜１０3ｓ-1
とする。また、この範囲内では、Ｍｇ含有量１〜３ｗｔ
％、歪み速度１０2〜１０3ｓ-1のとき特に優れた成形性
を得ることができる。
ｗｔ％とし、また成形時の歪み速度は１０0〜１０3ｓ-1
とする。また、この範囲内では、Ｍｇ含有量１〜３ｗｔ
％、歪み速度１０2〜１０3ｓ-1のとき特に優れた成形性
を得ることができる。
【００１０】〈Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ〉Ｍｎ、Ｃｒ及びＺｒ
はいずれも結晶粒を微細化し、伸び及び成形性を向上さ
せる効果がある。しかし、これらの成分の含有量がそれ
ぞれ０．１ｗｔ％未満、０．０５ｗｔ％未満、０．０５
ｗｔ％未満ではその効果が十分でなく、一方、それぞれ
０．５ｗｔ％、０．２ｗｔ％、０．２ｗｔ％を超える
と、微細化効果が飽和するとともに伸び及び成形性が低
下する。従って、Ｍｎ含有量は０．１〜０．５ｗｔ％、
Ｃｒ含有量は０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｚｒ含有量は
０．０５〜０．２ｗｔ％とし、これらの元素から選択さ
れた１種又は２種以上を添加する。
はいずれも結晶粒を微細化し、伸び及び成形性を向上さ
せる効果がある。しかし、これらの成分の含有量がそれ
ぞれ０．１ｗｔ％未満、０．０５ｗｔ％未満、０．０５
ｗｔ％未満ではその効果が十分でなく、一方、それぞれ
０．５ｗｔ％、０．２ｗｔ％、０．２ｗｔ％を超える
と、微細化効果が飽和するとともに伸び及び成形性が低
下する。従って、Ｍｎ含有量は０．１〜０．５ｗｔ％、
Ｃｒ含有量は０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｚｒ含有量は
０．０５〜０．２ｗｔ％とし、これらの元素から選択さ
れた１種又は２種以上を添加する。
【００１１】〈Ｃｕ、Ｚｎ〉Ｃｕ及びＺｎはいずれもＡ
ｌ合金の強度を向上させる効果がある。しかし、これら
の成分の含有量がそれぞれ０．０２ｗｔ％未満、０．１
ｗｔ％未満ではその効果が少なく、一方、それぞれ１．
０ｗｔ％、２．０ｗｔ％を超えると強度は向上するが、
常温時効性が大きくなりすぎ出荷後の強度変化を生じる
とともに、耐食性が低下する。従って、Ｃｕ含有量は
０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ含有量は０．１〜２．０
ｗｔ％とし、これらの元素から選択されたいずれか一方
又は双方を必要に応じて上記合金成分に加え添加する。
ｌ合金の強度を向上させる効果がある。しかし、これら
の成分の含有量がそれぞれ０．０２ｗｔ％未満、０．１
ｗｔ％未満ではその効果が少なく、一方、それぞれ１．
０ｗｔ％、２．０ｗｔ％を超えると強度は向上するが、
常温時効性が大きくなりすぎ出荷後の強度変化を生じる
とともに、耐食性が低下する。従って、Ｃｕ含有量は
０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ含有量は０．１〜２．０
ｗｔ％とし、これらの元素から選択されたいずれか一方
又は双方を必要に応じて上記合金成分に加え添加する。
【００１２】〈Ｔｉ〉ＴｉはＡｌ合金鋳塊中の結晶粒を
微細化する効果がある。しかし、Ｔｉ含有量が０．００
１ｗｔ％未満の場合はその効果を十分に得ることが出来
ない。また、Ｔｉ含有量が０．０５ｗｔ％を超えると結
晶粒を微細化する効果が飽和する。従って、Ｔｉ含有量
は０．００１〜０．０５ｗｔ％とし、必要に応じて上記
の合金成分に加え添加する。
微細化する効果がある。しかし、Ｔｉ含有量が０．００
１ｗｔ％未満の場合はその効果を十分に得ることが出来
ない。また、Ｔｉ含有量が０．０５ｗｔ％を超えると結
晶粒を微細化する効果が飽和する。従って、Ｔｉ含有量
は０．００１〜０．０５ｗｔ％とし、必要に応じて上記
の合金成分に加え添加する。
【００１３】
【実施例】次に、本発明の実施例についてその比較例と
比較して説明する。まず、表１に示す組成のＡｌ合金を
板厚５０ｍｍの金型に鋳造した後、５１０℃×４ｈの均
質化処理を施した。次に板厚３ｍｍまで熱間圧延を行っ
た後、板厚１ｍｍまで冷間圧延を行い、４００℃×１ｈ
の熱処理を施して供試材とした。
比較して説明する。まず、表１に示す組成のＡｌ合金を
板厚５０ｍｍの金型に鋳造した後、５１０℃×４ｈの均
質化処理を施した。次に板厚３ｍｍまで熱間圧延を行っ
た後、板厚１ｍｍまで冷間圧延を行い、４００℃×１ｈ
の熱処理を施して供試材とした。
【００１４】
【表１】
【００１５】得られた供試材のうち本発明材Ｎｏ．２及
び比較材Ｎｏ．１０合金について、その金属組織の顕微
鏡写真を図１（ａ）、（ｂ）に示す。
び比較材Ｎｏ．１０合金について、その金属組織の顕微
鏡写真を図１（ａ）、（ｂ）に示す。
【００１６】また、得られた供試材について引張特性、
成形性（限界絞り比）、及び耐食性を下記の要領で測定
した。 引張特性；平行部１５ｍｍ、板幅５．４ｍｍ、板厚１ｍ
ｍのＪＩＳ７号試験片を用い、歪み速度１０-3〜１０4
ｓ-1にて引張試験を行い、その伸び及び引張強さを測定
した。 成形性；高速油圧プレスを使用し、φ４０ｍｍのパンチ
を用いて、各歪み速度における限界絞り比（ＬＤＲ）を
測定した。 耐食性；塩水噴霧試験を行い、表面積１０００ｍｍ2の
試料の１０００時間後の重量減少量を測定し、重量減少
量が５ｍｇ未満を可（○）、重量減少量５ｍｇ以上を不
可（×）と評価した。これらの結果を表２に示す。
成形性（限界絞り比）、及び耐食性を下記の要領で測定
した。 引張特性；平行部１５ｍｍ、板幅５．４ｍｍ、板厚１ｍ
ｍのＪＩＳ７号試験片を用い、歪み速度１０-3〜１０4
ｓ-1にて引張試験を行い、その伸び及び引張強さを測定
した。 成形性；高速油圧プレスを使用し、φ４０ｍｍのパンチ
を用いて、各歪み速度における限界絞り比（ＬＤＲ）を
測定した。 耐食性；塩水噴霧試験を行い、表面積１０００ｍｍ2の
試料の１０００時間後の重量減少量を測定し、重量減少
量が５ｍｇ未満を可（○）、重量減少量５ｍｇ以上を不
可（×）と評価した。これらの結果を表２に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】表２の試験結果をみると、組成が本発明の
範囲内の合金である本発明材Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７は、歪
速度が大きくなると静的変形時（歪速度１０-3ｓ-1）よ
り伸び及びＬＤＲ（限界絞り比）の値が大きくなり成形
性が向上している。また、静的変形時の強度が高く、図
１（ａ）に示すように結晶粒も微細化している。なお、
本発明の範囲を超える歪速度１０4ｓ-1ではそれ以下の
歪速度におけるより成形性が低下している。
範囲内の合金である本発明材Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７は、歪
速度が大きくなると静的変形時（歪速度１０-3ｓ-1）よ
り伸び及びＬＤＲ（限界絞り比）の値が大きくなり成形
性が向上している。また、静的変形時の強度が高く、図
１（ａ）に示すように結晶粒も微細化している。なお、
本発明の範囲を超える歪速度１０4ｓ-1ではそれ以下の
歪速度におけるより成形性が低下している。
【００１９】一方、比較材Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１５は組成
が本発明の範囲外の合金である。比較材Ｎｏ．８は成形
性に優れるが、Ｍｇ含有量が０．５ｗｔ％未満であり強
度が低い。比較材Ｎｏ．９はＭｇ含有量が８ｗｔ％を超
えており、歪み速度１０-3ｓ-1のときは本発明材より成
形性に優れるが、２×１０0ｓ-1では逆に低下し、５×
１０1ｓ-1や８×１０2ｓ-1でも本発明材ほど成形性が向
上しない。また、耐食性も劣っている。比較材Ｎｏ．１
０はＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒのいずれも含有していないため、
図１（ｂ）に示すように結晶粒が粗大化し、成形性も低
い。比較材Ｎｏ．１１、１２はＣｕ及びＺｎ含有量がそ
れぞれ１ｗｔ％、２ｗｔ％を超えているため、耐食性が
低下している。比較材Ｎｏ．１３、１４、１５はＭｎ、
Ｃｒ、Ｚｒ含有量がそれぞれ０．５ｗｔ％、０．２ｗｔ
％、０．２ｗｔ％を超えているため、成形性が低下して
いる。
が本発明の範囲外の合金である。比較材Ｎｏ．８は成形
性に優れるが、Ｍｇ含有量が０．５ｗｔ％未満であり強
度が低い。比較材Ｎｏ．９はＭｇ含有量が８ｗｔ％を超
えており、歪み速度１０-3ｓ-1のときは本発明材より成
形性に優れるが、２×１０0ｓ-1では逆に低下し、５×
１０1ｓ-1や８×１０2ｓ-1でも本発明材ほど成形性が向
上しない。また、耐食性も劣っている。比較材Ｎｏ．１
０はＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒのいずれも含有していないため、
図１（ｂ）に示すように結晶粒が粗大化し、成形性も低
い。比較材Ｎｏ．１１、１２はＣｕ及びＺｎ含有量がそ
れぞれ１ｗｔ％、２ｗｔ％を超えているため、耐食性が
低下している。比較材Ｎｏ．１３、１４、１５はＭｎ、
Ｃｒ、Ｚｒ含有量がそれぞれ０．５ｗｔ％、０．２ｗｔ
％、０．２ｗｔ％を超えているため、成形性が低下して
いる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
所定量のＭｇと、Ｍｎ、Ｃｒ及びＺｒから選択された１
又は２以上の元素、さらに必要に応じてＣｕ、Ｚｎ、Ｔ
ｉ等を含有するＡｌ−Ｍｇ系合金の、成形性に優れた加
工方法を提供することができ、特にこれまで高Ｍｇ含有
量のＡｌ−Ｍｇ系合金に比べ成形性が劣るとされてきた
低Ｍｇ含有量のＡｌ−Ｍｇ系合金に優れた成形性を与え
ることができる。
所定量のＭｇと、Ｍｎ、Ｃｒ及びＺｒから選択された１
又は２以上の元素、さらに必要に応じてＣｕ、Ｚｎ、Ｔ
ｉ等を含有するＡｌ−Ｍｇ系合金の、成形性に優れた加
工方法を提供することができ、特にこれまで高Ｍｇ含有
量のＡｌ−Ｍｇ系合金に比べ成形性が劣るとされてきた
低Ｍｇ含有量のＡｌ−Ｍｇ系合金に優れた成形性を与え
ることができる。
【図１】（ａ）は本発明材（Ｎｏ．２）、（ｂ）は比較
材（Ｎｏ．１０）の金属組織を同倍率で示す図（顕微鏡
写真）である。
材（Ｎｏ．１０）の金属組織を同倍率で示す図（顕微鏡
写真）である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．５〜８ｗｔ％を含有し、さら
にＭｎ：０．１〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：０．０５〜０．
２ｗｔ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２ｗｔ％のうち少なく
とも１種を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からな
るＡｌ−Ｍｇ系合金を、歪み速度１０0〜１０3ｓ-1で高
速成形することを特徴とする成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ
系合金の加工方法。 - 【請求項２】 さらにＣｕ：０．０２〜１．０ｗｔ％、
Ｚｎ：０．１〜２．０ｗｔ％のうち少なくとも１種を含
有する請求項１に記載されたＡｌ−Ｍｇ系合金を、歪み
速度１０0〜１０3ｓ-1で高速成形することを特徴とする
成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方法。 - 【請求項３】 さらにＴｉ：０．００１〜０．０５ｗｔ
％を含有する請求項１又は２に記載されたＡｌ−Ｍｇ系
合金を、歪み速度１０0〜１０3ｓ-1で高速成形すること
を特徴とする成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13732995A JPH08311625A (ja) | 1995-05-10 | 1995-05-10 | 成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13732995A JPH08311625A (ja) | 1995-05-10 | 1995-05-10 | 成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08311625A true JPH08311625A (ja) | 1996-11-26 |
Family
ID=15196127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13732995A Pending JPH08311625A (ja) | 1995-05-10 | 1995-05-10 | 成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金の加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08311625A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005527702A (ja) * | 2002-03-22 | 2005-09-15 | ペシネイ レナリュ | 溶接構造用のＡｌ−Ｍｇ合金製品 |
| JP2017078199A (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | 株式会社神戸製鋼所 | エンジンマウントのケーシング用アルミニウム合金板 |
| JP2018204100A (ja) * | 2017-04-15 | 2018-12-27 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
| JP2019011505A (ja) * | 2017-04-15 | 2019-01-24 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、カルシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
-
1995
- 1995-05-10 JP JP13732995A patent/JPH08311625A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005527702A (ja) * | 2002-03-22 | 2005-09-15 | ペシネイ レナリュ | 溶接構造用のＡｌ−Ｍｇ合金製品 |
| JP2017078199A (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | 株式会社神戸製鋼所 | エンジンマウントのケーシング用アルミニウム合金板 |
| JP2018204100A (ja) * | 2017-04-15 | 2018-12-27 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
| JP2019011505A (ja) * | 2017-04-15 | 2019-01-24 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、カルシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
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