JPH08311544A - 熱間圧延ストリップの加工方法 - Google Patents
熱間圧延ストリップの加工方法Info
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- JPH08311544A JPH08311544A JP8095148A JP9514896A JPH08311544A JP H08311544 A JPH08311544 A JP H08311544A JP 8095148 A JP8095148 A JP 8095148A JP 9514896 A JP9514896 A JP 9514896A JP H08311544 A JPH08311544 A JP H08311544A
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- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- C21D8/0236—Cold rolling
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- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
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- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 望ましい薄い厚さ、高い機械的強度ならびに
良好な表面仕上げをもったステンレス鋼、特にオーステ
ナイトステンレス鋼の製造。 【解決手段】 （１） 熱間圧延ストリップを、仕上が
り製品の目標とした最終厚さよりも少くとも２％、最大
で１０％大きい厚さまで、１０％以上の厚さ減少率で冷
間圧延し、（２） このようにして冷間圧延したストリ
ップを１０５０℃と１２５０℃の間の温度で焼きなま
し、そして（３） ストリップを可塑化させて永続的に
伸ばすとともに厚さを２〜１０％減少させるために、前
記焼きなまし工程後のストリップを冷間延伸する。
良好な表面仕上げをもったステンレス鋼、特にオーステ
ナイトステンレス鋼の製造。 【解決手段】 （１） 熱間圧延ストリップを、仕上が
り製品の目標とした最終厚さよりも少くとも２％、最大
で１０％大きい厚さまで、１０％以上の厚さ減少率で冷
間圧延し、（２） このようにして冷間圧延したストリ
ップを１０５０℃と１２５０℃の間の温度で焼きなま
し、そして（３） ストリップを可塑化させて永続的に
伸ばすとともに厚さを２〜１０％減少させるために、前
記焼きなまし工程後のストリップを冷間延伸する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、厚さの減少、機械
的強度の向上ならびに良好な表面仕上げの付与を目的と
して、熱間圧延ステンレス鋼ストリップ、特にオーステ
ナイトステンレス鋼ストリップを加工する方法に関す
る。
的強度の向上ならびに良好な表面仕上げの付与を目的と
して、熱間圧延ステンレス鋼ストリップ、特にオーステ
ナイトステンレス鋼ストリップを加工する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼ストリップは最終厚さが３
ｍｍ程度まで熱間圧延することができる。ストリップ
を、なかんずく酸洗いを含む表面コンディショニングを
した後、この熱間圧延ストリップはさらに厚さを減少さ
せることなく一定の用途に使用できる。しかしながら、
他の多くの用途には引続いて熱間圧延ストリップの冷間
圧延が必要である。この冷間圧延工程は、ストリップの
厚さをさらに減少させ、機械的強度を向上させ、及び／
又はストリップの表面を改善するなどの、１以上又は全
部の効果を達成しようとするものである。
ｍｍ程度まで熱間圧延することができる。ストリップ
を、なかんずく酸洗いを含む表面コンディショニングを
した後、この熱間圧延ストリップはさらに厚さを減少さ
せることなく一定の用途に使用できる。しかしながら、
他の多くの用途には引続いて熱間圧延ストリップの冷間
圧延が必要である。この冷間圧延工程は、ストリップの
厚さをさらに減少させ、機械的強度を向上させ、及び／
又はストリップの表面を改善するなどの、１以上又は全
部の効果を達成しようとするものである。
【０００３】熱間圧延ストリップは、冷間圧延する前に
焼きなましと酸洗いがなされ、スクラップ端がストリッ
プの両端に熔接される。実際の冷間圧延工程は、例えば
細長いストリップに切断後構造機料として使用すること
を目的とする冷間圧延ストリップ用に、冷間圧延機を数
回通過させる慣用法で行われ、それにより厚さを約８０
％まで、通常は１０〜６０％までの減少率で減少させる
ことができる。スクラップ端は、ストリップが最終的に
巻き取られる前に除去される必要がある。
焼きなましと酸洗いがなされ、スクラップ端がストリッ
プの両端に熔接される。実際の冷間圧延工程は、例えば
細長いストリップに切断後構造機料として使用すること
を目的とする冷間圧延ストリップ用に、冷間圧延機を数
回通過させる慣用法で行われ、それにより厚さを約８０
％まで、通常は１０〜６０％までの減少率で減少させる
ことができる。スクラップ端は、ストリップが最終的に
巻き取られる前に除去される必要がある。
【０００４】冷間圧延は、鋼の機械的強度を劇的に増大
させる。これは多くの用途に本来望ましく、特にオース
テナイトステンレス鋼の冷間圧延に関してそうである。
しかしながら、ストリップはまた、このストリップを構
造材料として使用できるようにするために多くの場合必
要である性質、例えば曲げ、スタンプ（ｓｔａｍｐ）、
エンボス（ｅｍｂｏｓｓ）などの加工をすることが実際
的に不可能となる。それ故、冷間圧延工程の完了後に、
ストリップを鋼の再結晶温度、すなわち１０５０℃以上
の温度に加熱することにより、焼きなましをする必要が
ある。この処理は、ストリップの機械的強度を、一般に
降伏点の２５０ＭＰａ程度まで大きく減少させる。現行
基準によれば、建設工事においては１９０〜２２０ＭＰ
ａの降伏点を考慮する必要がある。
させる。これは多くの用途に本来望ましく、特にオース
テナイトステンレス鋼の冷間圧延に関してそうである。
しかしながら、ストリップはまた、このストリップを構
造材料として使用できるようにするために多くの場合必
要である性質、例えば曲げ、スタンプ（ｓｔａｍｐ）、
エンボス（ｅｍｂｏｓｓ）などの加工をすることが実際
的に不可能となる。それ故、冷間圧延工程の完了後に、
ストリップを鋼の再結晶温度、すなわち１０５０℃以上
の温度に加熱することにより、焼きなましをする必要が
ある。この処理は、ストリップの機械的強度を、一般に
降伏点の２５０ＭＰａ程度まで大きく減少させる。現行
基準によれば、建設工事においては１９０〜２２０ＭＰ
ａの降伏点を考慮する必要がある。
【０００５】従来の技術は幾多の面で不合理ではあるけ
れども、慣用技術により得られる性質、例えば比較的低
い降伏点は、多くの場合望ましい性質である。しかしな
がら、製造合理化を意図して改良法が提案されている。
例えばスエーデン特許ＳＥ４６７０５５（ＷＯ ９３／
１９２１１）において、焼きなまし工程とともに熱いス
トリップを引伸ばすことによって厚さを減少させること
が提案されている。しかしながら、より高い機械的強度
は建設用途などの一定の用途には望ましい性質である。
前述の方法を実施するとき、最終の冷間圧延ストリップ
の性質はこの後者の点で改善されず、しかもそのような
改善は何ら意図されていない。
れども、慣用技術により得られる性質、例えば比較的低
い降伏点は、多くの場合望ましい性質である。しかしな
がら、製造合理化を意図して改良法が提案されている。
例えばスエーデン特許ＳＥ４６７０５５（ＷＯ ９３／
１９２１１）において、焼きなまし工程とともに熱いス
トリップを引伸ばすことによって厚さを減少させること
が提案されている。しかしながら、より高い機械的強度
は建設用途などの一定の用途には望ましい性質である。
前述の方法を実施するとき、最終の冷間圧延ストリップ
の性質はこの後者の点で改善されず、しかもそのような
改善は何ら意図されていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、同時
に満足すべき表面仕上がりを得ながら、冷間圧延ステン
レスオーステナイト鋼の従来製造法で達成したよりも望
ましい薄い厚さと高い機械的強度を有するステンレス鋼
ストリップ、特にオーステナイトステンレス鋼ストリッ
プを製造することである。
に満足すべき表面仕上がりを得ながら、冷間圧延ステン
レスオーステナイト鋼の従来製造法で達成したよりも望
ましい薄い厚さと高い機械的強度を有するステンレス鋼
ストリップ、特にオーステナイトステンレス鋼ストリッ
プを製造することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記及び他の目的は、以
下の（１）〜（３）によって達成することができる。
下の（１）〜（３）によって達成することができる。
【０００８】（１） 仕上がり製品の意図した最終厚さ
よりも少くとも２％、最大で１０％大きい厚さまで、１
０％以上の厚さ減少率で熱間圧延ストリップを冷間圧延
し、（２） このようにして冷間圧延したストリップを
１０５０℃〜１２００℃の温度で焼きなまし、ついで
（３） ストリップを可塑化させて永続的に伸ばすとと
もに、厚さを２〜１０％減少させるために上記焼きなま
し工程後のストリップを冷間延伸する。
よりも少くとも２％、最大で１０％大きい厚さまで、１
０％以上の厚さ減少率で熱間圧延ストリップを冷間圧延
し、（２） このようにして冷間圧延したストリップを
１０５０℃〜１２００℃の温度で焼きなまし、ついで
（３） ストリップを可塑化させて永続的に伸ばすとと
もに、厚さを２〜１０％減少させるために上記焼きなま
し工程後のストリップを冷間延伸する。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明にしたがって冷間圧延にか
けられるストリップは、熱間圧延後冷却と巻き取り以外
のいかなる処理も受けていない熱間圧延ストリップから
なる。したがって、この場合、その表面上に酸化物のス
ケールが依然として残っている熱間圧延ストリップにつ
いて冷間圧延が実施される。しかしながら、冷間圧延工
程用の出発材料はまた、熱間圧延ストリップの酸洗いを
含む一定の工程技術により表面処理されたストリップか
らなっていてもよい。
けられるストリップは、熱間圧延後冷却と巻き取り以外
のいかなる処理も受けていない熱間圧延ストリップから
なる。したがって、この場合、その表面上に酸化物のス
ケールが依然として残っている熱間圧延ストリップにつ
いて冷間圧延が実施される。しかしながら、冷間圧延工
程用の出発材料はまた、熱間圧延ストリップの酸洗いを
含む一定の工程技術により表面処理されたストリップか
らなっていてもよい。
【００１０】原則として、冷間圧延工程は相当数の互い
に続くロールスタンド（ｒｏｌｌｓｔａｎｄ）を数回通
過して行われるが、１回の単一通過で行われるのが好ま
しい。１回の単一通過で達成できる厚さの最大減少は、
鋼のグレード、ストリップの最初の寸法、及び圧延機の
能力によって異なるであろう。一般的には１回の単一通
過により厚さ減少の最大が約３０％、通常は最大で２５
％となると云える。これは、多くの場合、本発明を実施
すると熱間圧延ストリップの厚さは１０〜６０％、好ま
しくは１０〜４０％減少するであろうことを意味してお
り、この減少程度はストリップの最初の厚さ及び所望の
最終厚さに依存する。このストリップは１０５０℃〜１
２００℃の温度で焼きなましされ、ついで冷間延伸する
前に室温まで冷却される。
に続くロールスタンド（ｒｏｌｌｓｔａｎｄ）を数回通
過して行われるが、１回の単一通過で行われるのが好ま
しい。１回の単一通過で達成できる厚さの最大減少は、
鋼のグレード、ストリップの最初の寸法、及び圧延機の
能力によって異なるであろう。一般的には１回の単一通
過により厚さ減少の最大が約３０％、通常は最大で２５
％となると云える。これは、多くの場合、本発明を実施
すると熱間圧延ストリップの厚さは１０〜６０％、好ま
しくは１０〜４０％減少するであろうことを意味してお
り、この減少程度はストリップの最初の厚さ及び所望の
最終厚さに依存する。このストリップは１０５０℃〜１
２００℃の温度で焼きなましされ、ついで冷間延伸する
前に室温まで冷却される。
【００１１】このストリップは、知られた種類の任意の
ストリップ延伸機、例えば酸洗いに先立って熱間圧延ス
トリップの表面を脱スケールするのに使用する種類の延
伸機で冷間延伸される。ストリップは、ロール（ｒｏｌ
ｌ）周りでの高い引張りと曲げの組合せにより冷間延伸
されるのが好ましい。この冷間延伸工程は、ストリップ
が永続的に伸び、それと共に２〜１０％の厚さ減少が得
られる程度に行われる。比較的小さな直径のロール周り
でのストリップの高い引張りと曲げの組合せの結果とし
て、幅の減少は最小限であり、実際には無視してよいで
あろう。それ故、ストリップの厚さの減少は、実現した
伸びの程度に実質的に相関する。冷間延伸工程の結果と
して材料は可塑化され、降伏点は１００ＭＰａ程度増加
する。これはある種の鋼グレードの場合さらに高い。
ストリップ延伸機、例えば酸洗いに先立って熱間圧延ス
トリップの表面を脱スケールするのに使用する種類の延
伸機で冷間延伸される。ストリップは、ロール（ｒｏｌ
ｌ）周りでの高い引張りと曲げの組合せにより冷間延伸
されるのが好ましい。この冷間延伸工程は、ストリップ
が永続的に伸び、それと共に２〜１０％の厚さ減少が得
られる程度に行われる。比較的小さな直径のロール周り
でのストリップの高い引張りと曲げの組合せの結果とし
て、幅の減少は最小限であり、実際には無視してよいで
あろう。それ故、ストリップの厚さの減少は、実現した
伸びの程度に実質的に相関する。冷間延伸工程の結果と
して材料は可塑化され、降伏点は１００ＭＰａ程度増加
する。これはある種の鋼グレードの場合さらに高い。
【００１２】本発明方法の特徴は、この方法が連続的に
行われると云うことである。その意味は、本方法が、例
えば逆回転、各ステップの間での再巻き取り、又は同様
な逆転などのいかなる逆行ステップも含んでいないと云
うことである。連続工程を可能とするため、この製造ラ
インは公知方法により、製造チェーンの始めと終り、す
なわち冷間圧延の前及び冷間延伸のあとに、いわゆるル
ーパ（ｌｏｏｐｅｒ）と呼ばれるストリップマガジンを
含むことが好ましい。
行われると云うことである。その意味は、本方法が、例
えば逆回転、各ステップの間での再巻き取り、又は同様
な逆転などのいかなる逆行ステップも含んでいないと云
うことである。連続工程を可能とするため、この製造ラ
インは公知方法により、製造チェーンの始めと終り、す
なわち冷間圧延の前及び冷間延伸のあとに、いわゆるル
ーパ（ｌｏｏｐｅｒ）と呼ばれるストリップマガジンを
含むことが好ましい。
【００１３】本発明方法は、通常さらに焼きなましたス
トリップの酸洗いを含む。ストリップは冷間延伸に先立
って酸洗いされるのが好ましいが、冷間延伸工程後にス
トリップを酸洗いすることもあり得る。このストリップ
は、酸洗いの前にショットブラスト（ｓｈｏｔ−ｂｌａ
ｓｔ）されるのが好ましい。
トリップの酸洗いを含む。ストリップは冷間延伸に先立
って酸洗いされるのが好ましいが、冷間延伸工程後にス
トリップを酸洗いすることもあり得る。このストリップ
は、酸洗いの前にショットブラスト（ｓｈｏｔ−ｂｌａ
ｓｔ）されるのが好ましい。
【００１４】本発明のさらなる特徴とそれによって得ら
れる効果は、製造された製品の特質とともに、以下の本
発明の詳細な説明及び特許請求の範囲から明らかであろ
う。さて本発明を添付図面を参照して詳細に説明する。
図１に極く概略に示した製造ラインは、巻き取り機に巻
かれた熱間圧延ストリップのコイルを巻きほどくキャプ
スタン（ｕｎｃｏｉｌｉｎｇ ｃａｐｓｔａｎ）１、い
わゆるＺ−ハイ型（Ｚ−ｈｉｇｈ ｔｙｐｅ）と呼ばれ
る１個の単一ロールスタンド（ｒｏｌｌ ｓｔａｎｄ）
からなる冷間圧延機２、焼きなまし炉３、冷却ボックス
４、ショットブラスト機１６、酸洗い浴５、冷間延伸機
６及び仕上げられた鋼ストリップを巻き取るリコイラー
（ｒｅｃｏｉｌｅｒ）７からなる。
れる効果は、製造された製品の特質とともに、以下の本
発明の詳細な説明及び特許請求の範囲から明らかであろ
う。さて本発明を添付図面を参照して詳細に説明する。
図１に極く概略に示した製造ラインは、巻き取り機に巻
かれた熱間圧延ストリップのコイルを巻きほどくキャプ
スタン（ｕｎｃｏｉｌｉｎｇ ｃａｐｓｔａｎ）１、い
わゆるＺ−ハイ型（Ｚ−ｈｉｇｈ ｔｙｐｅ）と呼ばれ
る１個の単一ロールスタンド（ｒｏｌｌ ｓｔａｎｄ）
からなる冷間圧延機２、焼きなまし炉３、冷却ボックス
４、ショットブラスト機１６、酸洗い浴５、冷間延伸機
６及び仕上げられた鋼ストリップを巻き取るリコイラー
（ｒｅｃｏｉｌｅｒ）７からなる。
【００１５】図２は製造ラインをより詳しく示してお
り、図１に対応するユニット（装置）には同じ参照番号
を使用している。上述のユニットに加えて、この製造ラ
インはさらに、シヤリングユニット（ｓｈｅａｒｉｎｇ
ｕｎｉｔ）８、溶接器９、リワインダー（ｒｅｗｉｎ
ｄｅｒ）１からシヤリングユニット８及び溶接器９へと
引きとられる熱間圧延ストリップ１１Ａを供給するスト
リップ供給器１０、一般的に参照する熱間圧延ストリッ
プルーパ１２、圧延機２の上流側の熱間圧延ストリップ
１１Ａの厚さを測定する厚さ測定手段１３、冷間圧延機
２の下流側の冷間圧延ストリップ１１Ｂの厚さを測る厚
さ測定手段１４、ショットブラスト機１６、酸洗い浴５
の下流側の拭き取り及びすすぎボックス１７、一対のガ
イドローラ１８、冷間延伸機６、冷間圧延及び冷間延伸
された仕上りストリップ１１Ｆの貯蔵のための、一般的
に参照するルーパ２０、フロントフィーダー（ｆｒｏｎ
ｔｆｅｅｄｅｒ）２１、及びリコイラー７を運転するた
めの、一緒に参照する、駆動モータ及び動力伝達手段２
２を含む。
り、図１に対応するユニット（装置）には同じ参照番号
を使用している。上述のユニットに加えて、この製造ラ
インはさらに、シヤリングユニット（ｓｈｅａｒｉｎｇ
ｕｎｉｔ）８、溶接器９、リワインダー（ｒｅｗｉｎ
ｄｅｒ）１からシヤリングユニット８及び溶接器９へと
引きとられる熱間圧延ストリップ１１Ａを供給するスト
リップ供給器１０、一般的に参照する熱間圧延ストリッ
プルーパ１２、圧延機２の上流側の熱間圧延ストリップ
１１Ａの厚さを測定する厚さ測定手段１３、冷間圧延機
２の下流側の冷間圧延ストリップ１１Ｂの厚さを測る厚
さ測定手段１４、ショットブラスト機１６、酸洗い浴５
の下流側の拭き取り及びすすぎボックス１７、一対のガ
イドローラ１８、冷間延伸機６、冷間圧延及び冷間延伸
された仕上りストリップ１１Ｆの貯蔵のための、一般的
に参照するルーパ２０、フロントフィーダー（ｆｒｏｎ
ｔｆｅｅｄｅｒ）２１、及びリコイラー７を運転するた
めの、一緒に参照する、駆動モータ及び動力伝達手段２
２を含む。
【００１６】製造ラインはまた、多数のガイドローラ
ー、方向転換ローラー及び２個又は４個のロール（ｒｏ
ｌｌ）からなるＳ−ミル（Ｓ−ｍｉｌｌ）装備を含む。
このＳ−ミル装備は、このようにして溶接器９の下流側
の２個−ロールのＳ−ミル２５、冷間圧延機２の上流側
の２個−ロールのＳ−ミル２６、冷間圧延機２と焼きな
まし炉３の間の４個−ロールのＳ−ミル２７、冷間延伸
機６の上流側の４個−ロールのＳ−ミル２８、冷間延伸
機６の下流側の２個−ロールのＳ−ミル２９、ストリッ
プ中央ガイド１９、ストリップマガジン２０、及びルー
パ２０とリコイラー７との間の最後となる２個−ロール
のＳ−ミル３１からなる。Ｓ−ミルの第一義的な機能
は、ストリップの引張りを増加又は減少させることであ
り、またストリップを引張り状態に保ことである。
ー、方向転換ローラー及び２個又は４個のロール（ｒｏ
ｌｌ）からなるＳ−ミル（Ｓ−ｍｉｌｌ）装備を含む。
このＳ−ミル装備は、このようにして溶接器９の下流側
の２個−ロールのＳ−ミル２５、冷間圧延機２の上流側
の２個−ロールのＳ−ミル２６、冷間圧延機２と焼きな
まし炉３の間の４個−ロールのＳ−ミル２７、冷間延伸
機６の上流側の４個−ロールのＳ−ミル２８、冷間延伸
機６の下流側の２個−ロールのＳ−ミル２９、ストリッ
プ中央ガイド１９、ストリップマガジン２０、及びルー
パ２０とリコイラー７との間の最後となる２個−ロール
のＳ−ミル３１からなる。Ｓ−ミルの第一義的な機能
は、ストリップの引張りを増加又は減少させることであ
り、またストリップを引張り状態に保ことである。
【００１７】熱間圧延ストリップルーパ１２は、方向転
換ローラー３４、３５、３６及び３７を含み、それらの
うちローラー３５は公知方法でストリップ引張りユニッ
トにつながれている。これと対応して、冷間圧延ストリ
ップルーパ２０は、方向転換ローラー３９、４０、４
１、４２、４３及び４４を含んでおり、それらのうちロ
ーラー４０は、これも公知方法によりストリップ引張り
ユニットに連結されている。
換ローラー３４、３５、３６及び３７を含み、それらの
うちローラー３５は公知方法でストリップ引張りユニッ
トにつながれている。これと対応して、冷間圧延ストリ
ップルーパ２０は、方向転換ローラー３９、４０、４
１、４２、４３及び４４を含んでおり、それらのうちロ
ーラー４０は、これも公知方法によりストリップ引張り
ユニットに連結されている。
【００１８】図２に示された製造ラインは以下の方法で
運転する。製造は図に示した局面で行うものとする。す
なわち、熱間圧延ストリップルーパ１２及び冷間圧延ス
トリップルーパ２０は所与量のストリップを包含し、熱
間圧延ストリップ１１Ａはリワインダー１から巻きほど
かれ、仕上がりストリップ１１Ｆはリコイラー７に巻か
れているものとする。製造ラインは、公知方法により数
個の駆動ローラー、主として駆動Ｓ−ミルローラーによ
り駆動される。熱間圧延ストリップルーパ１２を通過
後、冷間圧延機２の上流の厚さ測定手段１３によりスト
リップの厚さが測定され、冷間圧延機２において１回の
単一通過で冷間圧延される。その後冷間圧延機ストリッ
プ１１Ｂの厚さ測定手段１４により測定される。熱間圧
延ストリップ１１Ａは、通常当初の厚さは３〜４ｍｍで
あり、これが冷間圧延機２において１０〜３０％減少さ
せられる。ロールニップ（ｒｏｌｌ ｎｉｐ）は、製造
ラインの終りの部分でストリップを冷間延伸後の目標と
した仕上げ寸法よりも２〜１０％大きい寸法に相当す
る、所望の厚さの冷間圧延ストリップ１１Ｂを得るよう
に、厚さ測定手段の結果にしたがって調節される。
運転する。製造は図に示した局面で行うものとする。す
なわち、熱間圧延ストリップルーパ１２及び冷間圧延ス
トリップルーパ２０は所与量のストリップを包含し、熱
間圧延ストリップ１１Ａはリワインダー１から巻きほど
かれ、仕上がりストリップ１１Ｆはリコイラー７に巻か
れているものとする。製造ラインは、公知方法により数
個の駆動ローラー、主として駆動Ｓ−ミルローラーによ
り駆動される。熱間圧延ストリップルーパ１２を通過
後、冷間圧延機２の上流の厚さ測定手段１３によりスト
リップの厚さが測定され、冷間圧延機２において１回の
単一通過で冷間圧延される。その後冷間圧延機ストリッ
プ１１Ｂの厚さ測定手段１４により測定される。熱間圧
延ストリップ１１Ａは、通常当初の厚さは３〜４ｍｍで
あり、これが冷間圧延機２において１０〜３０％減少さ
せられる。ロールニップ（ｒｏｌｌ ｎｉｐ）は、製造
ラインの終りの部分でストリップを冷間延伸後の目標と
した仕上げ寸法よりも２〜１０％大きい寸法に相当す
る、所望の厚さの冷間圧延ストリップ１１Ｂを得るよう
に、厚さ測定手段の結果にしたがって調節される。
【００１９】冷間圧延工程はストリップ１１Ｂに高度の
硬さを与えるので、４個のローラーＳ−ミル２７を通過
した後このストリップは焼きなまし炉３に通される。ス
トリップ１１Ｂは、焼きなまし炉３においてその厚さ全
体を通して、１０５０〜１２００℃の温度、すなわちオ
ーステナイト鋼の再結晶温度以上の温度に加熱され、鋼
が完全に再結晶するのに充分な時間この温度に維持され
る。次いでこのストリップは冷却ボックス４で冷却され
る。本実施態様にしたがって保護ガス雰囲気中で行わな
い（保護ガス中で行うことも可能であろう）焼きなまし
炉３でストリップを加熱するときは、ストリップの側に
部分的に酸化物スケールの形で酸化物が形成する。この
ストリップはショットブラスト機１６において完全に脱
スケールされ、次いで適当な酸洗い化学薬品からなる酸
洗い浴５中で酸洗いされる。この酸洗い工程は公知方法
で実施できる。このようにして冷間圧延、焼きなまし及
び酸洗いされたストリップ１１Ｅは、拭き取り及びすす
ぎボックス１７に導かれ、そのあと、ストリップを引張
り状態に保つとともに横すべりを防止するように働らく
４個のローラーＳ−ミル２８と２個のローラーＳ−ミル
２９との間にある冷間延伸機６に導かれる。
硬さを与えるので、４個のローラーＳ−ミル２７を通過
した後このストリップは焼きなまし炉３に通される。ス
トリップ１１Ｂは、焼きなまし炉３においてその厚さ全
体を通して、１０５０〜１２００℃の温度、すなわちオ
ーステナイト鋼の再結晶温度以上の温度に加熱され、鋼
が完全に再結晶するのに充分な時間この温度に維持され
る。次いでこのストリップは冷却ボックス４で冷却され
る。本実施態様にしたがって保護ガス雰囲気中で行わな
い（保護ガス中で行うことも可能であろう）焼きなまし
炉３でストリップを加熱するときは、ストリップの側に
部分的に酸化物スケールの形で酸化物が形成する。この
ストリップはショットブラスト機１６において完全に脱
スケールされ、次いで適当な酸洗い化学薬品からなる酸
洗い浴５中で酸洗いされる。この酸洗い工程は公知方法
で実施できる。このようにして冷間圧延、焼きなまし及
び酸洗いされたストリップ１１Ｅは、拭き取り及びすす
ぎボックス１７に導かれ、そのあと、ストリップを引張
り状態に保つとともに横すべりを防止するように働らく
４個のローラーＳ−ミル２８と２個のローラーＳ−ミル
２９との間にある冷間延伸機６に導かれる。
【００２０】図３は冷間延伸機６のデザインを例示す
る。この冷間延伸機６は、３個のストリップ引張りユニ
ット４７、４８及び４９を含む。各々の引張りユニット
は、固定ベース５３、５４、５５中にジャーナル軸受け
されたそれぞれの下方の引張りローラー５０、５１、５
２、ならびにそれぞれのローラーホルダー５９、６０、
６１にジャーナル軸受けされた上方の引張りローラー５
６、５７、５８を含む。ストリップならびに下方の引張
りローラー５０、５１、５２に関係するローラーホルダ
ーの位置は、それぞれジャッキ６２、６３、６４により
調節できる。上方のストリップ引張りローラー５６、５
７、５８は最初上方の位置（不図示）にあり、このた
め、Ｓ−ミル２８と２９の間で引張られているストリッ
プ１１Ｅは、冷間延伸機６を通って真直に延びるであろ
う。この最初の位置から出発して、上方のストリップ引
張りローラー５６、５７及び５８は図３に示される位置
までジャッキ６２、６３、６４によって下げられ、それ
によりストリップ１１Ｅ−１１Ｆは図３に示されるよう
に曲りくねる通路を形成し、同時に、冷たい状態でスト
リップを可塑化させる程高度に延伸される。この例示実
施態様によれば、下方の引張りローラー５０、５１及び
５２はそれぞれ７０、２００及び７０ｍｍの直径を有
し、一方上方の引張りローラー５６、５７及び５８はそ
れぞれ７０、７０及び２００ｍｍの直径を有する。
る。この冷間延伸機６は、３個のストリップ引張りユニ
ット４７、４８及び４９を含む。各々の引張りユニット
は、固定ベース５３、５４、５５中にジャーナル軸受け
されたそれぞれの下方の引張りローラー５０、５１、５
２、ならびにそれぞれのローラーホルダー５９、６０、
６１にジャーナル軸受けされた上方の引張りローラー５
６、５７、５８を含む。ストリップならびに下方の引張
りローラー５０、５１、５２に関係するローラーホルダ
ーの位置は、それぞれジャッキ６２、６３、６４により
調節できる。上方のストリップ引張りローラー５６、５
７、５８は最初上方の位置（不図示）にあり、このた
め、Ｓ−ミル２８と２９の間で引張られているストリッ
プ１１Ｅは、冷間延伸機６を通って真直に延びるであろ
う。この最初の位置から出発して、上方のストリップ引
張りローラー５６、５７及び５８は図３に示される位置
までジャッキ６２、６３、６４によって下げられ、それ
によりストリップ１１Ｅ−１１Ｆは図３に示されるよう
に曲りくねる通路を形成し、同時に、冷たい状態でスト
リップを可塑化させる程高度に延伸される。この例示実
施態様によれば、下方の引張りローラー５０、５１及び
５２はそれぞれ７０、２００及び７０ｍｍの直径を有
し、一方上方の引張りローラー５６、５７及び５８はそ
れぞれ７０、７０及び２００ｍｍの直径を有する。
【００２１】調節可能な上方のストリップ引張りローラ
ー５６、５７、５８の設定を選ぶこととローラーの直径
を選ぶことにより、冷間延伸機を通るストリップ部分
は、ストリップが冷間延伸機６を通って引張られ、引張
りローラーの周りで曲げられ続けると可塑化するように
なり、それと共に永続的な伸びと、２〜１０％通常は２
〜５％の厚さ減少が得られる。同時にストリップの幅も
少し減少されるが、その減少は伸びの１／１０に過ぎず
実質的に無視できる。ストリップの永久伸びもまた、実
質的にストリップの伸びに相当する厚さの減少をもたら
す。所望の最終厚さの仕上がりストリップ１１Ｆは、冷
間圧延機２での圧延によって達成されるストリップの厚
さの減少を、冷間延伸機６での冷間延伸によって得られ
る厚さ減少に適合させること（逆も同じ）で得ることが
でき、このストリップは冷間圧延ストリップルーパ２０
を通った後リコイラー７に巻かれる。以上に説明の全製
造ラインの駆動機は、ストリップリコイラー７に連結さ
れた駆動機２２からなる。
ー５６、５７、５８の設定を選ぶこととローラーの直径
を選ぶことにより、冷間延伸機を通るストリップ部分
は、ストリップが冷間延伸機６を通って引張られ、引張
りローラーの周りで曲げられ続けると可塑化するように
なり、それと共に永続的な伸びと、２〜１０％通常は２
〜５％の厚さ減少が得られる。同時にストリップの幅も
少し減少されるが、その減少は伸びの１／１０に過ぎず
実質的に無視できる。ストリップの永久伸びもまた、実
質的にストリップの伸びに相当する厚さの減少をもたら
す。所望の最終厚さの仕上がりストリップ１１Ｆは、冷
間圧延機２での圧延によって達成されるストリップの厚
さの減少を、冷間延伸機６での冷間延伸によって得られ
る厚さ減少に適合させること（逆も同じ）で得ることが
でき、このストリップは冷間圧延ストリップルーパ２０
を通った後リコイラー７に巻かれる。以上に説明の全製
造ラインの駆動機は、ストリップリコイラー７に連結さ
れた駆動機２２からなる。
【００２２】１個のロールスタンド及び１個の冷間延伸
機のみからなる冷間圧延機で達成し得る厚さ減少よりも
さらに大きな減少を望むときは、図８に示されているよ
うに、複数のロールスタンド２Ａ、２Ｂなどを直列に連
続して連結することができる。この図はまた、酸洗い浴
５を冷間延伸機６の下流に位置させる可能性も例示して
いる。この場合は、冷間延伸機はさらにストリップ表面
のスケールを取り除く働らきもすることができ、それと
ともに酸洗い浴の上流側のショットブラスト機の必要性
をなくすることも可能となるであろう。
機のみからなる冷間圧延機で達成し得る厚さ減少よりも
さらに大きな減少を望むときは、図８に示されているよ
うに、複数のロールスタンド２Ａ、２Ｂなどを直列に連
続して連結することができる。この図はまた、酸洗い浴
５を冷間延伸機６の下流に位置させる可能性も例示して
いる。この場合は、冷間延伸機はさらにストリップ表面
のスケールを取り除く働らきもすることができ、それと
ともに酸洗い浴の上流側のショットブラスト機の必要性
をなくすることも可能となるであろう。
【００２３】
【実施例】実施した試験について以下に説明する。この
試験においては、ＡＳＴＭ３０４、３１６Ｌ及び３１６
Ｔｉの、３種の異なる標準オーステナイトステンレス鋼
グレードを使用した。この材料の機械的特性は、先に冷
間圧延と焼きなまし（再結晶処理）をした材料を冷間延
伸する前と後で測定された。試験した３０４材料の機械
的強度特性を表１に示した。
試験においては、ＡＳＴＭ３０４、３１６Ｌ及び３１６
Ｔｉの、３種の異なる標準オーステナイトステンレス鋼
グレードを使用した。この材料の機械的特性は、先に冷
間圧延と焼きなまし（再結晶処理）をした材料を冷間延
伸する前と後で測定された。試験した３０４材料の機械
的強度特性を表１に示した。
【００２４】
【表１】 但し表において、ε＝公称伸び率，％ Ｒｐ０．２＝横断方向における０．２％耐力，ＭＰａ Ｒｍ＝横断方向における極限引張り強度，ＭＰａ 表２は、ストリップが冷間延伸される前後に測定された
ストリップの幅と厚さを示すとともに、冷間延伸工程中
に達成された厚さの減少率％も示す。
ストリップの幅と厚さを示すとともに、冷間延伸工程中
に達成された厚さの減少率％も示す。
【００２５】
【表２】 表１及び表２に示した結果を、グラフで図４と５及び図
６と７に示した。
６と７に示した。
【図１】第１の実施態様にしたがう本発明の原理を示す
概略図。
概略図。
【図２】好ましい実施態様にしたがう製造ラインを詳細
に示す図。
に示す図。
【図３】本発明方法に使用される冷間延伸機を拡大して
詳細に示す図。
詳細に示す図。
【図４】冷間延伸の前後に達成した０．２耐力を示すバ
ーチャート。
ーチャート。
【図５】図４に該当する方法で達成した極限引張り強度
を示すバーチャート。
を示すバーチャート。
【図６】異なる程度の冷却延伸により達成した厚さ減少
を示すバーチャート。
を示すバーチャート。
【図７】図６に該当する方法での異なる程度の冷間延伸
による幅の減少を示すバーチャート。
による幅の減少を示すバーチャート。
【図８】本発明方法を適用した改良製造ラインを示す概
略図。
略図。
１ 巻きほどきキャプスタン（リワインダー） ２ 冷間圧延機 ３ 焼きなまし炉 ４ 冷却ボックス ５ 酸洗い浴 ６ 冷間延伸機 ７ リコイラー（巻き取り機） ８ シャリングユニット ９ 溶接器 １０ ストリップ供給器 １１Ａ 熱間圧延ストリップ １１Ｂ 冷間圧延ストリップ １１Ｅ 酸洗い後のストリップ １１Ｆ 仕上がりストリップ １２ 熱間圧延ストリップルーパ １３ １１Ａの厚さを測る測定手段 １４ １１Ｂの厚さを測る測定手段 １６ ショットブラスト機 １７ 拭き取り及びすすぎボックス １８ ガイドローラー １９ ストリップ中央ガイド ２０ 冷間延伸ストリップルーパ ２１ フロントフィーダー ２２ 駆動手段 ２５，２６，２９，３１ ２個−ロールのＳ−ミル ２７，２８ ４個−ロールのＳ−ミル ３４，３５，３６，３７ 方向転換ローラー ３９，４０，４１，４２，４３，４４ 方向転換ロー
ラー ４７，４８，４９ ストリップ引張りユニット ５０，５１，５２ 下方の引張りローラー ５３，５４，５５ 固定ベース ５６，５７，５８ 上方のストリップ引張りローラー ５９，６０，６１ ローラーホルダー ６２，６３，６４ ジャッキ
ラー ４７，４８，４９ ストリップ引張りユニット ５０，５１，５２ 下方の引張りローラー ５３，５４，５５ 固定ベース ５６，５７，５８ 上方のストリップ引張りローラー ５９，６０，６１ ローラーホルダー ６２，６３，６４ ジャッキ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 クリスタル ヘッレ スウェーデン国 エス−644 36 トウル ショラ ブロークベーガン ４
Claims (6)
- 【請求項１】 （１） 熱間圧延ストリップを、仕上り
製品の目標とした最終厚さよりも少くとも２％、最大で
１０％大きい厚さまで、１０％以上の厚さ減少率で冷間
圧延し、 （２） このようにして冷間圧延したストリップを１０
５０℃と１２５０℃の間の温度で焼きなまし、そして （３） ストリップを可塑化させて永続的に伸ばすとと
もに厚さを２〜１０％減少させるために、上記焼きなま
し工程後のストリップを冷間延伸することを特徴とす
る、前記ストリップの厚さの減少と機械的強度の向上の
ための、熱間圧延ステンレス鋼ストリップ、特にオース
テナイトステンレスストリップを加工する方法。 - 【請求項２】 前記冷間延伸工程が、ストリップが延伸
されるときにストリップの引張りとロール周りの曲げと
の組合せにより実施される、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 ストリップ延伸工程中にストリップを前
記ロールに対して押しつけ、さらに２００ｍｍより小さ
い曲率半径、好ましくは２０ｍｍ以上、最大限１５０ｍ
ｍの曲率半径でストリップを湾曲させる、請求項２に記
載の方法。 - 【請求項４】 １０〜６０％の厚さ減少を達成するため
に、前記焼きなまし処理の前に熱間圧延ストリップを冷
間圧延する、請求項１ないし３のいずれか１項に記載の
方法。 - 【請求項５】 １０〜３０％の厚さ減少を得るために、
前記焼きなまし処理前に熱間圧延ストリップを冷間圧延
する、請求項４に記載の方法。 - 【請求項６】 ストリップが永続的に伸びるように前記
焼きなまし処理後にストリップを連続的に冷間延伸し、
それとともにその厚さを３〜５％減少させる、請求項１
ないし５のいずれか１項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9501459A SE504295C2 (sv) | 1995-04-21 | 1995-04-21 | Förfarande för kallvalsning-glödgning-kallsträckning av ett varmvalsat rostfritt stålband |
| SE9501459-3 | 1995-04-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08311544A true JPH08311544A (ja) | 1996-11-26 |
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Family
ID=20398021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09514896A Expired - Fee Related JP4231932B2 (ja) | 1995-04-21 | 1996-04-17 | 熱間圧延ストリップの加工方法 |
Country Status (14)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP4231932B2 (ja) |
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| CN (1) | CN1063110C (ja) |
| AT (1) | ATE208429T1 (ja) |
| BR (1) | BR9602013A (ja) |
| CA (1) | CA2174605C (ja) |
| DE (1) | DE69616638T2 (ja) |
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| MX (1) | MX9601416A (ja) |
| SE (1) | SE504295C2 (ja) |
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| ZA (1) | ZA963016B (ja) |
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| ATE271937T1 (de) * | 1998-12-18 | 2004-08-15 | Outokumpu Stainless Ab | Verfahren zur herstellung rostfreier stahlbänder und integrierter walzstrasse |
| ES2260953T3 (es) * | 1998-12-18 | 2006-11-01 | Outokumpu Stainless Ab | Metodo para fabricacion de bandas y linea de tren de laminacion. |
| JP3547050B2 (ja) * | 1999-04-13 | 2004-07-28 | 本田技研工業株式会社 | 炭素鋼材料の強化処理方法およびチェーンの製造方法 |
| FR2792857B1 (fr) * | 1999-04-28 | 2001-07-27 | Kvaerner Metals Clecim | Procede de fabrication, en continu, d'une bande metallique |
| US8092416B2 (en) | 2008-03-28 | 2012-01-10 | Vitalmex Internacional S.A. De C.V. | Device and method for connecting a blood pump without trapping air bubbles |
| TW201006934A (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-16 | Yieh United Steel Corp | Method for manufacturing stainless steel ultra thin white coil |
| US8707529B2 (en) * | 2008-12-11 | 2014-04-29 | The Material Works, Ltd. | Method and apparatus for breaking scale from sheet metal with recoiler tension and rollers adapted to generate scale breaking wrap angles |
| CN101791650B (zh) * | 2010-04-12 | 2011-11-30 | 温州市科能金属制品有限公司 | 一种不锈钢制品的超深拉伸方法 |
| CN103920738B (zh) * | 2014-03-27 | 2016-04-20 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种低酸耗以热代冷带钢产品生产方法 |
| CN104550230A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-29 | 中国第一重型机械股份公司 | 一种新型不锈钢黑皮带材轧制工艺及其机组 |
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| KR102021200B1 (ko) * | 2017-06-27 | 2019-09-11 | 현대제철 주식회사 | 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법 |
| DE102018207026A1 (de) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | Sms Group Gmbh | Multiflexible Walzanlage |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3556874A (en) * | 1967-08-01 | 1971-01-19 | Republic Steel Corp | Metal articles with controlled finish |
| US4092179A (en) * | 1976-12-27 | 1978-05-30 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Method of producing high strength cold rolled steel sheet |
| US4360391A (en) * | 1981-05-22 | 1982-11-23 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Process for production of coil of hot rolled strip of austenitic stainless steel |
| FR2589482B1 (fr) * | 1985-11-05 | 1987-11-27 | Ugine Gueugnon Sa | Tole ou bande en acier ferritique inoxydable, en particulier pour systemes d'echappement |
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