JPH08311468A - 熱間鍛造用潤滑被膜剤 - Google Patents
熱間鍛造用潤滑被膜剤Info
- Publication number
- JPH08311468A JPH08311468A JP14932595A JP14932595A JPH08311468A JP H08311468 A JPH08311468 A JP H08311468A JP 14932595 A JP14932595 A JP 14932595A JP 14932595 A JP14932595 A JP 14932595A JP H08311468 A JPH08311468 A JP H08311468A
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- Japan
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- forged
- inorganic salt
- water
- lubricating coating
- solid lubricant
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間鍛造時における良好な潤滑作用をもつ潤
滑被膜剤を提供することを目的とする。 【構成】 高融点の水溶性無機塩（Ｎａ２ＳＯ４，Ｋ２
ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガラス＜Ｎａ
２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２，Ｋ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２＞等）
を５％〜３０％、および高融点でかつへき開性を有する
鉱物（カオリン，タルク，雲母類等）をそれぞれ１種ま
たは２種類以上を合計３％〜３０％含有する水溶液（懸
濁液）を浸積法等にて被鍛材表面に均一に塗布した後、
乾燥して被膜を形成しそのまま使用するか、もしくは水
溶性無機塩の金型残留防止および離形性を向上させるた
めさらに被鍛材を予備加熱し、黒鉛を上記被膜剤の上に
コーティングすることにより潤滑被膜の形成する。
滑被膜剤を提供することを目的とする。 【構成】 高融点の水溶性無機塩（Ｎａ２ＳＯ４，Ｋ２
ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガラス＜Ｎａ
２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２，Ｋ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２＞等）
を５％〜３０％、および高融点でかつへき開性を有する
鉱物（カオリン，タルク，雲母類等）をそれぞれ１種ま
たは２種類以上を合計３％〜３０％含有する水溶液（懸
濁液）を浸積法等にて被鍛材表面に均一に塗布した後、
乾燥して被膜を形成しそのまま使用するか、もしくは水
溶性無機塩の金型残留防止および離形性を向上させるた
めさらに被鍛材を予備加熱し、黒鉛を上記被膜剤の上に
コーティングすることにより潤滑被膜の形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は熱間鍛造加工をおこな
う際の潤滑被膜剤に関する。
う際の潤滑被膜剤に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】一般
に、鍛造加工を行う際には金型と被鍛材とが直接接触す
ると焼き付きを起こしたり、金型表面を被鍛材が成形さ
れる際肌荒れを起こさせることから、これら金型と被鍛
材との間に潤滑剤を介在させることが行われている。
に、鍛造加工を行う際には金型と被鍛材とが直接接触す
ると焼き付きを起こしたり、金型表面を被鍛材が成形さ
れる際肌荒れを起こさせることから、これら金型と被鍛
材との間に潤滑剤を介在させることが行われている。
【０００３】その際、被鍛材表面に黒鉛被膜を形成した
り、或いは金型表面に黒鉛を分散させたエマルジョン液
を塗布したりする方法が採用されている。
り、或いは金型表面に黒鉛を分散させたエマルジョン液
を塗布したりする方法が採用されている。
【０００４】しかしながら従来の黒鉛による潤滑被膜の
みでは、充分な潤滑性能が得られず、特に熱間鍛造の場
合には適当な潤滑被膜剤が見あたらないというのが実状
である。
みでは、充分な潤滑性能が得られず、特に熱間鍛造の場
合には適当な潤滑被膜剤が見あたらないというのが実状
である。
【０００５】鍛造加工に際して冷温間鍛造では、ある程
度精度のよい製品寸法を得ることが可能であるが、反面
被鍛材が大きくなると大きな成形力が必要となるため加
工が困難となる。そこで、８００℃以上に加熱し材料の
もつ変形抵抗を小さくすることにより熱間鍛造加工を行
うが、その際使用する潤滑被膜剤が問題となるのであ
る。
度精度のよい製品寸法を得ることが可能であるが、反面
被鍛材が大きくなると大きな成形力が必要となるため加
工が困難となる。そこで、８００℃以上に加熱し材料の
もつ変形抵抗を小さくすることにより熱間鍛造加工を行
うが、その際使用する潤滑被膜剤が問題となるのであ
る。
【０００６】すなわちこのような高い温度で加工を行う
場合、従来の潤滑被膜剤では著しい酸化・劣化をおこし
たり、時には燃焼することががある。また、潤滑被膜剤
が被鍛材または金型表面に充分強固に付着しないため、
加工時において被鍛材が金型により強くしごかれたりす
ると容易に剥離することになり、この結果被鍛材と金型
との間に潤滑被膜剤が介在しなくなるため焼き付き、あ
るいは金型の磨耗が起こってしまう問題があった。
場合、従来の潤滑被膜剤では著しい酸化・劣化をおこし
たり、時には燃焼することががある。また、潤滑被膜剤
が被鍛材または金型表面に充分強固に付着しないため、
加工時において被鍛材が金型により強くしごかれたりす
ると容易に剥離することになり、この結果被鍛材と金型
との間に潤滑被膜剤が介在しなくなるため焼き付き、あ
るいは金型の磨耗が起こってしまう問題があった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
を解決するためになされたものであり、その要旨は、水
溶性無機塩（Ｎａ２ＳＯ４，Ｋ２ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，
Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガラス＜Ｎａ２Ｏ・２〜４Ｓｉ
Ｏ２，Ｋ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２＞等）の１種または２種
以上を主成分としてかつ高融点でへき開性を有する鉱物
（カオリン，タルク，雲母）の１種または２種以上をそ
れそれ含有する水溶液（懸濁液）を形成し、浸積法等に
より被鍛材の表面に均一に塗布乾燥させ、好ましくは上
記潤滑被膜剤が形成された被鍛材をさらに１００℃〜２
５０℃に加熱し黒鉛をスプレー塗布することにより潤滑
剤被膜を形成することにある。
を解決するためになされたものであり、その要旨は、水
溶性無機塩（Ｎａ２ＳＯ４，Ｋ２ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，
Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガラス＜Ｎａ２Ｏ・２〜４Ｓｉ
Ｏ２，Ｋ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２＞等）の１種または２種
以上を主成分としてかつ高融点でへき開性を有する鉱物
（カオリン，タルク，雲母）の１種または２種以上をそ
れそれ含有する水溶液（懸濁液）を形成し、浸積法等に
より被鍛材の表面に均一に塗布乾燥させ、好ましくは上
記潤滑被膜剤が形成された被鍛材をさらに１００℃〜２
５０℃に加熱し黒鉛をスプレー塗布することにより潤滑
剤被膜を形成することにある。
【０００８】
【作用および発明の効果】本発明に従って潤滑被膜剤を
被鍛材に処理した場合、表面に均一かつ強固な潤滑被膜
を形成することができる。この潤滑被膜を詳細に調べた
ところ、浸積された被鍛材表面に均一に無機塩の被膜が
形成されて被鍛材表面に強固に固着し、これら無機塩に
固体潤滑剤である鉱物（カオリン，タルク，セリサイ
ト）の粒子が強く担持されていることがわかった。 こ
れら、無機塩と担持されている鉱物の粒子からなる潤滑
被膜は優れた潤滑性能を示す。
被鍛材に処理した場合、表面に均一かつ強固な潤滑被膜
を形成することができる。この潤滑被膜を詳細に調べた
ところ、浸積された被鍛材表面に均一に無機塩の被膜が
形成されて被鍛材表面に強固に固着し、これら無機塩に
固体潤滑剤である鉱物（カオリン，タルク，セリサイ
ト）の粒子が強く担持されていることがわかった。 こ
れら、無機塩と担持されている鉱物の粒子からなる潤滑
被膜は優れた潤滑性能を示す。
【０００９】さらに、被鍛材の加熱時の酸化防止および
金型への潤滑被膜剤の付着を防止するため上記潤滑被膜
の上に黒鉛をスプレー塗布することにより安定した離形
作用も得ることが可能である。
金型への潤滑被膜剤の付着を防止するため上記潤滑被膜
の上に黒鉛をスプレー塗布することにより安定した離形
作用も得ることが可能である。
【００１０】被鍛材の表面に上記無機塩のみを形成させ
た場合、その無機塩はある程度の焼き付き防止には効果
あるものの、摩擦係数が高く充分な潤滑性能があるとは
いえない。一方固体潤滑剤としてのカオリン，タルク，
雲母はへき開性を有しているため良好な潤滑性能を示す
ものの被鍛材に対して付着力が弱く、例えば手で触れる
程程度で容易に剥離してしまう。
た場合、その無機塩はある程度の焼き付き防止には効果
あるものの、摩擦係数が高く充分な潤滑性能があるとは
いえない。一方固体潤滑剤としてのカオリン，タルク，
雲母はへき開性を有しているため良好な潤滑性能を示す
ものの被鍛材に対して付着力が弱く、例えば手で触れる
程程度で容易に剥離してしまう。
【００１１】従って、本発明のように形成した潤滑被膜
は、無機塩の有している付着力の強さと固体潤滑剤の有
する潤滑性能の良さの両者を合わせ持つことで、それら
の相乗効果により鍛造加工に対して優れた潤滑性能を発
揮する。
は、無機塩の有している付着力の強さと固体潤滑剤の有
する潤滑性能の良さの両者を合わせ持つことで、それら
の相乗効果により鍛造加工に対して優れた潤滑性能を発
揮する。
【００１２】一般に、鍛造加工時において被鍛材の変形
部においては被鍛材との付着力が弱い場合には剥離が発
生し、その部位より焼き付きが発生する問題を生じてい
たが本発明の潤滑被膜は変形部においても固体潤滑剤が
へき開することにより、加工変形に追従するため被鍛材
の最終工程まで金型と被鍛材との間に介在し続けるので
良好な潤滑作用を得ることができる。
部においては被鍛材との付着力が弱い場合には剥離が発
生し、その部位より焼き付きが発生する問題を生じてい
たが本発明の潤滑被膜は変形部においても固体潤滑剤が
へき開することにより、加工変形に追従するため被鍛材
の最終工程まで金型と被鍛材との間に介在し続けるので
良好な潤滑作用を得ることができる。
【００１３】この結果、成形荷重が低減されることによ
り金型の寿命が延命され、ひいては製品品質も安定する
ことになる。
り金型の寿命が延命され、ひいては製品品質も安定する
ことになる。
【００１４】本発明において水溶性無機塩Ｎａ２Ｓ
Ｏ４，Ｋ２ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガ
ラス＜Ｎａ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２，Ｋ２Ｏ・２〜４Ｓｉ
Ｏ２＞等と固体潤滑剤としてのカオリン，タルク，雲母
の組み合わせにおいて良好な潤滑被膜が形成されること
がわかったが、他の融点８００℃以上の水溶性無機塩お
よび融点が８００℃以上でかつへき開性を有する固体潤
滑剤を用いた場合には同等の潤滑性能が期待できる。し
かし、高融点でもへき開性のないもの例えばアルミナを
用いた場合には、潤滑性能が劣る。
Ｏ４，Ｋ２ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガ
ラス＜Ｎａ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２，Ｋ２Ｏ・２〜４Ｓｉ
Ｏ２＞等と固体潤滑剤としてのカオリン，タルク，雲母
の組み合わせにおいて良好な潤滑被膜が形成されること
がわかったが、他の融点８００℃以上の水溶性無機塩お
よび融点が８００℃以上でかつへき開性を有する固体潤
滑剤を用いた場合には同等の潤滑性能が期待できる。し
かし、高融点でもへき開性のないもの例えばアルミナを
用いた場合には、潤滑性能が劣る。
【００１５】また、鍛造温度で軟化し高粘度を有するガ
ラス粉末を添加しても潤滑性能の向上は認められなかっ
た。
ラス粉末を添加しても潤滑性能の向上は認められなかっ
た。
【００１６】本発明ではこれら無機塩および固体潤滑剤
を含む水溶液（懸濁液）中に被鍛材を浸積あるいは被鍛
材にスプレー噴霧するなどして（被鍛材に塗布できれば
方法は問わない）、表面に塗布し乾燥させ被膜として形
成させる。
を含む水溶液（懸濁液）中に被鍛材を浸積あるいは被鍛
材にスプレー噴霧するなどして（被鍛材に塗布できれば
方法は問わない）、表面に塗布し乾燥させ被膜として形
成させる。
【００１７】乾燥手段としては、被鍛材を予備加熱（例
えば８０℃〜１００℃）し、被鍛材の潜熱により溶媒と
しての水を揮発させることもできる。具体的には、水溶
液を８０℃以上の温度で保ちかつ攪拌状態にて溶液中に
浸積して被鍛材の温度が液温に近くなるまで放置後、引
き上げ被鍛材の潜熱により水分を蒸発させて潤滑被膜を
形成する。。
えば８０℃〜１００℃）し、被鍛材の潜熱により溶媒と
しての水を揮発させることもできる。具体的には、水溶
液を８０℃以上の温度で保ちかつ攪拌状態にて溶液中に
浸積して被鍛材の温度が液温に近くなるまで放置後、引
き上げ被鍛材の潜熱により水分を蒸発させて潤滑被膜を
形成する。。
【００１８】その他、ヒーターとかドライヤーによる強
制乾燥にて処理することももちろん可能である。
制乾燥にて処理することももちろん可能である。
【００１９】なお本発明において無機塩を５〜３０重量
％、固体潤滑剤を無機塩と併せて３〜３０重量％として
いるのは、この範囲を外れた場合良好な潤滑被膜が形成
されないことによる。たとえば、水溶性無機塩は５％以
下では必要とする被膜厚さが得られず、固体潤滑剤の担
持性も劣る。一方３０％以上では完全に溶解しないか粘
性が高くなり均一な潤滑被膜を形成しにくい。また、固
体潤滑剤は３％以下では効果がなく、３０％以上では潤
滑被膜が過剰に厚くなり剥離しやすくなるため好ましく
ない。ここで無機塩の重量％は、（無機塩重量／水の体
積）×１００％を意味する。固体潤滑剤についても同様
である。
％、固体潤滑剤を無機塩と併せて３〜３０重量％として
いるのは、この範囲を外れた場合良好な潤滑被膜が形成
されないことによる。たとえば、水溶性無機塩は５％以
下では必要とする被膜厚さが得られず、固体潤滑剤の担
持性も劣る。一方３０％以上では完全に溶解しないか粘
性が高くなり均一な潤滑被膜を形成しにくい。また、固
体潤滑剤は３％以下では効果がなく、３０％以上では潤
滑被膜が過剰に厚くなり剥離しやすくなるため好ましく
ない。ここで無機塩の重量％は、（無機塩重量／水の体
積）×１００％を意味する。固体潤滑剤についても同様
である。
【００２０】
【実施例１】本発明の特徴を更に明確にすべく実施例を
詳細に説明する。被鍛材にはＪＩＳ−ＳＵＳ４３０を用
い、これを機械加工にて直径２５ｍｍ、高さ３０ｍｍの
円柱状に仕上げ、面粗度をＲｚ＝１０〜１５μｍに調整
しさらに沸硝酸洗をおこないテストピース１とした。
詳細に説明する。被鍛材にはＪＩＳ−ＳＵＳ４３０を用
い、これを機械加工にて直径２５ｍｍ、高さ３０ｍｍの
円柱状に仕上げ、面粗度をＲｚ＝１０〜１５μｍに調整
しさらに沸硝酸洗をおこないテストピース１とした。
【００２１】このテストピース１を表１および表２に示
す各種の固体潤滑剤と無機塩との組み合わせからなる水
溶液中に浸積、乾燥させたのち図１に示すようなスパイ
クテスト金型のパンチ１０とダイ１１とで成形をさらに
ダイギャツプ中の変化を純アルミ２（直径５ｍｍ×高さ
７ｍｍ）をダイ１１にセットし成形後の寸法変化を測定
した。
す各種の固体潤滑剤と無機塩との組み合わせからなる水
溶液中に浸積、乾燥させたのち図１に示すようなスパイ
クテスト金型のパンチ１０とダイ１１とで成形をさらに
ダイギャツプ中の変化を純アルミ２（直径５ｍｍ×高さ
７ｍｍ）をダイ１１にセットし成形後の寸法変化を測定
した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】スパイクテストは、１０００℃に加熱した
テストピース１を６００トンクランクプレスに装着した
パンチ１０とダイ１１とで圧縮すると、ダイ１１の型彫
り部１２に沿って成形される。成形部の金型詳細を図２
に示す。その際潤滑被膜の効果は成形されたテストピー
スの高さ３をはかることにより評価した。同様に純アル
ミ２の潰れ（厚み）も測定しギャップの変化とした。な
お、初期設定ギャップ４については３．５ｍｍと一定に
し作業中は変化させない。荷重については、パンチブロ
ック１３とパンチホルダー１４との間にロードセル１５
を組み込み測定した。
テストピース１を６００トンクランクプレスに装着した
パンチ１０とダイ１１とで圧縮すると、ダイ１１の型彫
り部１２に沿って成形される。成形部の金型詳細を図２
に示す。その際潤滑被膜の効果は成形されたテストピー
スの高さ３をはかることにより評価した。同様に純アル
ミ２の潰れ（厚み）も測定しギャップの変化とした。な
お、初期設定ギャップ４については３．５ｍｍと一定に
し作業中は変化させない。荷重については、パンチブロ
ック１３とパンチホルダー１４との間にロードセル１５
を組み込み測定した。
【００２５】表２に基づいて、無機塩と固体潤滑剤との
組み合わせの良否の結果を図３および図４に示す。
組み合わせの良否の結果を図３および図４に示す。
【００２６】
【実施例２】縦型プレスにおいて、被鍛材（ＪＩＳ−Ｓ
ＵＳ４３０）に上記潤滑被膜剤を塗布した場合および黒
鉛をスプレー塗布した場合とでの金型命数比較を表３に
示す。被鍛材は、直径５０ｍｍの圧延丸棒をシャーにて
長さ７５ｍｍに切断したものを使用した。最終工程にお
いて内径部を打ち抜きリング状の製品を鍛造する。特に
重要な成形工程金型において金型の命数を比較するため
代表実施例として水溶性無機塩Ｋ２ＳＯ４＋固体潤滑剤
セリサイトとさらに黒鉛をスプレー塗布した場合とで評
価した。
ＵＳ４３０）に上記潤滑被膜剤を塗布した場合および黒
鉛をスプレー塗布した場合とでの金型命数比較を表３に
示す。被鍛材は、直径５０ｍｍの圧延丸棒をシャーにて
長さ７５ｍｍに切断したものを使用した。最終工程にお
いて内径部を打ち抜きリング状の製品を鍛造する。特に
重要な成形工程金型において金型の命数を比較するため
代表実施例として水溶性無機塩Ｋ２ＳＯ４＋固体潤滑剤
セリサイトとさらに黒鉛をスプレー塗布した場合とで評
価した。
【００２７】Ｋ２ＳＯ４（２０％）とセリサイト粉末
（１０％）の懸濁液を８０℃に加熱し、上記被鍛材を約
１０分間浸積後引き上げ乾燥した。この場合の潤滑被膜
重量は、約１５ｇ／ｍ２であった。また黒鉛被膜は被鍛
材を１００℃に加熱し市販の水溶性黒鉛をエアースプレ
ーによって塗布した。その場合の黒鉛被膜重量は約５ｇ
／ｍ２であった。なお、何れも３回テストした場合での
平均命数である。
（１０％）の懸濁液を８０℃に加熱し、上記被鍛材を約
１０分間浸積後引き上げ乾燥した。この場合の潤滑被膜
重量は、約１５ｇ／ｍ２であった。また黒鉛被膜は被鍛
材を１００℃に加熱し市販の水溶性黒鉛をエアースプレ
ーによって塗布した。その場合の黒鉛被膜重量は約５ｇ
／ｍ２であった。なお、何れも３回テストした場合での
平均命数である。
【００２８】
【表３】
【００２９】以上の結果から、本潤滑被膜の上に黒鉛被
膜を塗布することによってさらに金型命数を延ばすこと
がわかった。また、使用後の金型を観察したところ潤滑
被膜のみの場合に比べて黒鉛被膜を追加したものは金型
表面に残留するものが少なく平滑であることから、黒鉛
被膜は離形性を向上する働きがあることが明らかになっ
た。
膜を塗布することによってさらに金型命数を延ばすこと
がわかった。また、使用後の金型を観察したところ潤滑
被膜のみの場合に比べて黒鉛被膜を追加したものは金型
表面に残留するものが少なく平滑であることから、黒鉛
被膜は離形性を向上する働きがあることが明らかになっ
た。
【００３０】
【発明の効果】これら無機塩と固体潤滑剤とを組み合わ
せた場合に良好な潤滑性能が得られることは、前述した
ように被鍛材の表面に強固な無機塩の被膜が形成される
ことと固体潤滑剤のへき開性のある構造を利用すること
により摩擦低減が可能となり成形中の荷重低減を図るこ
とが可能となる。また、被鍛材の大きな変形にたいして
も潤滑被膜が追従し、被膜切れによる焼き付きひていて
は金型の磨耗を防止することになり金型寿命が延命され
る。
せた場合に良好な潤滑性能が得られることは、前述した
ように被鍛材の表面に強固な無機塩の被膜が形成される
ことと固体潤滑剤のへき開性のある構造を利用すること
により摩擦低減が可能となり成形中の荷重低減を図るこ
とが可能となる。また、被鍛材の大きな変形にたいして
も潤滑被膜が追従し、被膜切れによる焼き付きひていて
は金型の磨耗を防止することになり金型寿命が延命され
る。
【図１】 潤滑剤の性能評価として用いたスパイクテス
トの金型構造図である。
トの金型構造図である。
【図２】 潤滑剤の評価項目としてのスパイク高さを測
定するための成形前および成形後を詳細に示した金型構
造図である。
定するための成形前および成形後を詳細に示した金型構
造図である。
【図３Ａ〜Ｆ】 無機塩と固体潤滑剤と組み合わせた各
種のスパイク高さと成形荷重との関係を示したものであ
る。
種のスパイク高さと成形荷重との関係を示したものであ
る。
【図４Ａ〜Ｆ】 無機塩と固体潤滑剤と組み合わせた各
種のダイギャップと成形荷重との関係を示したものであ
る。
種のダイギャップと成形荷重との関係を示したものであ
る。
１ テストピース ２ 純アルミのダミー材 ３ テストピースの高さ ４ 初期設定ギャップ １０ パンチ １１ ダイ １２ 型彫り部 １３ パンチブロック １４ パンチホルダー １５ ロードセル
【手続補正書】
【提出日】平成７年９月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】表２に基づいて、無機塩と固体潤滑剤との
組み合わせの良否の結果を図３〜図８（スパイク高さ
Ｈ）および図９〜図１４（ダイギャップＴ）に示す。
組み合わせの良否の結果を図３〜図８（スパイク高さ
Ｈ）および図９〜図１４（ダイギャップＴ）に示す。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】潤滑剤の性能評価として用いたスパイクテスト
の金型構造図である。
の金型構造図である。
【図２】潤滑剤の評価項目としてのスパイク高さを測定
するための成形前（図示左側）および成形後（図示右
側）を詳細に示した金型構造図である。
するための成形前（図示左側）および成形後（図示右
側）を詳細に示した金型構造図である。
【図３】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のス
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ａ）オルト硼酸ベースの場合）を示したグラフであ
る。
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ａ）オルト硼酸ベースの場合）を示したグラフであ
る。
【図４】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のス
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｂ）四硼酸カリウムベースの場合）を示したグラフ
である。
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｂ）四硼酸カリウムベースの場合）を示したグラフ
である。
【図５】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のス
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｃ）メタ珪酸ナトリウムベースの場合）を示したグ
ラフである。
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｃ）メタ珪酸ナトリウムベースの場合）を示したグ
ラフである。
【図６】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のス
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｄ）水ガラスベースの場合）を示したグラフであ
る。
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｄ）水ガラスベースの場合）を示したグラフであ
る。
【図７】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のス
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｅ）燐酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｅ）燐酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
【図８】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のス
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｆ）硫酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
パイク高さＨと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｆ）硫酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
【図９】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種のダ
イギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ａ）オルト硼酸ベースの場合）を示したグラフであ
る。
イギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ａ）オルト硼酸ベースの場合）を示したグラフであ
る。
【図１０】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種の
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｂ）四硼酸カリウムベースの場合）を示したグラフ
である。
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｂ）四硼酸カリウムベースの場合）を示したグラフ
である。
【図１１】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種の
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重）との関係
（（Ｃ）メタ珪酸ナトリウムベースの場合）を示したグ
ラフである。
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重）との関係
（（Ｃ）メタ珪酸ナトリウムベースの場合）を示したグ
ラフである。
【図１２】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種の
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｄ）水ガラスベースの場合）を示したグラフであ
る。
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｄ）水ガラスベースの場合）を示したグラフであ
る。
【図１３】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種の
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｅ）燐酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｅ）燐酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
【図１４】無機塩と固体潤滑剤とを組み合わせた各種の
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｆ）硫酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
ダイギャップＴと成形荷重（鍛造荷重Ｆ）との関係
（（Ｆ）硫酸カリウムベースの場合）を示したグラフで
ある。
【符号の説明】 １ テストピース ２ 純アルミのダミー材 ３ テストピースの高さ ４ 初期設定ギャップ １０ パンチ １１ ダイ １２ 型彫り部 １３ パンチブロック １４ パンチホルダー １５ ロードセル
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 103/06 Ｃ１０Ｍ 103/06 Ｆ // Ｃ１０Ｎ 10:02 30:06 30:08 30:10 40:24 50:02 80:00
Claims (2)
- 【請求項１】 高融点の水溶性無機塩（Ｎａ２ＳＯ４，
Ｋ２ＳＯ４，Ｋ３ＰＯ４，Ｎａ２ＳｉＯ３，水ガラス＜
Ｎａ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２，Ｋ２Ｏ・２〜４ＳｉＯ２＞
等）を５％〜３０％、および高融点でかつへき開性を有
する鉱物（カオリン，タルク，雲母類等）をそれぞれ１
種または２種以上を合計３％〜３０％含有する水溶液
（懸濁液）を被鍛材表面に均一に塗布した後、乾燥して
被膜を形成することを特徴とする熱間鍛造用潤滑被膜
剤。 - 【請求項２】 水溶性無機塩の金型残留防止および離形
性を向上させるため、被鍛材を予備加熱し、さらに黒鉛
被膜を上記被膜処理後コーティングすることを特徴とし
た熱間鍛造用潤滑方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14932595A JPH08311468A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 熱間鍛造用潤滑被膜剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14932595A JPH08311468A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 熱間鍛造用潤滑被膜剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08311468A true JPH08311468A (ja) | 1996-11-26 |
Family
ID=15472652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14932595A Pending JPH08311468A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 熱間鍛造用潤滑被膜剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08311468A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003527966A (ja) * | 1999-12-29 | 2003-09-24 | サン・ジャン・インダストリーズ | 軽合金部品を製造するための改良方法 |
| JP2006188637A (ja) * | 2005-01-07 | 2006-07-20 | Topy Ind Ltd | 熱間塑性加工用潤滑剤 |
| WO2016194447A1 (ja) * | 2015-05-29 | 2016-12-08 | 日本パーカライジング株式会社 | 含水潤滑膜剤、表面処理金属材料、及び、金属材料の含水潤滑膜形成方法 |
| US11261397B2 (en) | 2017-11-01 | 2022-03-01 | Moresco Corporation | Lubricant composition for plastic processing |
-
1995
- 1995-05-15 JP JP14932595A patent/JPH08311468A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2003527966A (ja) * | 1999-12-29 | 2003-09-24 | サン・ジャン・インダストリーズ | 軽合金部品を製造するための改良方法 |
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| JP2016222793A (ja) * | 2015-05-29 | 2016-12-28 | 日本パーカライジング株式会社 | 含水潤滑膜剤、表面処理金属材料、及び、金属材料の含水潤滑膜形成方法 |
| CN107614666A (zh) * | 2015-05-29 | 2018-01-19 | 日本帕卡濑精株式会社 | 含水润滑膜剂、表面处理金属材料、以及金属材料的含水润滑膜形成方法 |
| US11261397B2 (en) | 2017-11-01 | 2022-03-01 | Moresco Corporation | Lubricant composition for plastic processing |
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