JPH08277181A - アルミナ被覆セメンテッドカーバイドのインサートとその製造方法 - Google Patents
アルミナ被覆セメンテッドカーバイドのインサートとその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミナ被覆セメンテッドカーバイドのイン
サートの切削性能の向上。 【解決手段】 セメンテッドカーバイドのインサート基
体にκアルミナ層を蒸着させ、このアルミナ層の表面を
湿式ブラスト処理し、次いで９００℃−１１００℃の温
度で０．３−１０時間に亘り結果の被覆インサートを熱
処理することによってκアルミナをαアルミナに変成す
ることによって改良インサートが得られる。このインサ
ートに更に１層以上の別のアルミナ層を被覆してもよ
い。
サートの切削性能の向上。 【解決手段】 セメンテッドカーバイドのインサート基
体にκアルミナ層を蒸着させ、このアルミナ層の表面を
湿式ブラスト処理し、次いで９００℃−１１００℃の温
度で０．３−１０時間に亘り結果の被覆インサートを熱
処理することによってκアルミナをαアルミナに変成す
ることによって改良インサートが得られる。このインサ
ートに更に１層以上の別のアルミナ層を被覆してもよ
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はアルミナ被覆セメン
テッドカーバイド物品、特にインサートとその製造方法
に関する。
テッドカーバイド物品、特にインサートとその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】酸化ナルミニウムのセメンテッドカーバ
イド（超硬質焼結合金）への蒸着をＴｉＣ，Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ），ＴｉＮの化合物の１種以上の中間被覆物或いはガ
ンマ相に富んだ基体のいづれかと併せて施こすことは周
知である。例えば、Ｈａｌｅ（米国再発行特許第３２，
１１０号）とＬｉｎｄｓｔｒｏｍ他（米国再発行特許第
３１，５２０号）には、これらに係る成品が金属切削用
のインサート（植刃）としての使用で著しい市場的成功
を得ているものが記述されている。
イド（超硬質焼結合金）への蒸着をＴｉＣ，Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ），ＴｉＮの化合物の１種以上の中間被覆物或いはガ
ンマ相に富んだ基体のいづれかと併せて施こすことは周
知である。例えば、Ｈａｌｅ（米国再発行特許第３２，
１１０号）とＬｉｎｄｓｔｒｏｍ他（米国再発行特許第
３１，５２０号）には、これらに係る成品が金属切削用
のインサート（植刃）としての使用で著しい市場的成功
を得ているものが記述されている。
【０００３】本発明者の米国特許第５，１３７，７７４
号と第５，１６２，１４７号のいづれにも、κ相アルミ
ナの特定の被覆物及び／或いはα，κ相アルミナを含有
する多層被覆物が記述されている。これらの成品は単一
層のα及び／或いはκアルミナ被覆セメンテッドカーバ
イドのインサートに顕著な改良をもたらすが、これらの
成品は更に最適化の必要性がある、即ち未だ改良する必
要がある。
号と第５，１６２，１４７号のいづれにも、κ相アルミ
ナの特定の被覆物及び／或いはα，κ相アルミナを含有
する多層被覆物が記述されている。これらの成品は単一
層のα及び／或いはκアルミナ被覆セメンテッドカーバ
イドのインサートに顕著な改良をもたらすが、これらの
成品は更に最適化の必要性がある、即ち未だ改良する必
要がある。
【０００４】κアルミナ被覆物が熱処理されると、κ型
からα型に変成されることも知られている。この熱処理
は米国特許第５，０７１，６９６号に開示されており、
これはκアルミナの微細グレン組織を生成させる。しか
し、熱処理は被覆のクラックや被覆層の特定の層或いは
全ての層がフレーキングにより損傷をもたらすことにな
る収縮を生ぜしめる可能性がある。
からα型に変成されることも知られている。この熱処理
は米国特許第５，０７１，６９６号に開示されており、
これはκアルミナの微細グレン組織を生成させる。しか
し、熱処理は被覆のクラックや被覆層の特定の層或いは
全ての層がフレーキングにより損傷をもたらすことにな
る収縮を生ぜしめる可能性がある。
【０００５】従って、アルミナ被覆セメンテッドカーバ
イド物品の製造を更に改良する必要がある。欧州（Ｅ
Ｐ）特許公開公報０６１３１４４Ａ１には、アルミナ被
覆セメンテッドカーバイドの物品として、アルミナ被覆
物表面が湿式ブラスト法によって滑面化されている、斯
ゝる被覆物品が開示されている。
イド物品の製造を更に改良する必要がある。欧州（Ｅ
Ｐ）特許公開公報０６１３１４４Ａ１には、アルミナ被
覆セメンテッドカーバイドの物品として、アルミナ被覆
物表面が湿式ブラスト法によって滑面化されている、斯
ゝる被覆物品が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は上述の
先行技術の問題を回避、或いは解消することにある。本
発明の第２の目的は、顕著に作業上の利益をもたらす多
重層アルミナ被覆セメンテッドカーバイドのインサート
を提供することにある。
先行技術の問題を回避、或いは解消することにある。本
発明の第２の目的は、顕著に作業上の利益をもたらす多
重層アルミナ被覆セメンテッドカーバイドのインサート
を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の好適例によれ
ば、セメンテッドカーバイドの基体が前述の本発明者の
先行特許に記述されているような既知の技法に従って生
成されたκアルミナ被覆物を有している。この被覆物品
は、次に湿式ブラスト処理してから熱処理を施こすこと
によってκアルミナからαアルミナに変成される。この
熱処理は当業者に知られている保護ガスの雰囲気におい
て０．３〜１０時間に亘って９００℃〜１１００℃の温
度で実施される。その後に、結果のアルミナ層に少なく
とも１層の別のアルミナ層（κ或いはα相）を施こすこ
とが出来る。もしもκアルミナ相が蒸着されるのであれ
ば湿式ブラスト処理して、所望ならば熱処理によりκ型
からα型のアルミナに変成してもよい。
ば、セメンテッドカーバイドの基体が前述の本発明者の
先行特許に記述されているような既知の技法に従って生
成されたκアルミナ被覆物を有している。この被覆物品
は、次に湿式ブラスト処理してから熱処理を施こすこと
によってκアルミナからαアルミナに変成される。この
熱処理は当業者に知られている保護ガスの雰囲気におい
て０．３〜１０時間に亘って９００℃〜１１００℃の温
度で実施される。その後に、結果のアルミナ層に少なく
とも１層の別のアルミナ層（κ或いはα相）を施こすこ
とが出来る。もしもκアルミナ相が蒸着されるのであれ
ば湿式ブラスト処理して、所望ならば熱処理によりκ型
からα型のアルミナに変成してもよい。
【０００８】本発明に係る基体は公知の硬質金属或いは
セメンテッドカーバイドである。セメンテッドカーバイ
ドは炭化タングステン等の金属炭化物の主要部と、所望
ならば、例えばＴｉｃ，ＮｂＣ，ＨｆＣ，ＶＣ等の僅部
の添加物と、金属メタルバインダ、好ましくはＣｏとを
含んで成る。多くの場合、セメンテッドカーバイドはア
ルミナ被覆物の蒸着の前に、先ずＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｉ及び／或いはＢ
の１種以上の元素の磨耗抵抗性のある炭化物、窒化物、
炭窒化物、炭酸化物、炭酸窒化物及び／或いはホウ化物
の１−５μｍ厚、好ましくは約３μｍの中間薄層で被覆
される。ＴｉＣ，ＴｉＮ及び／或いはＴｉ（Ｃ，Ｎ）が
中間薄層として好ましい。
セメンテッドカーバイドである。セメンテッドカーバイ
ドは炭化タングステン等の金属炭化物の主要部と、所望
ならば、例えばＴｉｃ，ＮｂＣ，ＨｆＣ，ＶＣ等の僅部
の添加物と、金属メタルバインダ、好ましくはＣｏとを
含んで成る。多くの場合、セメンテッドカーバイドはア
ルミナ被覆物の蒸着の前に、先ずＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｉ及び／或いはＢ
の１種以上の元素の磨耗抵抗性のある炭化物、窒化物、
炭窒化物、炭酸化物、炭酸窒化物及び／或いはホウ化物
の１−５μｍ厚、好ましくは約３μｍの中間薄層で被覆
される。ＴｉＣ，ＴｉＮ及び／或いはＴｉ（Ｃ，Ｎ）が
中間薄層として好ましい。
【０００９】その次に、アルミナ層を約１．５μｍ厚ま
で、好ましくは約０．５−１μｍ厚になるように施こ
す。最終的にはアルミナ層の複層を各々同じ層厚で、そ
の総厚が約１５μｍまでのものになるように施こす。
で、好ましくは約０．５−１μｍ厚になるように施こ
す。最終的にはアルミナ層の複層を各々同じ層厚で、そ
の総厚が約１５μｍまでのものになるように施こす。
【００１０】κアルミナを蒸着する場合、その下敷とな
るアルミナ層（α或いはκ）はその上の層となるべきκ
アルミナの核と成り得るように薄い変更層（ｍｏｄｉｆ
ｉｃａｔｉｏｎ ｌａｙｅｒ）を含有すべきという事実
を本発明者は発見した。変更層は中間層（例えば、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ及び／或いはＴｉ（Ｃ，Ｎ）と第１のκアル
ミナ層との間には必要なく、一般に接着に有害である。
この変更層は肉薄の表面酸化層（０．０５−０．５μ
ｍ、好ましくは約０．０５−０．１μｍ）、例えばＣＶ
Ｄ法により蒸着された（ＡｌｘＴｉｙ）（ＯｗＣｚ）で
ある、但しｙとｘが２−４の範囲の値、ｚとｗが０．６
−０．８の範囲の値である。
るアルミナ層（α或いはκ）はその上の層となるべきκ
アルミナの核と成り得るように薄い変更層（ｍｏｄｉｆ
ｉｃａｔｉｏｎ ｌａｙｅｒ）を含有すべきという事実
を本発明者は発見した。変更層は中間層（例えば、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ及び／或いはＴｉ（Ｃ，Ｎ）と第１のκアル
ミナ層との間には必要なく、一般に接着に有害である。
この変更層は肉薄の表面酸化層（０．０５−０．５μ
ｍ、好ましくは約０．０５−０．１μｍ）、例えばＣＶ
Ｄ法により蒸着された（ＡｌｘＴｉｙ）（ＯｗＣｚ）で
ある、但しｙとｘが２−４の範囲の値、ｚとｗが０．６
−０．８の範囲の値である。
【００１１】変更層は窒素を含有することも出来る、例
えば（ＡｌｘＴｉｙ）（ＯｗＣｚＮｕ）、但しｘとｙが
２−４、ｗとｚが０．６−０．８である、を含有しても
よい。それに加え、この変更層は化学成分が均質である
もの（ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ）
でもよい、或いは好ましくは最大の窒素含有量を変更層
の中間部分に有する状態で層厚方向に変化する窒素含有
量勾配を有していることが許容される。
えば（ＡｌｘＴｉｙ）（ＯｗＣｚＮｕ）、但しｘとｙが
２−４、ｗとｚが０．６−０．８である、を含有しても
よい。それに加え、この変更層は化学成分が均質である
もの（ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ）
でもよい、或いは好ましくは最大の窒素含有量を変更層
の中間部分に有する状態で層厚方向に変化する窒素含有
量勾配を有していることが許容される。
【００１２】湿式ブラスト処理は当業者の知っている方
法で、例えば比較的小さいサイズのアルミナ粒子を加圧
下で、アルミ被覆物の表面が滑らかになるに要する時間
だけ適用することによって実行される。具体的パラメー
タは特定の処理を施こした後の検査によって当業者は決
めることが出来る。
法で、例えば比較的小さいサイズのアルミナ粒子を加圧
下で、アルミ被覆物の表面が滑らかになるに要する時間
だけ適用することによって実行される。具体的パラメー
タは特定の処理を施こした後の検査によって当業者は決
めることが出来る。
【００１３】κ型からα型に変成するための熱処理は公
知であり（米国特許第５，０７１，６９６号）、これは
９００℃−１１００℃の温度で０．３−１０時間、好ま
しくは１−４時間、保護ガス雰囲気の下で実施すること
が出来る。
知であり（米国特許第５，０７１，６９６号）、これは
９００℃−１１００℃の温度で０．３−１０時間、好ま
しくは１−４時間、保護ガス雰囲気の下で実施すること
が出来る。
【００１４】本発明に係る多重層被覆セメンテッドカー
バイド物品のチッピング抵抗が、κアルミナ被覆セメン
テッドカーバイド物品；この物品を熱処理によってκ型
からα型のアルミナ被覆を有するように変成された斯ゝ
る物品；及びこの物品を熱処理後に表面ブラスト処理し
た斯ゝる物品（図３参照）のいづれの物品よりも著しく
良好であることが判明した。切削性能も改良される。
バイド物品のチッピング抵抗が、κアルミナ被覆セメン
テッドカーバイド物品；この物品を熱処理によってκ型
からα型のアルミナ被覆を有するように変成された斯ゝ
る物品；及びこの物品を熱処理後に表面ブラスト処理し
た斯ゝる物品（図３参照）のいづれの物品よりも著しく
良好であることが判明した。切削性能も改良される。
【００１５】本発明に係る被覆物品の切刃靱性（タフネ
ス）はαアルミナ被覆物を直接に施こしたセメンテッド
カーバイド物品よりも実質的に良好である。
ス）はαアルミナ被覆物を直接に施こしたセメンテッド
カーバイド物品よりも実質的に良好である。
【００１６】本発明の被覆インサートは直接蒸着αアル
ミナ被覆物のものより微細なグレンサイズを呈する。更
に、本発明のインサートは３００個（厚い酸化物）と１
００個（薄い酸化物）のＸ線回析分析によれば良好な成
長方位を有し、高い曲げ破壊強度を有し、そして被覆物
の微細なクラックネットワークを有している。
ミナ被覆物のものより微細なグレンサイズを呈する。更
に、本発明のインサートは３００個（厚い酸化物）と１
００個（薄い酸化物）のＸ線回析分析によれば良好な成
長方位を有し、高い曲げ破壊強度を有し、そして被覆物
の微細なクラックネットワークを有している。
【００１７】アルミナ層の被覆は所望数の被覆層が形成
されるまで続行させてよい。実質的な改良は６−８個の
アルミナ層を具備すると得られることが確認されてい
る。
されるまで続行させてよい。実質的な改良は６−８個の
アルミナ層を具備すると得られることが確認されてい
る。
【００１８】アルミナ層群の最外層の上には審美上の目
的で透明なＴｉＮ層を施こしてもよい。このＴｉＮ層は
０．５−２μｍ、好ましくは約１μｍの層厚を有するこ
とが出来る。
的で透明なＴｉＮ層を施こしてもよい。このＴｉＮ層は
０．５−２μｍ、好ましくは約１μｍの層厚を有するこ
とが出来る。
【００１９】被覆セメンテッドカーバイドのインサート
の金属組織（或いは形態）は図１−図６から分る。図１
は被覆されるべき条件におけるκアルミナ被覆物を備え
たセメンテッドカーバイド物品を示している。図２は２
−６バールの圧力で適用された１５０メッシュのＡｌ2
Ｏ3 粒子の懸濁水を用いてブラスト処理された後のこの
被覆物品を示している。
の金属組織（或いは形態）は図１−図６から分る。図１
は被覆されるべき条件におけるκアルミナ被覆物を備え
たセメンテッドカーバイド物品を示している。図２は２
−６バールの圧力で適用された１５０メッシュのＡｌ2
Ｏ3 粒子の懸濁水を用いてブラスト処理された後のこの
被覆物品を示している。
【００２０】図３はκアルミナ層（約１μｍ厚）を施こ
した後に熱処理により（１０５０℃、１００分間）この
被覆物をα型に、中間表面をブラスト処理することなし
に、変成しているセメンテッドカーバイド物品の電子顕
微鏡（ＳＥＭ）写真である。図４は図２の物品のように
ブラスト処理してから１０５０℃で１００分間熱処理し
た類似の物品の電子顕微鏡写真である。図３のものにあ
るような大きなクラックは図４のものには存在せず、図
４のものには相対的に格段に微細なサイズのグレンが存
在している。
した後に熱処理により（１０５０℃、１００分間）この
被覆物をα型に、中間表面をブラスト処理することなし
に、変成しているセメンテッドカーバイド物品の電子顕
微鏡（ＳＥＭ）写真である。図４は図２の物品のように
ブラスト処理してから１０５０℃で１００分間熱処理し
た類似の物品の電子顕微鏡写真である。図３のものにあ
るような大きなクラックは図４のものには存在せず、図
４のものには相対的に格段に微細なサイズのグレンが存
在している。
【００２１】図５，６は図４の物品の表面組織を２種の
高い倍率（２０，０００倍と３１，０００倍）で示して
いる。これを見ると、微細グレンを有し、且つ微細クラ
ックしか存在しない表面が一層明らかになる。
高い倍率（２０，０００倍と３１，０００倍）で示して
いる。これを見ると、微細グレンを有し、且つ微細クラ
ックしか存在しない表面が一層明らかになる。
【００２２】図７はκアルミナ層が中間層にその表面の
ブラスト処理なしに形成されているセメンテッドカーバ
イド物品の表面を５００倍率で示している。κ→αの変
態は不均等であり、熱クラックから出発していた。κ→
α変態は不完全である。熱処理前に上述したように湿式
ブラスト処理された同類の物品では、κ→α変態は同一
時間（１００分）の後に完全に達成され、相対的に均一
であり、その結果は相対的に微細なグレンサイズが生れ
ていた。
ブラスト処理なしに形成されているセメンテッドカーバ
イド物品の表面を５００倍率で示している。κ→αの変
態は不均等であり、熱クラックから出発していた。κ→
α変態は不完全である。熱処理前に上述したように湿式
ブラスト処理された同類の物品では、κ→α変態は同一
時間（１００分）の後に完全に達成され、相対的に均一
であり、その結果は相対的に微細なグレンサイズが生れ
ていた。
【００２３】本発明の被覆物に微細クラックが存在する
結果、応力が緩和され、或いは大きなクラックが吸収さ
れる。本発明によれば、理論的にはどうであれ、事実と
して元のκアルミナ被覆物を備えた物品よりも高い曲げ
破壊強度（ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ ｒｕｐｔｕｒｅ ｓ
ｔｒｅｎｇｔｈ）を得ることが出来る。
結果、応力が緩和され、或いは大きなクラックが吸収さ
れる。本発明によれば、理論的にはどうであれ、事実と
して元のκアルミナ被覆物を備えた物品よりも高い曲げ
破壊強度（ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ ｒｕｐｔｕｒｅ ｓ
ｔｒｅｎｇｔｈ）を得ることが出来る。
【００２４】更に、本発明を以下の実施例を参照して説
明する。しかし、本発明はこれに限定されるものではな
い。例 組成：８５．５％ＷＣ，６％ＴａＣ，２．５％ＴｉＣ及
び５．５％Ｃｏの市販セメンテッドカーバイドのインサ
ートに次の被覆条件で以って被覆処理を施こした。 工程１：Ｔｉ被覆
明する。しかし、本発明はこれに限定されるものではな
い。例 組成：８５．５％ＷＣ，６％ＴａＣ，２．５％ＴｉＣ及
び５．５％Ｃｏの市販セメンテッドカーバイドのインサ
ートに次の被覆条件で以って被覆処理を施こした。 工程１：Ｔｉ被覆
【００２５】
【表１】
【００２６】工程２：アルミナ被覆
【００２７】
【表２】
【００２８】結果：約１μｍ厚のκアルミナ被覆物が得
られた。 工程３：ブラスト処理 工程２のκアルミナ被覆インサートの表面を１５０メッ
シュＡｌ2 Ｏ3 粒子の懸濁水を用いてブラスト処理し
た。 工程４：熱処理 工程３のブラスト処理インサートをアルゴンの雰囲気で
１００分間、１０５０℃で熱処理した。
られた。 工程３：ブラスト処理 工程２のκアルミナ被覆インサートの表面を１５０メッ
シュＡｌ2 Ｏ3 粒子の懸濁水を用いてブラスト処理し
た。 工程４：熱処理 工程３のブラスト処理インサートをアルゴンの雰囲気で
１００分間、１０５０℃で熱処理した。
【００２９】ＳＳ０１３０鋼材に対する２００ｍ／分の
切削速度の切削試験を、上記インサート（工程１，２，
３及び４）に、κアルミナ被覆物だけを備えたインサー
ト（工程１及び２）と、熱処理アルミナ被覆物を備えた
インサート（工程１，２及び４）と、熱処理後に表面ブ
ラスト処理されたインサート（工程１，２，４及び３）
と共に実施した。
切削速度の切削試験を、上記インサート（工程１，２，
３及び４）に、κアルミナ被覆物だけを備えたインサー
ト（工程１及び２）と、熱処理アルミナ被覆物を備えた
インサート（工程１，２及び４）と、熱処理後に表面ブ
ラスト処理されたインサート（工程１，２，４及び３）
と共に実施した。
【００３０】夫々１，３及び６分の切削試験の後に、イ
ンサートの被覆物面上の削られた面域を調べた。その結
果は図３にグラフ化して表されている。これから分るよ
うに、本発明品の場合には削られた面域が皆無であるの
に、比較品のインサートでは削られた面域の量が切削時
間の経過に伴って急激に増大することが分る。従って、
比較品インサートでは金属切削用インサートとしての有
用性が短時間で急激に低下してしまうことが確認され
る。
ンサートの被覆物面上の削られた面域を調べた。その結
果は図３にグラフ化して表されている。これから分るよ
うに、本発明品の場合には削られた面域が皆無であるの
に、比較品のインサートでは削られた面域の量が切削時
間の経過に伴って急激に増大することが分る。従って、
比較品インサートでは金属切削用インサートとしての有
用性が短時間で急激に低下してしまうことが確認され
る。
【００３１】
【発明の効果】本発明のインサートによれば、従来の対
応インサートに較べ著しく切削性能が向上する、特に切
削性能の耐久性が向上する。
応インサートに較べ著しく切削性能が向上する、特に切
削性能の耐久性が向上する。
【図１】κアルミナ層で被覆されたセメンテッドカーバ
イド物品の表面金属組織を示す、図面に代る走査電子顕
微鏡（ＳＥＭ）写真（１０，０００倍）である。
イド物品の表面金属組織を示す、図面に代る走査電子顕
微鏡（ＳＥＭ）写真（１０，０００倍）である。
【図２】図１の物品の湿式ブラスト処理後の表面金属組
織を示す、図面に代るＳＥＭ写真（１０，０００倍）で
ある。
織を示す、図面に代るＳＥＭ写真（１０，０００倍）で
ある。
【図３】図１の物品の１０５０℃、１００分間の熱処理
後の表面金属組織を示す、図面に代るＳＥＭ写真（１
０，０００倍）である。
後の表面金属組織を示す、図面に代るＳＥＭ写真（１
０，０００倍）である。
【図４】図１の物品の湿式ブラスト処理、次いで１０５
０℃、１００分間の熱処理後の表面金属組織を示す、図
面に代るＳＥＭ写真（１０，０００倍）である。
０℃、１００分間の熱処理後の表面金属組織を示す、図
面に代るＳＥＭ写真（１０，０００倍）である。
【図５】 図４の物品の２０，０００倍の表面金属組織
を示す、図面に代るＳＥＭ写真である。
を示す、図面に代るＳＥＭ写真である。
【図６】図４の物品の３１，０００倍の表面金属組織を
示す、図面に代るＳＥＭ写真である。
示す、図面に代るＳＥＭ写真である。
【図７】熱処理がその前処理としての湿式ブラスト処理
なしに施こされたκアルミナ被覆セメンテッドカーバイ
ドのインサートの表面金属組織を示す、図面に代る光学
顕微鏡写真（５００倍）である。
なしに施こされたκアルミナ被覆セメンテッドカーバイ
ドのインサートの表面金属組織を示す、図面に代る光学
顕微鏡写真（５００倍）である。
【図８】被覆処理、熱処理、湿式ブラスト処理の種々の
組合せに係る金属切削用物品としての各種インサート
（植刃）のチッピング抵抗を表すグラフである。
組合せに係る金属切削用物品としての各種インサート
（植刃）のチッピング抵抗を表すグラフである。
Claims (11)
- 【請求項１】 アルミナ被覆セメンテッドカーバイドの
インサートの製造方法として、セメンテッドカーバイド
基体にκアルミナ被覆物を蒸着する工程、アルミナ被覆
物の表面に湿式ブラスト処理を施こす工程、及び０．３
−１０時間の間、９００℃−１１００℃の温度で湿式ブ
ラスト処理κアルミナ面を熱処理することにより湿式ブ
ラスト処理κアルミナをαアルミナに変成する工程を含
んで成る、斯ゝるアルミナ被覆セメンテッドカーバイド
インサートの製造方法。 - 【請求項２】 熱処理アルミナ層に別のアルミナ層を蒸
着させる工程を含んで成る、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 該別のアルミナ層がκアルミナである、
請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 該κアルミナ層を湿式ブラスト処理す
る、請求項３に記載の方法。 - 【請求項５】 該湿式ブラスト処理層を熱処理すること
によりκアルミナからαアルミナに変成させる、請求項
４に記載の方法。 - 【請求項６】 該別のアルミナ被覆物がαアルミナであ
る、請求項２に記載の方法。 - 【請求項７】 熱処理アルミナ層に５層から７層のアル
ミナ層を蒸着する、請求項１に記載の方法。 - 【請求項８】 熱処理を１−４時間の範囲で実施する、
請求項１に記載の方法。 - 【請求項９】 湿式ブラスト工程が約２−６バールの範
囲の圧力でＡｌ2 Ｏ3 粒子の懸濁水を被覆面に施こすこ
とを含んで成る、請求項１−８のいづれか１項に記載の
方法。 - 【請求項１０】 請求項１に記載の方法によって製造さ
れたインサート。 - 【請求項１１】 請求項７に記載の方法によって製造さ
れたインサート。
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