JPH0827533A - 高温クリープ強度に優れたＭｇ合金 - Google Patents
高温クリープ強度に優れたＭｇ合金Info
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- JPH0827533A JPH0827533A JP16029394A JP16029394A JPH0827533A JP H0827533 A JPH0827533 A JP H0827533A JP 16029394 A JP16029394 A JP 16029394A JP 16029394 A JP16029394 A JP 16029394A JP H0827533 A JPH0827533 A JP H0827533A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ａｇ等の高価な元素を用いずに、耐力などの
機械的特性に優れ、しかも高温クリープ強度の高いＭｇ
合金を提供する。 【構成】 ＲＥ：１０．０重量％以下（０％を含まな
い）、Ｃａ： ３．０重量％以下（０％を含まない）を
含有し、残部がＭｇ及び不可避不純物からなると共に、
下記条件式を満足するＭｇ合金である。 ［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０重量％ 但し、［ ］内は各元素の含有量（重量％）であり、さ
らに、上記Ｍｇ合金にＺｎを６．０重量％以下含有させ
れば耐力のより一層の向上が期待できる。
機械的特性に優れ、しかも高温クリープ強度の高いＭｇ
合金を提供する。 【構成】 ＲＥ：１０．０重量％以下（０％を含まな
い）、Ｃａ： ３．０重量％以下（０％を含まない）を
含有し、残部がＭｇ及び不可避不純物からなると共に、
下記条件式を満足するＭｇ合金である。 ［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０重量％ 但し、［ ］内は各元素の含有量（重量％）であり、さ
らに、上記Ｍｇ合金にＺｎを６．０重量％以下含有させ
れば耐力のより一層の向上が期待できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等の機械構造用部
品として要求される高温クリープ強度に優れたＭｇ合金
に関するものである。
品として要求される高温クリープ強度に優れたＭｇ合金
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｇ合金は最も軽量な実用合金であり、
自動車産業をはじめとする多くの産業分野では金属部品
の軽量化を目的として、Ｍｇ合金を採用することが検討
されている。
自動車産業をはじめとする多くの産業分野では金属部品
の軽量化を目的として、Ｍｇ合金を採用することが検討
されている。
【０００３】しかしながら、Ｍｇ合金は耐力等の機械的
性質が十分でなく、しかも高温クリープ強度が低いこと
から、例えば高温域で使用される部品にＭｇ合金を用い
ると、該部品を取り付けているボルトが使用中に緩んで
しまうことがあった。尚Ｍｇ合金の高温クリープ強度を
改善するには希土類元素の添加が有効ではあるが、希土
類元素を含有させるだけでは耐力等の機械的性質を十分
に改善できず、実用に適さないとされていた［例えば M
aterials Science Forum Vol.30 (1988) 第90頁の記
載］。
性質が十分でなく、しかも高温クリープ強度が低いこと
から、例えば高温域で使用される部品にＭｇ合金を用い
ると、該部品を取り付けているボルトが使用中に緩んで
しまうことがあった。尚Ｍｇ合金の高温クリープ強度を
改善するには希土類元素の添加が有効ではあるが、希土
類元素を含有させるだけでは耐力等の機械的性質を十分
に改善できず、実用に適さないとされていた［例えば M
aterials Science Forum Vol.30 (1988) 第90頁の記
載］。
【０００４】そこで英国特許第８７５９２９号、特公昭
５４−１１７６５号公報、特公昭５９−１８４５７号公
報ではＭｇ合金に希土類元素を含有させると共に、合金
元素として例えばＡｇ等を含有させることにより、引張
強さや耐力等の機械的性質を向上させる方法が提案され
ている。
５４−１１７６５号公報、特公昭５９−１８４５７号公
報ではＭｇ合金に希土類元素を含有させると共に、合金
元素として例えばＡｇ等を含有させることにより、引張
強さや耐力等の機械的性質を向上させる方法が提案され
ている。
【０００５】しかし、これらの方法で得られた合金であ
っても、高温クリープ強度は充分とは言えず、しかもＡ
ｇ等の高価な元素の添加によるコストの上昇を招くこと
から、例えば自動車部品等の構造材料としては不適当で
ある。
っても、高温クリープ強度は充分とは言えず、しかもＡ
ｇ等の高価な元素の添加によるコストの上昇を招くこと
から、例えば自動車部品等の構造材料としては不適当で
ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、Ａｇ等の高価な元素は用
いないことを前提とし、他の手段を利用することによっ
て耐力などの機械的特性に優れ、しかも高温クリープ強
度の高いＭｇ合金を提供しようとするものである。
目してなされたものであって、Ａｇ等の高価な元素は用
いないことを前提とし、他の手段を利用することによっ
て耐力などの機械的特性に優れ、しかも高温クリープ強
度の高いＭｇ合金を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明Ｍｇ合金とは、 ＲＥ：１０．０重量％以下（０％を含まない）、 Ｃａ： ３．０重量％以下（０％を含まない） を含有し、残部がＭｇ及び不可避不純物からなると共
に、下記条件式を満足するものであることを要旨とする
ものである。 ［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０重量％ 但し、［ ］内は各元素の含有量。
のできた本発明Ｍｇ合金とは、 ＲＥ：１０．０重量％以下（０％を含まない）、 Ｃａ： ３．０重量％以下（０％を含まない） を含有し、残部がＭｇ及び不可避不純物からなると共
に、下記条件式を満足するものであることを要旨とする
ものである。 ［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０重量％ 但し、［ ］内は各元素の含有量。
【０００８】また、上記Ｍｇ合金にＺｎを６．０重量％
以下含有させれば耐力のより一層の向上が期待できる。
なお上記希土類元素の含有量としては、固溶量の点から
１重量％以上が望ましい。上記希土類元素としては、Ｓ
ｃ、Ｙの他、Ｌａ系列元素のＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、
Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔ
ｍ、Ｙｂ、Ｌｕ等が挙げられる。また上記希土類元素は
単独で用いるだけでなく複数の希土類元素を添加しても
よく、例えばミッシュメタル等を希土類元素源として用
いてもよい。
以下含有させれば耐力のより一層の向上が期待できる。
なお上記希土類元素の含有量としては、固溶量の点から
１重量％以上が望ましい。上記希土類元素としては、Ｓ
ｃ、Ｙの他、Ｌａ系列元素のＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、
Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔ
ｍ、Ｙｂ、Ｌｕ等が挙げられる。また上記希土類元素は
単独で用いるだけでなく複数の希土類元素を添加しても
よく、例えばミッシュメタル等を希土類元素源として用
いてもよい。
【０００９】
【作用】本発明者らは高温クリープ強度に優れたＭｇ合
金を開発することを目的として、マグネシウム−希土類
元素系合金（以下Ｍｇ−ＲＥ系合金と略すことがある）
について種々調査した。
金を開発することを目的として、マグネシウム−希土類
元素系合金（以下Ｍｇ−ＲＥ系合金と略すことがある）
について種々調査した。
【００１０】例えば図２は希土類元素を２重量％含有さ
せたＭｇ−２ＲＥ合金の高温クリ−プ強度を示すグラフ
であり、応力１０ｋｇｆ／ｍｍ2 、温度１５０℃という
条件下で調べたものである。Ｍｇ−２ＲＥ合金は耐力が
６．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以下と低いことから、図２のグラ
フより明らかな様に、荷重を負荷した瞬間の変形量、即
ち瞬間歪みは大きい。しかし意外にも、その直後からの
変形（クリープ歪み）をほとんど起こしていないという
非常に優れたクリープ特性を示す。
せたＭｇ−２ＲＥ合金の高温クリ−プ強度を示すグラフ
であり、応力１０ｋｇｆ／ｍｍ2 、温度１５０℃という
条件下で調べたものである。Ｍｇ−２ＲＥ合金は耐力が
６．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以下と低いことから、図２のグラ
フより明らかな様に、荷重を負荷した瞬間の変形量、即
ち瞬間歪みは大きい。しかし意外にも、その直後からの
変形（クリープ歪み）をほとんど起こしていないという
非常に優れたクリープ特性を示す。
【００１１】尚調査の結果、Ｍｇ−ＲＥ系合金がクリー
プ変形を起こさない理由は、合金中に固溶している希土
類元素が０．１μｍ以下の非常に微細なＭｇ−ＲＥ系金
属間化合物として析出する為であることが分かった。こ
の微細な析出物による効果は、瞬間歪により導入された
転位を析出サイトとするＭｇ−ＲＥ系金属間化合物に特
有のものであり、Ｍｇ−ＲＥ系金属間化合物の析出を時
効熱処理により行わせようとすれば、析出物が粗大に成
長し易く、十分なクリープ強度は得られない。また合金
中に固溶している希土類元素の含有量が上記金属間化合
物の析出量を左右しており、希土類元素の固溶量が低過
ぎると十分な析出物が得られない。
プ変形を起こさない理由は、合金中に固溶している希土
類元素が０．１μｍ以下の非常に微細なＭｇ−ＲＥ系金
属間化合物として析出する為であることが分かった。こ
の微細な析出物による効果は、瞬間歪により導入された
転位を析出サイトとするＭｇ−ＲＥ系金属間化合物に特
有のものであり、Ｍｇ−ＲＥ系金属間化合物の析出を時
効熱処理により行わせようとすれば、析出物が粗大に成
長し易く、十分なクリープ強度は得られない。また合金
中に固溶している希土類元素の含有量が上記金属間化合
物の析出量を左右しており、希土類元素の固溶量が低過
ぎると十分な析出物が得られない。
【００１２】そこで本発明者らは上記の知見をもとにＭ
ｇ−ＲＥ系合金の耐力を向上することを目的として、Ｍ
ｇ−ＲＥ系合金中における希土類元素の固溶量を減少さ
せることなく合金中に固溶し、しかも高価ではない新た
な添加元素を検索した。その結果、特定の条件下でＣａ
を合金元素として添加すると、Ｍｇ−ＲＥ系合金の優れ
たクリープ特性を損なわずに耐力を向上できるとの知見
を得た。但し、Ｃａ含有量がＲＥ含有量との関係におい
て特定の範囲外であると、延性に悪影響を及ぼすことを
見出した。そこで更に研究を重ねた結果、Ｃａ含有量と
ＲＥ含有量の関係を条件式として設定することにより本
発明を完成させた。
ｇ−ＲＥ系合金の耐力を向上することを目的として、Ｍ
ｇ−ＲＥ系合金中における希土類元素の固溶量を減少さ
せることなく合金中に固溶し、しかも高価ではない新た
な添加元素を検索した。その結果、特定の条件下でＣａ
を合金元素として添加すると、Ｍｇ−ＲＥ系合金の優れ
たクリープ特性を損なわずに耐力を向上できるとの知見
を得た。但し、Ｃａ含有量がＲＥ含有量との関係におい
て特定の範囲外であると、延性に悪影響を及ぼすことを
見出した。そこで更に研究を重ねた結果、Ｃａ含有量と
ＲＥ含有量の関係を条件式として設定することにより本
発明を完成させた。
【００１３】本発明に係るＭｇ合金において、希土類元
素は高温クリープ強度の向上を目的として添加される。
但し多過ぎると延性に悪影響を及ぼす。表１はＭｇ−Ｒ
Ｅ系合金におけるＲＥ含有量と伸びの関係を示したもの
である。
素は高温クリープ強度の向上を目的として添加される。
但し多過ぎると延性に悪影響を及ぼす。表１はＭｇ−Ｒ
Ｅ系合金におけるＲＥ含有量と伸びの関係を示したもの
である。
【００１４】
【表１】
【００１５】ＲＥ含有量が１０．０重量％を超えると、
伸びが極めて小さくなる。これは合金中の晶出物が多く
なり過ぎ、合金が脆化するからである。このことは本発
明に係るＭｇ合金でも同様であることから、ＲＥ含有量
は１０．０重量％以下に設定した。なおＲＥ含有量の好
ましい上限値は、６重量％以下であり、５重量％以下で
あればより好ましい、一方下限値としては１重量％以上
が好ましい。
伸びが極めて小さくなる。これは合金中の晶出物が多く
なり過ぎ、合金が脆化するからである。このことは本発
明に係るＭｇ合金でも同様であることから、ＲＥ含有量
は１０．０重量％以下に設定した。なおＲＥ含有量の好
ましい上限値は、６重量％以下であり、５重量％以下で
あればより好ましい、一方下限値としては１重量％以上
が好ましい。
【００１６】また本発明において、Ｃａは耐力などの機
械的特性の向上を目的として添加されるが、多過ぎると
延性に悪影響を及ぼす。表２はＭｇ−ＲＥ−Ｃａ系合金
におけるＣａ含有量と伸びの関係を示したものである。
械的特性の向上を目的として添加されるが、多過ぎると
延性に悪影響を及ぼす。表２はＭｇ−ＲＥ−Ｃａ系合金
におけるＣａ含有量と伸びの関係を示したものである。
【００１７】
【表２】
【００１８】Ｃａ含有量の増加につれて伸びは小さくな
っている。これも合金中に晶出物が多くなり過ぎ、合金
が脆化するからである。従って本発明ではＣａ含有量の
上限値を３重量％に設定した。なおＣａ含有量の好まし
い上限値は、１．５重量％であり、１重量％以下がより
好ましい。一方下限値としては０．１重量％以上が好ま
しい。
っている。これも合金中に晶出物が多くなり過ぎ、合金
が脆化するからである。従って本発明ではＣａ含有量の
上限値を３重量％に設定した。なおＣａ含有量の好まし
い上限値は、１．５重量％であり、１重量％以下がより
好ましい。一方下限値としては０．１重量％以上が好ま
しい。
【００１９】但しＲＥ含有量が１０重量％以下であり、
Ｃａ含有量が３重量％以下であっても延性に乏しいこと
がある。そこで、ＲＥ含有量とＣａ含有量の組合わせ
と、延性との関係を調べ、図１にグラフ化した。このグ
ラフより、前記［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０という条件
式が設定された。即ち、図１より明らかな様に、上記条
件式を満足しないものは延性に乏しく、実用に適さな
い。さらに本発明者らは、上記Ｍｇ−ＲＥ−Ｃａ系合金
に第４の元素としてＺｎを添加することによって耐力が
より一層改善できることを見出した。
Ｃａ含有量が３重量％以下であっても延性に乏しいこと
がある。そこで、ＲＥ含有量とＣａ含有量の組合わせ
と、延性との関係を調べ、図１にグラフ化した。このグ
ラフより、前記［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０という条件
式が設定された。即ち、図１より明らかな様に、上記条
件式を満足しないものは延性に乏しく、実用に適さな
い。さらに本発明者らは、上記Ｍｇ−ＲＥ−Ｃａ系合金
に第４の元素としてＺｎを添加することによって耐力が
より一層改善できることを見出した。
【００２０】ところでＭｇ−ＲＥ−Ｃａ系合金がクリー
プ変形をほとんど起こさなくなる理由は、Ｍｇ−ＲＥ系
合金と同じであって、合金中に固溶している希土類元素
が、瞬間変形によって導入された転位を析出サイトとし
て、非常に微細な、０．１μｍ以下のＭｇ−ＲＥ系化合
物として析出するからである。この化合物の析出量は合
金中に固溶しているＲＥ含有量に左右され、ＲＥ固溶量
が低下すると析出を生じないので上記効果が現れない。
従って、第４の元素であるＺｎを含有させるにあたって
は、合金中のＲＥ固溶量をできるだけ減少させずに耐力
を改善することが重要である。表３はＭｇ−ＲＥ系合金
におけるＲＥ含有量と、合金中のＲＥ固溶量との関係を
示したものである。
プ変形をほとんど起こさなくなる理由は、Ｍｇ−ＲＥ系
合金と同じであって、合金中に固溶している希土類元素
が、瞬間変形によって導入された転位を析出サイトとし
て、非常に微細な、０．１μｍ以下のＭｇ−ＲＥ系化合
物として析出するからである。この化合物の析出量は合
金中に固溶しているＲＥ含有量に左右され、ＲＥ固溶量
が低下すると析出を生じないので上記効果が現れない。
従って、第４の元素であるＺｎを含有させるにあたって
は、合金中のＲＥ固溶量をできるだけ減少させずに耐力
を改善することが重要である。表３はＭｇ−ＲＥ系合金
におけるＲＥ含有量と、合金中のＲＥ固溶量との関係を
示したものである。
【００２１】
【表３】
【００２２】ＲＥ含有量の増加と共にＲＥ固溶量は増加
するが、ＲＥ含有量が約４重量％で固溶量がほぼ飽和し
ていることが分かる。また表４にＭｇ−４ＲＥ−Ｚｎ系
合金におけるＺｎ含有量とＲＥ固溶量との関係を示し、
耐力を併記した。
するが、ＲＥ含有量が約４重量％で固溶量がほぼ飽和し
ていることが分かる。また表４にＭｇ−４ＲＥ−Ｚｎ系
合金におけるＺｎ含有量とＲＥ固溶量との関係を示し、
耐力を併記した。
【００２３】
【表４】
【００２４】Ｚｎ含有量が増加するに従って耐力が向上
することが分かる。但し、Ｚｎ含有量が増加するに従っ
てＲＥ固溶量は減少している。微細なＭｇ−ＲＥ系化合
物が析出して優れたクリープ強度を発揮する為には、Ｒ
Ｅ固溶量が約０．２重量％以上必要であるが、Ｚｎ含有
量が６．０重量％を超えるとＲＥ固溶量が０．２重量％
以下となっている。従ってＺｎ含有量の上限値は６．０
重量％に設定した。なおＺｎ含有量の好ましい上限値
は、４重量％であり、３重量％以下がより好ましい。一
方下限値は０．５重量％以上が好ましく、１重量％以上
がより好ましい。以下、実施例に基づいて本発明を説明
する。
することが分かる。但し、Ｚｎ含有量が増加するに従っ
てＲＥ固溶量は減少している。微細なＭｇ−ＲＥ系化合
物が析出して優れたクリープ強度を発揮する為には、Ｒ
Ｅ固溶量が約０．２重量％以上必要であるが、Ｚｎ含有
量が６．０重量％を超えるとＲＥ固溶量が０．２重量％
以下となっている。従ってＺｎ含有量の上限値は６．０
重量％に設定した。なおＺｎ含有量の好ましい上限値
は、４重量％であり、３重量％以下がより好ましい。一
方下限値は０．５重量％以上が好ましく、１重量％以上
がより好ましい。以下、実施例に基づいて本発明を説明
する。
【００２５】
【実施例】実施例１ 表５に合金組成を示す各種Ｍｇ合金を以下の方法により
作製した。即ちるつぼ中に純Ｍｇ、２重量％の希土類元
素、及び組成に応じたＣａを入れ、７００〜７５０℃の
温度で撹拌及び精練を行い、約７５０℃の温度で鋳込み
を行った。応力１０kgf/mm2 におけるＭｇ−２ＲＥ−Ｃ
ａ系合金の耐力と瞬間歪みを表５に示すと共に、表２で
示した伸びを併記する。
作製した。即ちるつぼ中に純Ｍｇ、２重量％の希土類元
素、及び組成に応じたＣａを入れ、７００〜７５０℃の
温度で撹拌及び精練を行い、約７５０℃の温度で鋳込み
を行った。応力１０kgf/mm2 におけるＭｇ−２ＲＥ−Ｃ
ａ系合金の耐力と瞬間歪みを表５に示すと共に、表２で
示した伸びを併記する。
【００２６】
【表５】
【００２７】表５の結果から、Ｃａ含有量が増すにつれ
て耐力が増大すると共に瞬間歪みが小さくなっているこ
とが分かる。但し、Ｃａ含有量が本発明範囲の３重量％
を超えると、伸びが低くなり、脆化する。
て耐力が増大すると共に瞬間歪みが小さくなっているこ
とが分かる。但し、Ｃａ含有量が本発明範囲の３重量％
を超えると、伸びが低くなり、脆化する。
【００２８】図３に本発明材であるＭｇ−２ＲＥ−１．
６Ｃａ合金のクリープ曲線と、比較材であるＭｇ−２Ｒ
Ｅ合金のクリープ曲線を示す。応力１０kgf/mm2 、温度
１５０℃で測定したものである。Ｃａの添加により、Ｍ
ｇ−ＲＥ系合金が有する優れたクリープ特性を損なうこ
となく、瞬間歪みを非常に小さくできることが分かる。
６Ｃａ合金のクリープ曲線と、比較材であるＭｇ−２Ｒ
Ｅ合金のクリープ曲線を示す。応力１０kgf/mm2 、温度
１５０℃で測定したものである。Ｃａの添加により、Ｍ
ｇ−ＲＥ系合金が有する優れたクリープ特性を損なうこ
となく、瞬間歪みを非常に小さくできることが分かる。
【００２９】実施例２ 表６に合金組成を示す各種Ｍｇ合金を、実施例１と同様
に作製し、耐力及び伸びを測定した。結果は表６に示
す。
に作製し、耐力及び伸びを測定した。結果は表６に示
す。
【００３０】
【表６】
【００３１】表６の結果から、Ｚｎ含有量が増すにつれ
て耐力が増大することが分かる。但し、Ｚｎ含有量が６
重量％を超えると、伸びが低くなり好ましくない。また
Ｍｇ−２ＲＥ−０．５Ｃａ−３Ｚｎ合金を実施例と同様
にして作製し、クリープ強度を測定した。結果は図４に
示す。Ｚｎの添加により、耐力が向上して瞬間歪みが非
常に小さくなり、しかも優れたクリープ特性を示すこと
が分かる。
て耐力が増大することが分かる。但し、Ｚｎ含有量が６
重量％を超えると、伸びが低くなり好ましくない。また
Ｍｇ−２ＲＥ−０．５Ｃａ−３Ｚｎ合金を実施例と同様
にして作製し、クリープ強度を測定した。結果は図４に
示す。Ｚｎの添加により、耐力が向上して瞬間歪みが非
常に小さくなり、しかも優れたクリープ特性を示すこと
が分かる。
【００３２】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、Ａｇ等の高価な元素を用いずに、耐力などの機械的
特性に優れ、しかも高温域でのクリープ強度の高いＭｇ
合金が提供できることとなった。
で、Ａｇ等の高価な元素を用いずに、耐力などの機械的
特性に優れ、しかも高温域でのクリープ強度の高いＭｇ
合金が提供できることとなった。
【図１】Ｍｇ−ＲＥ−Ｃａ系合金の伸びに対するＲＥ量
とＣａ量の関係を示すグラフである。
とＣａ量の関係を示すグラフである。
【図２】Ｍｇ−２ＲＥ合金のクリープ曲線を示すグラフ
である。
である。
【図３】Ｍｇ−２ＲＥ合金及びＭｇ−２ＲＥ−１．６Ｃ
ａ合金のクリープ曲線を表すグラフである。
ａ合金のクリープ曲線を表すグラフである。
【図４】Ｍｇ−２ＲＥ−０．５Ｃａ−３Ｚｎ合金及びＭ
ｇ−２ＲＥ−１．６Ｃａ合金のクリープ曲線を表すグラ
フである。
ｇ−２ＲＥ−１．６Ｃａ合金のクリープ曲線を表すグラ
フである。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＲＥ：１０．０重量％以下（０％を含まない）、 Ｃａ： ３．０重量％以下（０％を含まない） を含有し（但しＲＥは希土類元素）、 残部がＭｇ及び不可避不純物からなると共に、 下記条件式を満足するものであることを特徴とする高温
クリープ強度に優れたＭｇ合金。 ［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０重量％ 但し、［ ］内は各元素の含有量（重量％） - 【請求項２】 ＲＥ：１０．０重量％以下（０％を含まない）、 Ｃａ： ３．０重量％以下（０％を含まない）、 Ｚｎ： ６．０重量％以下（０％を含まない） を含有し（但しＲＥは希土類元素）、 残部がＭｇ及び不可避不純物からなると共に、 下記条件式を満足するものであることを特徴とする高温
クリープ強度に優れたＭｇ合金。 ［ＲＥ］＋３［Ｃａ］≦１０重量％ 但し、［ ］内は各元素の含有量（重量％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16029394A JPH0827533A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 高温クリープ強度に優れたＭｇ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16029394A JPH0827533A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 高温クリープ強度に優れたＭｇ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0827533A true JPH0827533A (ja) | 1996-01-30 |
Family
ID=15711849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16029394A Withdrawn JPH0827533A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 高温クリープ強度に優れたＭｇ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0827533A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007032710A1 (en) | 2005-09-13 | 2007-03-22 | Sca Hygiene Products Ab | Absorbent articles and laminates containing a bonding pattern |
| JP2008075176A (ja) * | 2006-08-22 | 2008-04-03 | Kobe Steel Ltd | 高温での強度と伸びに優れたマグネシウム合金およびその製造方法 |
| WO2010137494A1 (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金の線状体及びボルト、ナット並びにワッシャー |
| KR20110014617A (ko) * | 2008-06-06 | 2011-02-11 | 신세스 게엠바하 | 흡수성 마그네슘 합금 |
| WO2014171548A1 (ja) * | 2013-04-15 | 2014-10-23 | 国立大学法人 熊本大学 | 難燃マグネシウム合金及びその製造方法 |
| US9510932B2 (en) | 2011-10-06 | 2016-12-06 | University Of Pittsburgh-Of The Commonwealth System Of Higher Education | Biodegradable metal alloys |
| US9863020B2 (en) | 2014-04-03 | 2018-01-09 | University of Pittsburgh—of the Commonwealth System of Higher Education | Biodegradable metal alloys |
| CN108034874A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-15 | 上海电机学院 | 一种含钼铼稀土镁合金及其制备方法 |
-
1994
- 1994-07-12 JP JP16029394A patent/JPH0827533A/ja not_active Withdrawn
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007032710A1 (en) | 2005-09-13 | 2007-03-22 | Sca Hygiene Products Ab | Absorbent articles and laminates containing a bonding pattern |
| US8324444B2 (en) | 2005-09-13 | 2012-12-04 | Sca Hygiene Products Ab | Absorbent articles and laminates containing a bonding pattern |
| JP2008075176A (ja) * | 2006-08-22 | 2008-04-03 | Kobe Steel Ltd | 高温での強度と伸びに優れたマグネシウム合金およびその製造方法 |
| AU2009255698B2 (en) * | 2008-06-06 | 2015-03-26 | Synthes Gmbh | Resorbable magnesium alloy |
| JP2014205920A (ja) * | 2008-06-06 | 2014-10-30 | ジンテス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 吸収性マグネシウム合金 |
| KR20110014617A (ko) * | 2008-06-06 | 2011-02-11 | 신세스 게엠바하 | 흡수성 마그네슘 합금 |
| US20110192500A1 (en) * | 2008-06-06 | 2011-08-11 | Synthes Usa, Llc | Resorbable magnesium alloy |
| JP2011524465A (ja) * | 2008-06-06 | 2011-09-01 | ジンテス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 吸収性マグネシウム合金 |
| KR101369353B1 (ko) * | 2009-05-29 | 2014-03-04 | 스미토모덴키고교가부시키가이샤 | 마그네슘 합금의 선형체, 볼트, 너트 및 와셔 |
| JP2011006778A (ja) * | 2009-05-29 | 2011-01-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マグネシウム合金の線状体及びボルト、ナット並びにワッシャー |
| WO2010137494A1 (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金の線状体及びボルト、ナット並びにワッシャー |
| US9510932B2 (en) | 2011-10-06 | 2016-12-06 | University Of Pittsburgh-Of The Commonwealth System Of Higher Education | Biodegradable metal alloys |
| WO2014171548A1 (ja) * | 2013-04-15 | 2014-10-23 | 国立大学法人 熊本大学 | 難燃マグネシウム合金及びその製造方法 |
| US9863020B2 (en) | 2014-04-03 | 2018-01-09 | University of Pittsburgh—of the Commonwealth System of Higher Education | Biodegradable metal alloys |
| US10604827B2 (en) | 2014-04-03 | 2020-03-31 | University of Pittsburgh—Of the Commonwealth System of Higher Educatiion | Biodegradable metal alloys |
| CN108034874A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-15 | 上海电机学院 | 一种含钼铼稀土镁合金及其制备方法 |
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