JPH08267258A - ガス圧接装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 鉄筋等の金属製棒材を短時間で接合し得ると
共に接合強度の高い信頼性が得られるガス圧接装置を提
供する。 【構成】 自動ガス圧接装置１０は、鉄筋１２の圧接面
７８に向かうフレームを形成する圧接面用火口６８と、
その圧接面７８の軸心方向近傍位置に向かうフレームを
形成する幅焼き用火口７２と、それら圧接面用火口６８
および幅焼き用火口７２を所定間隔隔てて設けられると
共にそれらに燃料を供給する燃料供給管とを有する加熱
トーチ４６を備えて構成される。そのため、鉄筋１２を
ガス圧接するに際しては、圧接面用火口６８により圧接
面７８の加熱が行われると同時に、幅焼き用火口７２に
より圧接面７８の軸心方向近傍の加熱が行われこととな
る。したがって、圧接面７８の加熱および幅焼きが同時
に行われるため加熱に必要な時間延いては接合時間が短
縮されると共に、加熱トーチ４６の往復移動が不要とな
るため均質な幅焼きを行うことが可能となって接合強度
の信頼性が向上する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガス圧接により一対の
金属製棒材を軸心方向に接合するためのガス圧接装置に
関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、鉄筋コンクリートを施工するに
際して所定の形状に配設される鉄筋は、製造上或いは運
搬上の取扱が容易な一定の長さとされている。そのた
め、施工される鉄筋コンクリートの長さが鉄筋の全長以
上となる場合には、鉄筋が軸心方向に接続されて必要な
長さに延長されて用いられる。この鉄筋の接続方法には
様々なものがあり、２本の鉄筋の一部を重ねて固定する
重ね継手、鉄筋の突き合わせ部に鋼製のスリーブを被せ
て接続するスリーブ継手、鉄筋の端面を軸心方向に互い
に所定の力で押圧しつつガス等によって加熱するガス圧
接、或いは鉄筋の端面を互いに所定距離離隔して保持
し、加熱すると共にその端面間に溶接材料を流し込むＣ
Ｂ溶接等が用いられているが、強度や信頼性の面からガ
ス圧接或いはＣＢ溶接等が好ましく、更に、作業の容易
性の面からガス圧接が多く用いられている。

【０００３】上記のガス圧接は、例えば、一対の鉄筋等
の金属製棒材をそれらの軸心方向が一致し且つそれらの
端面が互いに突き合わされた状態で保持する棒材保持装
置と、その棒材保持装置により保持された一対の鉄筋を
互いに押圧する方向に加圧する加圧装置と、それら一対
の鉄筋の前記端面近傍をその外周側から加熱する加熱ト
ーチとを備えたガス圧接装置により行われる。

【０００４】

【発明が解決すべき課題】ところで、上記ガス圧接装置
を用いた鉄筋のガス圧接作業は、従来以下のようにして
行われていた。先ず、上記のようにして一対の鉄筋を
保持すると共に一定の加圧力まで加圧し、加熱トーチ
によりその端面を外周側から加熱する一次加熱を行う。
次いで、加熱により軟化させられた端面が径方向に膨
らみ始めた後（すなわち、端面が接合に適する程度に軟
化した後）、加熱トーチを鉄筋の軸心方向に往復移動さ
せつつ加熱を継続することにより、その端面から軸心方
向の両側にそれぞれ所定距離離隔した二位置間の全体を
加熱する二次加熱（幅焼き）を行う。このとき、鉄筋の
軟化に伴い軸心方向の加圧力は次第に低下する。その
後、加圧力が予め定められた所定の圧力まで低下した
後、加圧装置により再度加圧すると共に膨らみ部を加熱
する三次加熱を行い、接合端面近傍の膨らみ部が所定
の大きさとなった後加熱を停止することにより、一対の
鉄筋が接合される。

【０００５】しかしながら、上記従来の圧接方法では、
上述のように一次乃至三次の加熱工程が必要であるため
に接合に時間を要すると共に、二次加熱（幅焼き）にお
いては加熱トーチを往復移動させる必要があるため作業
が複雑になり、そのため、接合条件がばらつき易くなっ
て、鉄筋の接合強度の信頼性が十分に得られないという
問題があった。すなわち、ガス圧接においては、加熱を
すると共に加圧をすることにより、一対の鉄筋の端面間
で原子の拡散が生じて両鉄筋が一体化させられるため、
高い接合強度が得られるのであるが、接合条件（圧力お
よび温度）が適切でない場合には、接合界面に隙間が形
成されると共に原子の拡散が十分に進まず、或いは接合
の妨げとなる介在物が鉄筋中からその端面に析出させら
れ、両鉄筋が原子レベルで一体化させられない。したが
って、このような鉄筋の接合部は、引っ張り或いは曲げ
等により比較的低い強度で破断し、その破断面には上記
隙間や介在物に起因するフラット破面と呼ばれる特殊な
平滑な破面（すなわち結晶破面ではない破面）が含まれ
ることとなるのである。

【０００６】本発明は、以上の事情を背景として為され
たものであって、その目的とするところは、鉄筋等の金
属製棒材を短時間で接合し得ると共に接合強度の高い信
頼性が得られるガス圧接装置を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
め、本発明の要旨とするところは、前記のようなガス圧
接装置であって、前記加熱トーチが、(a) 前記端面をそ
の外周側から加熱するためにその端面に向かうフレーム
（火炎）を形成する複数の圧接面用火口と、(b) 前記端
面から前記軸心方向の両側に所定距離離隔した位置をそ
の外周側から加熱するためにその位置に向かうフレーム
を形成する複数の幅焼き用火口と、(c)前記圧接面用火
口および幅焼き用火口が所定間隔を隔てて設けられ、そ
れら圧接面用火口および幅焼き用火口に燃料を供給する
燃料供給管とを、備えたことにある。

【０００８】

【作用】このようにすれば、ガス圧接装置は、一対の金
属製棒材の端面に向かうフレームを形成する圧接面用火
口と、端面の軸心方向近傍に向かうフレームを形成する
幅焼き用火口と、それら圧接面用火口および幅焼き用火
口が所定間隔を隔てて設けられている燃料供給管とを有
する加熱トーチを備えて構成される。そのため、一対の
金属製棒材をガス圧接するに際しては、圧接面用火口に
より端面の加熱が行われると同時に、幅焼き用火口によ
り端面の軸心方向近傍の加熱が行われることとなり、従
来のガス圧接において必要とされた二次加熱（幅焼き）
の際の加熱トーチの往復移動が不要となる。

【０００９】

【発明の効果】上記により、端面の加熱および幅焼きが
同時に行われるため加熱に必要な時間延いては接合時間
が短縮されると共に、加熱トーチの往復移動のばらつき
に起因する幅焼きのばらつきが生じ得ないため均質な幅
焼きを行うことが可能となって接合強度の信頼性が向上
する。しかも、ガス圧接装置を自動化する場合にも、加
熱トーチの往復移動機構を備える必要がないため、装置
が簡単になって自動化が容易となるという利点もある。

【００１０】なお、例えば、上記複数の圧接面用火口
は、一対の金属製棒材の端面を含む第１平面上に備えら
れてその第１平面と平行な方向にフレームを生ずるもの
であり、上記複数の幅焼き用火口は、例えば、上記端面
の軸心方向両側に所定距離離隔する上記第１平面と平行
な一対の第２平面上にそれぞれ備えられて、その第１平
面と平行な方向、或いは上記金属製棒材に向かうに従っ
て上記端面から離隔するようにその第１平面と所定の角
度を成す方向にフレームを生ずるものである。また、上
記複数の幅焼き用火口は、例えば、上記第１平面上に備
えられて、上記金属製棒材の軸心方向両側にそれぞれそ
の第１平面と所定の角度を成す２方向にフレームを生ず
るものであっても良い。

【００１１】ここで、好適には、前記ガス圧接装置は、
(d) 前記加圧装置による加圧力を検出する加圧力検出装
置と、(e) その加圧力が予め設定された第１圧力よりも
高くなるまで前記加圧装置に加圧させる加圧手段と、そ
の加圧装置による加圧状態を保持させる加圧保持手段
と、前記加熱トーチにより前記一対の金属製棒材の前記
端面近傍を加熱する加熱手段と、それら一対の金属製棒
材の加熱中に検出された加圧力がそれら一対の金属製棒
材の直径により定められる前記第１圧力よりは低く設定
された第２圧力よりも低くなったときに、その加熱トー
チによるそれら一対の金属製棒材の加熱を停止させる加
熱停止手段と、前記加圧力がその第２圧力よりも低くな
ったときにその加圧力が前記第１圧力よりも高く設定さ
れた第３圧力になるまで前記加圧装置に再度加圧させる
再加圧手段とを備えた制御装置とを、更に含むものであ
る。

【００１２】このようにすれば、ガス圧接をするに際し
ては、加圧装置による加圧力が加圧力検出装置により検
出される一方、その検出された加圧力に基づき、制御装
置は、加圧手段によってその加圧力が第１圧力よりも高
くなるまで加圧すると共にその加圧状態を加圧保持手段
により保持し、加熱手段によって前記加熱トーチにより
一対の金属製棒材の端面近傍を加熱し、加熱中の加圧力
が第２圧力よりも低くなったときに、加熱停止手段によ
ってその加熱を停止すると共に、再加圧手段により前記
加圧力を第３圧力まで加圧する。そのため、棒材保持装
置および加熱トーチ等を所定位置に配設した後は、制御
装置によって加圧および加熱の全工程が行われることと
なり、接合強度の信頼性が一層高められる。なお、加熱
停止手段による加熱の停止と再加圧手段による加圧の開
始は、何れが先にされても差し支えない。但し、加圧の
開始が先にされる場合には、加圧力が比較的低く第３圧
力までは昇圧させられていないうちに加熱の停止がされ
ることが好ましい。

【００１３】また、好適には、(f) 前記加熱トーチの燃
料供給管は、先端部において前記金属製棒材の径よりも
大きな距離だけ互いに離隔させられると共に基端部にお
いて互いに接続された分岐管部と、その分岐管部の基端
部に連結された共通管部とから構成され、前記ガス圧接
装置は、(g) 前記燃料供給管を、前記一対の金属製棒材
が前記分岐管部により囲まれた突き出し位置と、該分岐
管部の先端から抜け出させる引き込み位置とへ移動させ
る移動装置を、更に含むものである。

【００１４】このようにすれば、加熱トーチの燃料供給
管は、先端部が金属製棒材の径よりも大きな距離だけ互
いに離隔させられた分岐管部とその分岐管部の基端部か
ら続く共通管部とを備えて構成される一方、ガス圧接装
置には、その燃料供給管を一対の金属製棒材が分岐管部
により囲まれる突き出し位置とその分岐管部の先端から
抜け出させる引き込み位置とへ移動させる移動装置が備
えられる。このため、加熱トーチの燃料供給管は、一対
の金属製棒材を加熱するに際しては突き出し位置に位置
させられる一方、それら一対の金属製棒材が十分に熱せ
られてその加熱が不要となった後には、前記加圧力が前
記第３圧力へ昇圧させられて端面近傍に大きな膨らみ部
が形成される前に、それら一対の金属製棒材が分岐管部
の先端から抜け出させられる引き込み位置に位置させら
れる。

【００１５】上記により、膨らみ部が形成されるときに
は、燃料供給管を引き込み位置に位置させ得るため、加
熱トーチの燃料供給管、圧接面用火口および幅焼き用火
口と一対の金属製棒材との間隔は、それら一対の金属製
棒材の端面近傍に膨らみ部が形成される前に相互に干渉
しない大きさに形成されていれば十分となり、それらの
間隔を可及的に小さくすることが可能である。したがっ
て、一対の金属製棒材の端面近傍の加熱効率を高くして
加熱に要する時間を一層短縮できると共に、強風下で圧
接作業をする場合にも必要な部分を確実に加熱して接合
強度の信頼性が一層高められる。

【００１６】また、好適には、(h) 前記棒材保持装置
は、一端が開放された円筒状の円筒部とその円筒部の他
端側に設けられて前記一対の金属製棒材のうちの一方を
保持する第１保持部とを有する第１部材と、その円筒部
と軸心に平行な方向の相対移動可能且つ軸心回りの相対
回動不能に嵌合される嵌合部とその嵌合部の一端側に設
けられてその一対の金属製棒材のうちの他方を保持する
第２保持部とを有する第２部材とを備えるものであり、
(i) 前記加圧装置は、前記第１保持部および前記第２保
持部とが互いに接近するように前記第１部材および前記
第２部材の一方をそれら第１部材および第２部材の他方
に向かって前記軸心方向に押圧する油圧シリンダであ
る。

【００１７】このようにすれば、棒材保持装置は、一対
の金属製棒材のうちの一方を保持する第１保持部と円筒
部とを有する第１部材と、他方の金属製棒材を保持する
第２保持部とその円筒部に軸心方向に平行な方向の相対
移動可能且つ軸心回りの相対回動不能に嵌合される嵌合
部とを有する第２部材とを備えて構成される一方、加圧
装置は、それら第１部材および第２部材の一方を他方に
向かって押圧する油圧シリンダから構成される。そのた
め、棒材保持装置の第１保持部と第２保持部とは、第１
部材の円筒部と第２部材の嵌合部とが互いに接近するよ
うに軸心方向に押圧されることにより相互に接近する方
向の加圧力が与えられることとなるが、その加圧力は油
圧シリンダにより与えられる。したがって、油圧シリン
ダの油圧を適切に保つことで、ガス圧接をするに際して
一対の金属製棒材に与えられる加圧力を適切な値とする
ことが可能となり、接合強度の信頼性が一層高められ
る。

【００１８】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。なお、以下の説明において各図の寸法比は必ず
しも正確に描かれていない。

【００１９】図１は、本発明のガス圧接装置の一実施例
である自動ガス圧接装置１０を用いて鉛直に立設された
鉄筋１２ａに他の鉄筋１２ｂ（以下、特に区別しないと
きには単に鉄筋１２という）を接続する使用状態を模式
的に示す図である。自動ガス圧接装置１０は、鉄筋１２
ａ，ｂをそれらの軸心方向が一致し且つ端面が互いに突
き合わされた状態で保持する棒材保持装置１４と、鉄筋
１２ａ，ｂに互いに押圧する方向の加圧力を油圧により
与える押圧シリンダ１６と、鉄筋１２を加熱する加熱装
置１８と、これらの作動を制御する制御装置２０とを備
えている。本実施例においては、上記鉄筋１２が金属製
棒材に、押圧シリンダ１６が加圧装置にそれぞれ相当す
る。

【００２０】上記棒材保持装置１４は、軸心方向の相対
移動可能且つ軸心回りの相対回転可能に嵌合された大径
スリーブ２２および小径スリーブ２４と、大径スリーブ
２２に一体的に固設された鉄筋受け部材２６と、小径ス
リーブ２４に一体的に固設された鉄筋受け部材２８とを
備えており、締付ボルト３０，３２により鉄筋受け部材
２６，２８をそれぞれ鉄筋１２ｂ，ａに固定するように
なっている。本実施例においては、上記大径スリーブ２
２が円筒部に、小径スリーブ２４が嵌合部に、鉄筋受け
部材２６，２８が第１保持部材および第２保持部材にそ
れぞれ相当し、大径スリーブ２２および鉄筋受け部材２
６により第１部材が、小径スリーブ２４および鉄筋受け
部材２８により第２部材がそれぞれ構成されている。

【００２１】大径スリーブ２２には、図１のII−II視断
面を示す図２から明らかなように、切り欠き３４が形成
されており、小径スリーブ２４に固設された鉄筋受け部
材２８はその切り欠き３４から外部に突き出していると
共に、所定の角度範囲で回動可能とされている。この鉄
筋受け部材２８の角度位置は、切り欠きを有するリング
部材３６を介して大径スリーブ２２に取り付けられたナ
ット３８に螺合されている一対の位置調節用ボルト４０
により鉄筋１２ａ，ｂを略同心に位置決めするように調
整される。また、小径スリーブ２４は圧縮コイルスプリ
ング４２により図１の下方向へ付勢され、常には大径ス
リーブ２２に螺合されたソケット４４に鉄筋受け部材２
８が当接する下端位置に保持されており、そのソケット
４４に係止された前記押圧シリンダ１６によって上方向
へ押圧されることにより鉄筋１２ｂを鉄筋１２ａに当接
させるようになっている。

【００２２】また、前記加熱装置１８は、加熱トーチ４
６と、その加熱トーチ４６を鉄筋１２に接近或いは離隔
する方向に移動させる移動装置４８と、加熱トーチ４６
に点火するためのパイロットバーナ５０とを備えたもの
であり、先端部に上記棒材保持装置１４の鉄筋受け部材
２６と同様な構造の鉄筋受け部材５２を有するＬ字状の
固定部５４を鉄筋１２の軸心方向上側に備えると共に、
先端部に鉄筋１２ａに当接させられる当接部材５６を有
するＬ字状の支持部５８を軸心方向の下側に備えてお
り、締付ボルト６０によって鉄筋受け部材５２を鉄筋１
２ｂの鉄筋受け部材２６の直上に固定する一方、当接部
材５６を鉄筋１２ａに当接させることで、加熱トーチ４
６が鉄筋１２ａ，ｂの端面と同様な高さ方向位置に位置
する状態で鉄筋１２に固定される。

【００２３】上記加熱トーチ４６は、図３(a) に示すよ
うに、鉄筋１２の軸心方向に垂直な方向に延びる共通管
部６２と、基端部においてその共通管部６２に接続され
ると共に先端部において互いに鉄筋１２の径と同等若し
くはそれよりも僅かに（例えば 5mm程度）大きな距離だ
け離隔させられている分岐管部６３とから構成された燃
料供給管を備えている。分岐管部６３は、一対の分岐管
６４ａ，６４ｂを備えており、その先端部側には鉄筋１
２の外周面に倣った円弧状の一対の円弧状部６６，６６
がそれぞれ形成されている。これら円弧状部６６，６６
には、内周側に向かって突設されたそれぞれ３つの圧接
面用火口６８と、その３つの圧接面用火口６８の間の２
箇所の位置において、図３(b) に示されるように鉄筋１
２の軸心方向の両面側からそれぞれその軸心方向と平行
な方向に突設させられた枝管７０の両端部に、軸心方向
に例えば十数〜数十mm程度離隔して設けられた全体で８
つの幅焼き用火口７２とが備えられている。

【００２４】上記の圧接面用火口６８は、その軸心方向
が鉄筋１２ａ，ｂの互いに突き合わされた端面である圧
接面７８を含む第１平面内に含まれるように設けられて
おり、一方、上記幅焼き用火口７２は、その軸心方向が
円弧状部６６の内周側に向かうに従って上記第１平面か
ら離隔するようにその第１平面に平行な一対の第２平面
（第１平面から鉄筋１２の軸心方向両側に十数〜数十mm
程度離隔した位置にある平面）から所定の角度例えば10
°程度の角度を成すように設けられている。このため、
図３(c) に示すように、圧接面用火口６８からは圧接面
７８と平行な方向すなわち鉄筋１２の軸心方向と垂直な
方向に、幅焼き用火口７２からは内周側に向かうに従っ
てその圧接面７８から軸心方向に離隔するようにその圧
接面７８に対して例えば10°程度の角度を成す方向に、
それぞれフレーム（火炎）が生じ、圧接面用火口６８は
圧接面７８を加熱し、幅焼き用火口７２はその圧接面７
８から軸心方向の上下に例えば十数〜数十mm程度離隔し
た位置を加熱する。すなわち、圧接面用火口６８は圧接
面７８すなわち端面に向かうフレームを形成し、幅焼き
用火口７２はその圧接面７８から軸心方向の両側に所定
距離離隔した位置に向かうフレームを形成する。

【００２５】また、上記の２種の火口６８，７２は、例
えば外周面に断熱材から成る糸が巻き付けられると共に
更にその外周面が水溶性の耐熱セメントで固められるこ
とにより、高い耐熱性を与えられている。また、上記共
通管部６２は、図１に示されるように、スリーブ７４内
に軸心方向の移動不能に嵌合された状態で加熱装置本体
７６内に収納されている。なお、本実施例においては、
上記構成から明らかなように加熱トーチ４６全体を移動
させることにより燃料供給管（すなわち共通管部６２お
よび分岐管部６３）が移動させられる。

【００２６】また、図１においては、便宜上加熱トーチ
４６が細部を省略され、且つ分岐管部６３の傾斜した状
態で描かれているが、実際の使用状態においては、分岐
管部６３が圧接面７８を含む同一の平面上に位置させら
れる。また、図３(c) において、８０は燃料供給管の内
部に形成された燃料供給路である。なお、この図３(c)
は、図３(a) のｃ−ｃ視断面のうち右半面のみを示した
ものである。

【００２７】上記共通管部６２は、分岐管部６３とは反
対側の端部においても分岐させられており、例えば電磁
弁等を備えた流量調節装置８２，８３を介して、分岐さ
せられたそれぞれが酸素ボンベ８４およびアセチレンボ
ンベ８６に接続されている。このため、加熱トーチ４６
の燃料供給管には、上記流量調節装置８２，８３により
定められた混合比の混合ガスが供給される。

【００２８】また、前記移動装置４８は、例えば駆動用
モータ８８と、その駆動用モータ８８の回転軸に取り付
けられたピニオンギア８９と、そのピニオンギア８９と
噛み合わされるラックギアを備えたロッド９０と、その
ロッド９０と前記スリーブ７４とを軸心方向と平行な方
向の相対移動不能に接続する接続部材９２と、加熱装置
本体７６内においてそのスリーブ７４が軸心方向の相対
移動可能且つ軸心方向と垂直な方向の相対移動不能に貫
通させられた貫通穴９４とから構成されている。この移
動装置４８においては、駆動用モータ８８の回転によっ
てロッド９０が加熱装置本体７６から突き出させられる
ことにより、加熱トーチ４６が鉄筋１２に接近するよう
にその軸心方向と垂直な方向に移動させられる一方、駆
動用モータ８８の回転によってロッド９０が加熱装置本
体７６に引き込まれることにより、加熱トーチ４６が鉄
筋１２から離隔するようにその軸心方向と垂直な方向に
移動させられる。これにより、加熱トーチ４６（燃料供
給管）は、分岐管部６３により鉄筋１２が囲まれた突き
出し位置と、その分岐管部６３の先端から鉄筋１２が抜
け出させられる引き込み位置とへ移動させられる。

【００２９】上記駆動用モータ８８は、前記制御装置２
０内に備えられた後述の制御リレーＣＲ１，ＣＲ２によ
ってその回転方向を制御されている。また、制御装置２
０には、前記棒材保持装置１４に接続された押圧シリン
ダ１６に与えられる油圧を発生させるポンプ９６が備え
られており、図示しない電磁弁の作動に従ってその油圧
が押圧シリンダ１６に供給される。また、制御装置２０
には、そのポンプ９６を起動可能とするための予圧起動
スイッチ９８、自動ガス圧接装置１０を起動するための
圧接起動スイッチ１００、および後述するように鉄筋１
２の外径に応じた適正な圧力をシリンダ１６に与えるた
めの径設定スイッチ１０２が備えられている。

【００３０】図４(a) および(b) は、それぞれ自動ガス
圧接装置１０の電気制御回路および油圧制御回路を示す
図である。図４(a) において、制御装置２０には、圧力
センサ１０４により検出された押圧シリンダ１６の加圧
力信号、上記予圧起動スイッチ９８の起動信号、および
圧接起動スイッチ１００の起動信号がそれぞれ入力され
る一方、それらの入力信号に基づいて、ポンプ９６のモ
ータ１０６を起動する起動信号ＳＭ、押圧シリンダ１６
の電磁弁を駆動する駆動信号ＳＳＶ１、流量調節装置８
２，８３の電磁弁をそれぞれ駆動する駆動信号ＳＳＶ
２，ＳＳＶ２、および駆動用モータ８８を駆動する駆動
リレーＣＲ１，ＣＲ２の駆動信号ＳＲ１，ＳＲ２等の信
号を発生させる。なお、本実施例においては、上記圧力
センサ１０４が加圧力検出装置に相当する。

【００３１】また、図４(b) において、ポンプ９６が作
動させられると、オイルタンク１０８内のオイルは、逆
止弁１１０、１１２を介して押圧シリンダ１６の電磁弁
１１４に送られる。電磁弁１１４は、制御装置２０から
駆動信号ＳＳＶ１が送られていないときには、図の位置
にあって入力ポートと出力ポートが接続されて押圧シリ
ンダ１６に圧力が与えられるが、電磁弁１１４に駆動信
号ＳＳＶ１が入力されるている状態においては、ソレノ
イドの作動によって入力ポートと排出ポートとが接続さ
れ、押圧シリンダ１６の油圧が低下させられる。なお、
図において、１２０は油圧回路の圧力を表示する圧力計
であり、１２２、１２４はそれぞれ油圧回路の圧力が過
大になることを防止するリリーフ弁である。

【００３２】以上のように構成された自動ガス圧接装置
１０により鉄筋１２ａ，ｂを接続するに際しては、先
ず、鉄筋１２ａ，ｂの圧接面７８をそれぞれ軸心方向に
垂直で平坦且つ酸化物が存在しないように加工する。こ
の加工には、例えば、外周面に超硬合金等から成る加工
刃を有する円板状回転切断工具を備えた切断機等が好適
に用いられる。なお、アセチレンンバーナ等によって溶
断した後、サンダー等でその端面（圧接面７８）を平坦
に加工した鉄筋１２も同様にガス圧接可能であるが、接
合強度を高くするためには圧接面７８が可及的に平坦で
あることが望まれるため、上記のような切断機を用いる
ことが好ましい。このように鉄筋１２を加工した後、図
１に示されるように、一対の鉄筋１２ａ，ｂを、その軸
心が略一致した状態でその端面が突き合わされるように
棒材保持装置１４で保持し、ソケット４４に押圧シリン
ダ１６を装着する。次いで、加熱装置１８を鉄筋１２ｂ
に固定し、その後、図示しない起動スイッチを操作して
制御装置２０を起動すると、その作動に従って鉄筋１２
ａ，ｂのガス圧接が行われる。以下、制御装置２０の作
動を表す図５に示すフローチャートおよび図６に示す圧
力変化図に従って説明する。

【００３３】ステップＳ１においては、予圧起動操作が
為されているか否か、すなわち予圧起動スイッチ９８が
オンとなっているか否かが判断される。この判断が否定
されている間は、ステップＳ１７に進んで駆動信号ＳＳ
Ｖ１が電磁弁１１４に送られ、押圧シリンダ１６が後退
させられた状態で待機させられる。時刻ｔ₁ において、
上記判断が肯定されるとステップＳ２に進んでモータ１
０６に駆動信号ＳＭが送られてポンプ９６が起動され、
ステップＳ３において押圧シリンダ１６が前進させられ
る。これにより、鉄筋１２ａが鉄筋１２ｂに向かって押
圧される。続くステップＳ４においては、径設定スイッ
チ１０２に設定されている鉄筋径Ｄが読み込まれる。こ
のとき、電磁弁１１４には何等駆動信号が送られず、図
４(b) に示される切り換え位置に位置させられている。
なお、本実施例においてはステップＳ２乃至Ｓ６が加圧
手段に対応する。

【００３４】そして、ステップＳ５において図４(b) に
示される油圧回路の高圧ライン圧Ｐ _L2（圧力センサ１０
４により検出された値）が読み込まれ、ステップＳ６に
おいてその値が予め設定された第１圧力Ｐ₁ よりも大き
くなったか否かが判断される。この第１圧力Ｐ₁ は、後
述の二次設定圧である第３圧力Ｐ₃ よりも小さい例えば
200〜400kgf/cm²（但し、鉄筋１２の断面積1cm²当たり
の加圧力。以下の圧力も全て同じ）程度の値であって、
鉄筋径、鉄筋断面積1cm²当たりの加圧力、および押圧シ
リンダ１６の受圧面積により決定されるものであり、前
記ステップＳ４において読み込まれた径設定スイッチ１
０２により設定された鉄筋径Ｄに対応した値が、例えば
制御装置２０内の図示しないＲＡＭに予め記憶された下
記表１に例示される対応関係から選択されて用いられ
る。なお、上記第３圧力Ｐ₃ は、十分高い接合強度が得
られるように鉄筋１２の加圧力が例えば350kgf/cm²以上
となるように定められたものである。

【００３５】

【表１】

【００３６】上記のステップＳ６における判断が肯定さ
れた場合にはステップＳ７に進むが、否定された場合に
はステップＳ２に戻ってステップＳ６までの各ステップ
が繰り返される。そして、時刻ｔ₂ において高圧ライン
圧Ｐ_L2が第１圧力Ｐ₁ よりも大きくなると、ステップＳ
６の判断が肯定され、ステップＳ７においてモータ１０
６に駆動信号ＳＭが送られなくなりポンプ９６が停止さ
せられる。なお、ポンプ９６の停止後も逆止弁１１０，
１１２によりオイルの逆流が防止されているため、押圧
シリンダ１６の油圧は低下させられない。

【００３７】ポンプ９６が停止させられて所定時間（例
えば 3秒程度）経過して、時刻ｔ₃になると、ステップ
Ｓ８においては、制御装置２０の圧接起動スイッチ１０
０がオンされているか否かが判断され、この判断が否定
された場合にはステップＳ７に戻り待機させられるが、
肯定された場合にはステップＳ９に進んでパイロットバ
ーナ５０により加熱トーチ４６が点火される。そして、
ステップＳ１０において駆動用モータ８８の駆動リレー
ＣＲ１に駆動信号ＳＲ１（前進）が送られることによ
り、加熱装置本体７６からロッド９０が突き出させられ
て、加熱トーチ４６が鉄筋１２に向かって前進させられ
て図１に示す位置（すなわち、分岐管部６３によって鉄
筋１２が囲まれる突き出し位置）に位置させられ、鉄筋
１２の加熱が開始される。このとき、鉄筋１２の圧接面
７８の酸化を防止するため、流量調節装置８２，８３の
図示しない電磁弁に駆動信号ＳＳＶ２，ＳＳＶ３が送ら
れることにより、加熱トーチ４６に供給される混合ガス
の混合比がアセチレン過剰とされており、鉄筋１２は還
元炎により加熱される。なお、本実施例においては、ス
テップＳ７が加圧保持手段に、ステップＳ９およびステ
ップＳ１０が加熱手段に対応する。

【００３８】鉄筋１２の加熱が開始されてから、鉄筋径
Ｄにより定められる所定時間（例えば鉄筋径Ｄが呼び径
D-25のときには40秒程度）が経過すると、加熱されてい
る圧接面７８近傍が次第に軟化するため、鉄筋１２は押
圧シリンダ１６の加圧力により変形させられることとな
る。このため、押圧シリンダ１６の加圧力すなわち圧力
センサ１０４により検出される高圧ライン圧Ｐ_L2は、図
６に示されるようにｔ ₃ から所定時間経過の後からｔ₄
までの間、Ｐ₁ からＰ₂ に向かって次第に低下させられ
る。すなわち、鉄筋１２は、加熱が開始された直後まで
は、図７(a) に示されるように当初の形状を維持してい
るが、加熱開始から所定時間経過して圧接面７８近傍が
軟化させられると、図７(b) に示されるように、その近
傍が軸心方向の押圧力により径方向に次第に膨らまされ
て膨らみ部１２６が形成される。このため高圧ライン圧
Ｐ_L2が低下させられるのである。

【００３９】ステップＳ１０に続くステップＳ１１にお
いては、上記のように低下させられた高圧ライン圧Ｐ_L2
が予め設定された第２圧力Ｐ₂ よりも小さくなったか否
かが判断される。この判断が否定された場合にはステッ
プＳ１０に戻るが、肯定された場合にはステップＳ１２
以下が実行される。上記第２圧力Ｐ₂ は、第１圧力Ｐ ₁
よりも例えば20〜40kgf/cm² 程度低くなるように定めら
れている値である。

【００４０】時刻ｔ₄ において高圧ライン圧Ｐ_L2が第２
圧力Ｐ₂ よりも小さくなると、上記ステップＳ１１の判
断が肯定されてステップＳ１２に進む。ステップＳ１２
においては、モータ１０６に駆動信号ＳＭが送られるこ
とによりポンプ９６が起動されると、押圧シリンダ１６
にオイルが送られて鉄筋１２の加圧が開始される。そし
て、ポンプ９６が起動させられてから例えば 2〜3 秒経
過して時刻ｔ₅ になると、駆動用モータ８８の駆動リレ
ーＣＲ２に駆動信号ＳＲ２（後退）が送られることによ
り、加熱トーチ４６が図１の左方に向かって鉄筋１２か
ら離隔するように後退させられる。これにより、加熱ト
ーチ４６は、分岐管部６３の先端から鉄筋１２が抜け出
させられて最も引っ込んだ引き込み位置に位置させられ
る。そして流量調節装置８２，８３の電磁弁に駆動信号
ＳＳＶ２，ＳＳＶ３がそれぞれ送られなくなることによ
り、加熱トーチ４６へのガスの供給が停止されて消火さ
れる。本実施例においては、上記ステップＳ１１および
Ｓ１３が加熱停止手段に、ステップＳ１１およびＳ１２
が再加圧手段にそれぞれ対応する。

【００４１】ポンプ９６の起動により、図６に示すよう
に鉄筋１２の加圧力すなわち高圧ライン圧Ｐ_L2は次第に
上昇させられ、鉄筋１２は、図７(b) に示される状態よ
りも膨らみ部１２６の径および厚みが大きくなり、図７
(c) に示される状態へ向かわせられる。ポンプ９６が再
起動させられた後、ステップＳ１４においては、その高
圧ライン圧Ｐ_L2が予め設定された第３圧力Ｐ₃ よりも大
きくなったか否かが判断される。この第３圧力Ｐ₃ は、
例えば、前記第１圧力Ｐよりも 50kgf/cm²程度高く設定
されている。

【００４２】上記ステップＳ１４の判断が否定される間
は押圧シリンダ１６にオイルが供給されることにより、
高圧ライン圧Ｐ_L2は次第に高められるが、時刻ｔ₆ にお
いて高圧ライン圧Ｐ_L2が上記の第３圧力Ｐ₃ よりも大き
くなったと判断されると、ステップＳ１５に進んで、モ
ータ１０６に駆動信号ＳＭが送られなくなることにより
ポンプ９６が停止させられる。但し、電磁弁１１４には
駆動信号が送られておらず、図４に示される切り換え位
置に位置させられており、図６に示されるように、ポン
プ９６停止後も加圧力はＰ₃ に保たれている。そして、
ステップＳ１６において、予め定められた所定時間（例
えば、 2〜3 秒程度）上記加圧力を保持した後、時刻ｔ
₇ になると、ステップＳ１７において電磁弁１１４に駆
動信号ＳＳＶ１が送られることにより押圧シリンダ１６
が後退させられて、鉄筋１２のガス圧接作業が終了す
る。図７(c) は、ガス圧接終了後の鉄筋１２の状態を示
しており、膨らみ部１２６の直径は鉄筋径Ｄの 1.4倍程
度、厚みは鉄筋径Ｄの 1.2倍程度となっている。

【００４３】ここで、本実施例によれば、自動ガス圧接
装置１０は、鉄筋１２ａ，ｂの圧接面７８を加熱するた
めにその圧接面７８に向かうフレームを形成する圧接面
用火口６８と、その圧接面７８の軸心方向近傍の位置を
加熱するためにその位置に向かうフレームを形成する幅
焼き用火口７２と、それら圧接面用火口６８および幅焼
き用火口７２が所定間隔を隔てて設けられていると共に
それらに燃料を供給する燃料供給管（すなわち共通管部
６２および分岐管部６３）とを有する加熱トーチ４６を
備えて構成される。そのため、鉄筋１２ａ，ｂをガス圧
接するに際しては、圧接面用火口６８により圧接面７８
の加熱が行われると同時に、幅焼き用火口７２により圧
接面７８の軸心方向近傍の加熱が行われこととなり、従
来のガス圧接において必要とされた二次加熱（幅焼き）
の際の加熱トーチ４６の往復移動が不要となる。

【００４４】したがって、圧接面７８の加熱および幅焼
きが同時に行われるため加熱に必要な時間延いては接合
時間が短縮されると共に、加熱トーチ４６の往復移動が
不要となってその往復移動に起因するばらつきが生じ得
ないため、均質な幅焼きを行うことが可能となって接合
強度の信頼性が向上することとなる。しかも、本実施例
のような自動ガス圧接装置１０においては、加熱トーチ
４６の往復移動機構を備える必要がないため、装置が簡
単になるのである。

【００４５】しかも、本実施例においては、加熱トーチ
４６の幅焼き用火口７２は圧接面７８を含む第１平面に
対して所定の角度（例えば10°程度）傾斜して設けられ
ているため、フレームが鉄筋１２の軸心方向に対して傾
斜して生ずることとなって、バックファイア（逆火）が
生じ難いという利点がある。

【００４６】また、本実施例においては、ガス圧接をす
るに際して、押圧シリンダ１６による加圧力（高圧ライ
ン圧）Ｐ_L2が圧力センサ１０４により検出される一方、
その検出された加圧力Ｐ_L2に基づき、制御装置２０は、
加圧手段に対応するステップＳ２乃至Ｓ６によってその
加圧力Ｐ_L2が第１圧力Ｐ₁ よりも高くなるまで加圧する
と共に、その加圧状態を加圧保持手段に対応するステッ
プＳ７により保持し、加熱手段に対応するステップＳ９
およびＳ１０によって加熱トーチ４６により鉄筋１２を
加熱し、加熱中の加圧力Ｐ_L2が第２圧力Ｐ₂ よりも低く
なったときに、加熱停止手段に対応するステップＳ１１
およびＳ１３によってその加熱を停止すると共に、再加
圧手段に対応するステップＳ１１およびＳ１２により前
記加圧力Ｐ_L2を第３圧力Ｐ₃ まで加圧する。そのため、
棒材保持装置１４および加熱装置１８等を所定位置に配
設した後は、制御装置２０によって加圧および加熱の全
工程が行われることとなり、鉄筋１２の接合強度の信頼
性が一層高められる。

【００４７】また、本実施例においては、加熱トーチ４
６の燃料供給管は、先端部が鉄筋１２の径Ｄよりも大き
な距離だけ互いに離隔させられた分岐管部６３と、その
分岐管部６３の基端部から続く共通管部６２とを備えて
構成される一方、加熱装置１８には、その燃料供給管を
鉄筋１２が分岐管部６３により囲まれる突き出し位置と
その分岐管部６３の先端から抜け出させる引き込み位置
とへ移動させる移動装置４８が備えられている。そのた
め、燃料供給管は、鉄筋１２を加熱するに際しては突き
出し位置に位置させられる一方、その鉄筋１２が十分に
熱せられてその加熱が不要となった（すなわち、ステッ
プＳ１１の判断が肯定された）後には、加圧力Ｐ_L2が第
３圧力Ｐ₃ へ昇圧させられて鉄筋１２の圧接面７８近傍
に大きな膨らみ部１２６が形成される前に、前述のよう
に、ステップＳ１３において加熱トーチ４６の分岐管部
６３の先端から抜け出させられる引き込み位置に位置さ
せられる。

【００４８】したがって、加熱トーチ４６の分岐管部６
３および火口６８，７２と鉄筋１２との間隔は、鉄筋１
２の圧接面７８近傍に膨らみ部１２６が形成される前に
相互に干渉しない大きさに形成されていれば十分とな
り、それらの間隔を可及的に小さくすることが可能であ
る。したがって、鉄筋１２の圧接面７８の加熱効率を高
くして一層加熱に要する時間を短縮できると共に、強風
下で圧接作業をする場合にも必要な部分を確実に加熱し
て接合強度の信頼性が一層高められる。

【００４９】また、本実施例によれば、棒材保持装置１
４は、一方の鉄筋１２ｂを保持する鉄筋受け部材２６と
大径スリーブ２２とを有する第１部材と、他方の鉄筋１
２ａを保持する鉄筋受け部材２８とその大径スリーブ２
２に軸心方向の相対移動可能に嵌合される小径スリーブ
２４とを有する第２部材とを備えて構成される一方、押
圧シリンダ（加圧装置）１６は、小径スリーブ２４を大
径スリーブ２２の鉄筋受け部材２６側の端部に向かって
押圧する油圧シリンダから構成される。そのため、棒材
保持装置１４の鉄筋受け部材２６と２８とは、大径スリ
ーブ２２と小径スリーブ２４とが互いに接近するように
軸心方向に押圧されることにより相互に接近する方向の
加圧力が与えられることとなるが、その加圧力は油圧シ
リンダである押圧シリンダ１６により与えられる。した
がって、押圧シリンダ１６の油圧を適切に保つことで、
ガス圧接をするに際して鉄筋１２に与えられる加圧力Ｐ
_L2を適切な値とすることが可能となり、接合強度の信頼
性が一層高められる。

【００５０】なお、上述の実施例においては、前記図３
(a) 〜(c) に示すように、円弧状部６６に設けられた枝
管７０に、圧接面７８に対して10°程度傾斜して設けら
れた幅焼き用火口７２が備えられている加熱トーチ４６
を用いたが、例えば、図８(a) 〜(c) に示すような加熱
トーチ１２８を用いることも可能である。

【００５１】加熱トーチ１２８は、加熱トーチ４６と略
同形状であるが、枝管７０に備えられた幅焼き用火口７
２は、その軸心方向が圧接面７８を含む第１平面と平行
になるように設けられている。そのため、図８(c) に示
すように幅焼き用火口７２から生ずるフレームも、圧接
面用火口６８から生ずるフレームと同様に圧接面７８に
平行となるが、このようにしても、圧接面７８を加熱す
ると同時に幅焼きが行われるため、前述の実施例と同様
な効果が得られる。

【００５２】図９(a) 〜(c) は、前述のガス圧接装置１
０に用いられ得る更に他の加熱トーチ１２９を示す図で
ある。加熱トーチ１２９も、全体が加熱トーチ４６と略
同形状とされているが、図９(a) ，(b) に示すように、
円弧状部６６に枝管７０は設けられておらず、幅焼き用
火口１３０が圧接面用火口６８と同様に円弧状部６６に
設けられている。この幅焼き用火口１３０は、図９(b)
，(c) に示すように、基部において燃料供給路８０に
連通させられる一方、先端部において鉄筋１２の軸心方
向の両側に向かうように分岐させられている燃料噴射路
１３２を備えている。そのため、燃料供給路８０を通っ
て例えば前述の実施例と同様な酸素とアセチレンの混合
ガスが供給されると、図９(c) の右側に示すように鉄筋
１２の軸心方向と垂直な圧接面７８を含む平面に対して
例えば10°程度の角度を成すフレームが生じ、これによ
り圧接面７８から軸心方向に例えば十数〜数十mm程度離
隔した位置を加熱する幅焼きが行われる。なお、圧接面
用火口６８は、前述の加熱トーチ４６，１２８の場合と
同様に圧接面７８を含む平面と平行な方向にフレームを
生じ、圧接面７８を加熱する。

【００５３】以上、本発明の一実施例を図面を参照して
詳細に説明したが、本発明は更に他の態様でも実施され
る。

【００５４】例えば、前述の実施例においては、加熱ト
ーチ４６，１２８，１２９は、分岐管６４ａ，ｂに圧接
面用火口６８がそれぞれ３つづつ、幅焼き用火口７２が
それぞれ４つづつ、幅焼き用火口１３０がそれぞれ２つ
づつ設けられ、何れも同様な大きさに形成されていた
が、例えば、加熱トーチ４６，１２８において、枝管７
０を円弧状部６６，６６のそれぞれ３か所に設け、それ
らの間に圧接面用火口６８を２つ設けて両者の位置を反
対としても良く、また、例えば圧接面用火口６８の大き
さを幅焼き用火口７２，１３０よりも大きくしても良
い。これらの数や大きさは、鉄筋１２の圧接面７８およ
びその近傍がガス圧接に好適な加熱状態となるように適
宜変更され得る。

【００５５】また、幅焼き用火口７２，１３０による鉄
筋１２の加熱位置は、圧接面７８から十数〜数十mm程度
離隔した位置とされていたが、この距離は鉄筋径Ｄ等に
応じて適宜変更される。すなわち、ガス圧接後に形成さ
れる膨らみ部１２６の厚み（軸心方向長さ）は、前述の
ように 1.2Ｄ程度が好適とされており、圧接面７８から
0.6Ｄ程度離隔した位置までがある程度軟化させられる
必要があることから、鉄筋径Ｄが大きくなる程幅焼き用
火口７２，１３０による加熱位置の軸心方向の間隔が大
きくされなければならないのである。なお、鉄筋径Ｄが
大きく、圧接面用火口６８から形成されるフレームによ
り熱せられる部分と幅焼き用火口７２，１３０から形成
されるフレームにより熱せられる部分とに隙間が生じ、
低温部が形成される場合には、例えば、何れかの火口の
内径を大きくしてフレーム径を大きくするか、或いは、
幅焼き用火口７２を圧接面用火口６８から離隔する一方
向に２段以上に配設し、またはフレームの向かう方向
（角度）の異なる２種以上の幅焼き用火口１３０を設け
れば良い。

【００５６】また、実施例においては、圧接面用火口６
８および幅焼き用火口７２（或いは１３０）が共に共通
の燃料供給管（共通管部６２および分岐管部６３）に設
けられて、これら火口６８，７２（或いは１３０）に燃
料ガスを供給する燃料供給路８０が共通とされていた
が、圧接面用火口６８を設ける燃料供給管と幅焼き用火
口７２（或いは１３０）を設ける燃料供給管とをそれぞ
れ別個に設けて、それぞれ別の燃料供給路から燃料ガス
が供給されるように構成しても良い。このようにすれ
ば、例えば流量調節装置８２，８３をそれぞれの燃料供
給管に設けることにより、供給ガスの量や混合比を圧接
面用火口６８と幅焼き用火口７２（或いは１３０）とで
別々に制御して、鉄筋径Ｄに応じて両火口から生ずるフ
レームの大きさを変更することが可能である。

【００５７】また、加圧装置としては、実施例で示した
油圧シリンダ（押圧シリンダ１６）の他に、単に機械的
に小径スリーブ２４を駆動するモータ等が用いられても
良い。但し、接合強度の信頼性を高めるためには、鉄筋
１２の加圧力が鉄筋径Ｄにより定められる適切な値に保
たれる必要があることから、鉄筋１２の変形にも拘らず
一定の加圧力を与えることが可能な油圧シリンダを用い
ることが好ましい。なお、実施例においては押圧シリン
ダ１６が棒材保持装置１４から取り外し可能に構成され
ていたが、取り外し不能に一体に構成されていても良
い。

【００５８】また、加熱トーチ４６を鉄筋１２から離隔
させる移動装置４８には、駆動用モータ８８、ピニオン
ギア８９、およびラックギアから成る歯車装置が用いら
れていたが、移動装置４８は、例えば、ボールネジ機構
や油圧シリンダ等により構成されていても良い。

【００５９】また、実施例においては、棒材保持装置１
４と加熱装置１８とが別体とされてそれぞれ鉄筋１２に
取り付けられていたが、これらは一体的に構成されてい
ても差し支えない。

【００６０】また、実施例においては、ガス圧接中の加
圧力が、図６に示されるようにＰ₁，Ｐ₂ ，Ｐ₃ におい
てそれぞれ所定時間保持されるように押圧シリンダ１６
が駆動されていたが、この加圧力は比較的小さな幅で変
動させられるように駆動されても支えない。

【００６１】また、実施例においては、鉛直に立設され
た鉄筋１２ａに鉄筋１２ｂを接続する作業に本発明のガ
ス圧接装置が適用された場合について説明したが、本発
明のガス圧接装置は、水平方向に配設された鉄筋１２の
接続作業や、未だ施工されていない鉄筋１２の接続作業
等にも同様に適用することも勿論可能である。

【００６２】また、実施例においては、金属製棒材とし
て鉄筋１２のガス圧接を行う場合について説明したが、
本発明は、他の種々の金属製棒材のガス圧接に同様に適
用され得る。

【００６３】その他、一々例示はしないが、本発明はそ
の主旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得るものであ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のガス圧接装置の使用状態を
模式的に示す図である。

【図２】図１のガス圧接装置の棒材保持装置の軸心方向
に垂直な断面構造を示す図である。

【図３】(a) は図１のガス圧接装置に用いられる加熱ト
ーチを詳細に示す平面図であり、(b) は(a) におけるｂ
−ｂ視断面図、(c) は(a) におけるｃ−ｃ視断面図であ
る。

【図４】(a) は、図１のガス圧接装置の電気回路構成を
示す図であり、(b) は油圧回路構成を示す図である。

【図５】図１のガス圧接装置の制御装置の作動の一例を
示すフローチャートである。

【図６】図５のフローチャートに従ってガス圧接を行う
場合の鉄筋の加圧力の変化を示す図である。

【図７】ガス圧接中の鉄筋の圧接面近傍の変化を示す図
であり、(a) は加熱前の状態を、(b) は加熱および加圧
が為されている状態を、(c) はガス圧接終了後の状態を
それぞれ示す。

【図８】図１のガス圧接装置に用いられる他の加熱トー
チを示す図であり、(a) 〜(c)はそれぞれ図３の(a) 〜
(c) に対応する図である。

【図９】図１のガス圧接装置に用いられる他の加熱トー
チを示す図であり、(a) 〜(c)はそれぞれ図３の(a) 〜
(c) に対応する図である。

【符号の説明】

１２：鉄筋（金属製棒材） ４６：加熱トーチ ６８：圧接面用火口 ７２：幅焼き用火口 ｛６２：共通管部６２，分岐管部６３｝（燃料供給管）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｄ 14/58 Ｆ２３Ｄ 14/58 Ｂ

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対の金属製棒材をそれらの軸心方向が
   一致し且つそれらの端面が互いに突き合わされた状態で
   保持する棒材保持装置と、該棒材保持装置により保持さ
   れた一対の金属製棒材を互いに押圧する方向に加圧する
   加圧装置と、該一対の金属製棒材の前記端面近傍をその
   外周側から加熱する加熱トーチとを備え、該一対の金属
   製棒材を加熱すると共に加圧することにより互いに接合
   するガス圧接装置であって、前記加熱トーチが、 前記端面をその外周側から加熱するために該端面に向か
   うフレームを形成する複数の圧接面用火口と、 前記端面から前記軸心方向の両側に所定距離離隔した位
   置をその外周側から加熱するために該位置に向かうフレ
   ームを形成する複数の幅焼き用火口と、 前記圧接面用火口および前記幅焼き用火口が所定間隔を
   隔てて設けられ、該圧接面用火口および該幅焼き用火口
   に燃料を供給する燃料供給管とを、備えたことを特徴と
   するガス圧接装置。
2. 【請求項２】 前記加圧装置による加圧力を検出する加
   圧力検出装置と、 該加圧力が予め設定された第１圧力よりも高くなるまで
   前記加圧装置に加圧させる加圧手段と、該加圧装置によ
   る加圧状態を保持させる加圧保持手段と、前記加熱トー
   チにより前記一対の金属製棒材の前記端面近傍を加熱す
   る加熱手段と、該一対の金属製棒材の加熱中に検出され
   た加圧力が該一対の金属製棒材の直径により定められる
   前記第１圧力よりは低く設定された第２圧力よりも低く
   なったときに、該加熱トーチによる該一対の金属製棒材
   の加熱を停止させる加熱停止手段と、前記加圧力が該第
   ２加圧力よりも低くなったときに該加圧力が前記第１圧
   力よりも高く設定された第３圧力になるまで前記加圧装
   置に再度加圧させる再加圧手段とを備えた制御装置と
   を、更に含むことを特徴とする請求項１のガス圧接装
   置。
3. 【請求項３】 前記加熱トーチの燃料供給管は、先端部
   において前記金属製棒材の径よりも大きな距離だけ互い
   に離隔させられると共に基端部において互いに接続され
   た分岐管部と、該分岐管部の基端部に連結された共通管
   部とから構成され、 前記燃料供給管を、前記一対の金属製棒材が前記分岐管
   部により囲まれた突き出し位置と、該分岐管部の先端か
   ら抜け出させる引き込み位置とへ移動させる移動装置
   を、更に含むものである請求項１または請求項２のガス
   圧接装置。
4. 【請求項４】 前記棒材保持装置は、一端が開放された
   円筒状の円筒部と該円筒部の他端側に設けられて前記一
   対の金属製棒材のうちの一方を保持する第１保持部とを
   有する第１部材と、該円筒部と軸心に平行な方向の相対
   移動可能且つ軸心回りの相対回動不能に嵌合される嵌合
   部と該嵌合部の一端側に設けられて該一対の金属製棒材
   のうちの他方を保持する第２保持部とを有する第２部材
   とを備えるものであり、 前記加圧装置は、前記第１保持部および前記第２保持部
   とが互いに接近するように前記第１部材および前記第２
   部材の一方を該第１部材および該第２部材の他方に向か
   って前記軸心方向に押圧する油圧シリンダである請求項
   １乃至請求項３の何れかのガス圧接装置。