JP2736244B2 - ガス圧接装置用加熱トーチ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ガス圧接により一
対の金属製棒材を軸心方向に接合するためのガス圧接装
置に用いられる加熱トーチに関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、鉄筋コンクリートを施工するに
際して所定の形状に配設される鉄筋は、製造上或いは運
搬上の取扱が容易な一定の長さとされている。そのた
め、施工される鉄筋コンクリートの長さが鉄筋の全長以
上となる場合には、鉄筋が軸心方向に接続されて必要な
長さに延長されて用いられる。この鉄筋等の金属製棒材
の接続方法には様々なものがあり、２本の鉄筋の一部を
重ねて固定する重ね継手、鉄筋の突き合わせ部に鋼製の
スリーブを被せて接続するスリーブ継手、鉄筋の端面を
軸心方向に互いに所定の力で押圧しつつガス等によって
加熱するガス圧接、或いは鉄筋の端面を互いに所定距離
離隔して保持し、加熱すると共にその端面間に溶接材料
を流し込むＣＢ溶接等が用いられているが、強度や信頼
性の面からガス圧接或いはＣＢ溶接等が好ましく、更
に、作業の容易性の面からガス圧接が多く用いられてい
る。

【０００３】上記の金属製棒材のガス圧接は、例えば、
加圧装置や加熱トーチ等を備えたガス圧接装置を用いて
以下のように行われる。すなわち、先ず、棒材保持装
置によって、一対の鉄筋等の金属製棒材をそれらの軸心
方向が一致し且つそれらの端面が互いに突き合わされた
状態で保持する。次いで、加圧装置によって、その棒
材保持装置により保持された一対の金属製棒材を互いに
押圧する方向に加圧すると共に、加熱トーチによって、
それら一対の金属製棒材の前記端面近傍をその外周側か
ら加熱する。この加熱によって端面近傍が軟化させら
れることにより、その端面近傍が径方向に膨らむと同時
に軸心方向の加圧力が予め定められた所定圧力まで低下
した後、加圧装置によって再度加圧すると共に更に加熱
する。そして、端面近傍の膨らみ部が所定の大きさと
なった後加熱を停止することにより、一対の金属製棒材
が接合される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
なガス圧接装置に用いられる加熱トーチの一つとして、
一対の金属製棒材の端面を加熱するためにその端面に向
かうフレームを形成する圧接面用火口に加えて、その端
面から軸心方向の両側にそれぞれ所定距離離隔した二位
置を加熱するためにその位置に向かうフレームを形成す
る幅焼き用火口を備えたものがある。例えば、特開平７
−１４５９１７号公報に記載されている圧接用バーナが
それである。このような幅焼き用火口を備えた加熱トー
チによれば、一対の金属製棒材の端面を加熱すると同時
にその軸心方向の両側部分を加熱する幅焼きを行い得る
ため、接合時間が短時間となると共に、幅焼きのために
加熱トーチを軸心方向に沿って往復移動させる煩雑な作
業も不要である。したがって、接合条件がばらつき難
く、鉄筋等の金属製棒材の接合強度の高い信頼性が得ら
れる。

【０００５】すなわち、ガス圧接においては、加熱をす
ると共に加圧をすることにより、一対の金属製棒材の端
面間で原子の拡散が生じて両者が原子レベルで一体化さ
せられるため、高い接合強度が得られるのであるが、こ
の拡散を十分に進めて十分な接合強度を得るためには、
接合面だけでなく、その近傍も同時に加熱することが必
要である。そのため、従来の加熱トーチでは幅焼き用火
口が備えられてないことから、端面が軟化して径方向に
膨らみ始めた後にその加熱トーチを軸心方向の二位置間
で往復移動させることで幅焼きが行われていた。したが
って、このような加熱方法では接合条件がばらつき易
く、また、端面を還元雰囲気に保つことが困難であるこ
とから、高い接合強度を確実に得ることができなかった
のであるが、上記公報に記載されているように、圧接面
用火口に加えて幅焼き用火口を備えることにより、高い
接合強度を容易に得ることができるのである。

【０００６】しかしながら、上記公報に記載されている
加熱トーチ（圧接用バーナ）では、同公報の図１等に示
されているように、圧接面用火口が設けられているＵ字
状の燃料供給管に、金属製棒材の端面からその軸心方向
に離隔する方向に向かう枝管が備えられ、幅焼き用火口
はその枝管の先端に設けられていた。一般に、トーチや
バーナ等では、比較的太くされた燃料供給管から離隔す
る程過熱し易くなるため、上記のような枝管の先端部に
設けられた幅焼き用火口は圧接面用火口に比較して過熱
し易く、逆火（backfire）が生じ易いという問題があっ
た。

【０００７】本発明は、以上の事情を背景として為され
たものであって、その目的とするところは、過熱による
逆火が生じ難い幅焼き用火口を備えたガス圧接装置用加
熱トーチを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
め、本発明の要旨とするところは、一対の金属製棒材を
それらの軸心方向が一致し且つそれらの端面が互いに突
き合わされた状態で保持し、それら一対の金属製棒材を
互いに押圧する方向に加圧すると共に前記端面近傍をそ
の外周側から加熱することにより互いに接合するガス圧
接装置において、その加熱のために用いられるガス圧接
装置用加熱トーチであって、(a) 前記端面に向かう燃料
噴射孔をそれぞれ備えてその軸心方向がその端面を含む
平面内に含まれ、その端面をその外周側から加熱するた
めにその燃料噴射孔の開口部からその端面に向かうフレ
ームを形成する複数の圧接面用火口と、(b) 前記端面か
ら前記軸心方向の両側のうちの少なくとも一方に所定距
離離隔した位置に向かう独立した燃料噴射孔をそれぞれ
備えて、その位置をその外周側から加熱するためにその
燃料噴射孔の開口部からその位置に向かうフレームを形
成する複数の幅焼き用火口と、(c) 前記圧接面用火口が
所定間隔を隔てて設けられると共に前記幅焼き用火口が
その圧接面用火口の間の位置に設けられ、内部に形成さ
れた燃料供給路に直接的に接続されたそれら圧接面用火
口および幅焼き用火口の燃料噴射孔に燃料を供給する円
弧状の燃料供給管とを、含むことにある。

【０００９】

【発明の効果】このようにすれば、ガス圧接装置用加熱
トーチは、一対の金属製棒材の端面に向かう燃料噴射孔
をそれぞれ備えてその軸心方向がその端面を含む平面内
に含まれ、その端面を外周側から加熱するフレームを形
成する圧接面用火口と、その端面の軸心方向近傍に向か
う独立した燃料噴射孔をそれぞれ備えて、その位置を外
周側から加熱するためのフレームを形成する幅焼き用火
口と、その圧接面用火口が所定間隔を隔てて設けられる
と共に前記幅焼き用火口がその圧接面用火口の間の位置
に設けられ、内部に形成された燃料供給路に直接的に接
続された圧接面用火口および幅焼き用火口の燃料噴射孔
に燃料を供給する円弧状の燃料供給管とを有して構成さ
れる。そのため、一対の金属製棒材をガス圧接するに際
しては、圧接面用火口により端面の加熱が行われると同
時に、幅焼き用火口により端面の軸心方向近傍の加熱が
行われるが、この場合において、幅焼き用火口は圧接面
用火口の間に設けられると共に、その幅焼き用火口に設
けられた燃料噴射孔は、燃料供給管内の燃料供給路に直
接的に接続されているため、枝管を介して接続した場合
のような過熱が生じ難い。したがって、過熱による逆火
が生じ難い幅焼き用火口を備えたガス圧接用加熱トーチ
が得られるのである。

【００１０】

【発明の他の態様】ここで、好適には、前記のガス圧接
装置用加熱トーチにおいて、前記複数の幅焼き用火口
は、(d) 前記一対の金属製棒材に接近するに従ってそれ
ら金属製棒材の端面から離隔するように、その端面を含
む平面に対して所定角度を成す方向に前記燃料噴射孔が
備えられているものである。

【００１１】このようにすれば、幅焼き用火口から形成
されるフレームは、金属製棒材に接近するに従ってその
端面から離隔するように、その端面を含む平面に対して
傾斜して形成されるため、金属製棒材に当たったフレー
ムは、その平面から離隔する方向、すなわち燃料供給管
から離隔する方向に反射される。このため、そのフレー
ムによる火口や燃料供給管の加熱が少なくなり、過熱に
よる逆火の発生が一層抑制される。なお、上記傾斜角度
は、圧接する金属製棒材の直径等に応じて定められる加
熱位置に対応して適宜定められるものである。

【００１２】また、好適には、(e) 前記複数の幅焼き用
火口は、前記端面から前記軸心方向の両側にそれぞれ所
定距離離隔した位置のうち、一方に向かう前記燃料噴射
孔をそれぞれ備えた複数の第１幅焼き用火口と、他方に
向かう前記燃料噴射孔をそれぞれ備えた複数の第２幅焼
き用火口とを含むものである。このようにすれば、幅焼
き用火口は、圧接面用火口と同様に一方向のみに向かう
燃料噴射孔をそれぞれ有するものであるため、その圧接
面用火口と同様な構造の複数の火口を、一対の金属製棒
材の端面から軸心方向の両側にそれぞれ所定距離離隔し
た位置の一方および他方に、燃料噴射孔がそれぞれ向か
うように設けることで構成できることとなって、ガス圧
接装置用加熱トーチの構成が比較的簡単になる。

【００１３】また、好適には、(f) 前記複数の幅焼き用
火口は、前記一対の金属製棒材に接近するに従ってそれ
ら金属製棒材の端面からその両側へそれぞれ離隔するよ
うに、その端面を含む平面に対して所定角度を成す方向
に一対の前記燃料噴射孔が備えられているものである。
このようにすれば、幅焼き用火口にそれぞれ一対の燃料
噴射孔が備えられるため、燃料供給管に設ける幅焼き用
火口の数量を半減することが可能である。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を図面を
参照して説明する。なお、以下の説明において各図の寸
法比は必ずしも正確に描かれていない。

【００１５】図１は、本発明の一実施例のガス圧接装置
用加熱トーチが適用された自動ガス圧接装置１０を用い
て鉛直に立設された鉄筋１２ａに他の鉄筋１２ｂ（以
下、特に区別しないときには単に鉄筋１２という）を接
続する使用状態を模式的に示す図である。自動ガス圧接
装置１０は、鉄筋１２ａ，１２ｂをそれらの軸心方向が
一致し且つ端面が互いに突き合わされた状態で保持する
棒材保持装置１４と、鉄筋１２ａ，ｂに互いに押圧する
方向の加圧力を油圧により与える押圧シリンダ１６と、
鉄筋１２を加熱する加熱装置１８と、これらの作動を制
御する制御装置２０とを備えている。本実施例において
は、上記鉄筋１２が金属製棒材に、押圧シリンダ１６が
加圧装置にそれぞれ相当する。

【００１６】上記棒材保持装置１４は、軸心方向の相対
移動可能且つ軸心回りの相対回転可能に嵌合された大径
スリーブ２２および小径スリーブ２４と、大径スリーブ
２２に一体的に固設された鉄筋受け部材２６と、小径ス
リーブ２４に一体的に固設された鉄筋受け部材２８とを
備えており、締付ボルト３０，３２により鉄筋受け部材
２６，２８をそれぞれ鉄筋１２ｂ，１２ａに固定するよ
うになっている。本実施例においては、上記大径スリー
ブ２２が円筒部に、小径スリーブ２４が嵌合部に、鉄筋
受け部材２６，２８が第１保持部材および第２保持部材
にそれぞれ相当し、大径スリーブ２２および鉄筋受け部
材２６により第１部材が、小径スリーブ２４および鉄筋
受け部材２８により第２部材がそれぞれ構成されてい
る。

【００１７】大径スリーブ２２には、図１のII−II視断
面を示す図２から明らかなように、切り欠き３４が形成
されており、小径スリーブ２４に固設された鉄筋受け部
材２８はその切り欠き３４から外部に突き出していると
共に、所定の角度範囲で回動可能とされている。この鉄
筋受け部材２８の角度位置は、切り欠きを有するリング
部材３６を介して大径スリーブ２２に取り付けられたナ
ット３８に螺合されている一対の位置調節用ボルト４０
により鉄筋１２ａ，１２ｂを略同心に位置決めするよう
に調整される。また、小径スリーブ２４は圧縮コイルス
プリング４２により図１の下方向へ付勢され、常には大
径スリーブ２２に螺合されたソケット４４に鉄筋受け部
材２８が当接する下端位置に保持されており、そのソケ
ット４４に係止された前記押圧シリンダ１６によって上
方向へ押圧されることにより鉄筋１２ｂを鉄筋１２ａに
当接させるようになっている。

【００１８】また、前記加熱装置１８は、加熱トーチ４
６と、その加熱トーチ４６を鉄筋１２に接近或いは離隔
する方向に移動させる移動装置４８と、加熱トーチ４６
に点火するためのパイロットバーナ５０とを備えたもの
であり、先端部に上記棒材保持装置１４の鉄筋受け部材
２６と同様な構造の鉄筋受け部材５２を有するＬ字状の
固定部５４を鉄筋１２の軸心方向上側に備えると共に、
先端部に鉄筋１２ａに当接させられる当接部材５６を有
するＬ字状の支持部５８を軸心方向の下側に備えてお
り、締付ボルト６０によって鉄筋受け部材５２を鉄筋１
２ｂの鉄筋受け部材２６の直上に固定する一方、当接部
材５６を鉄筋１２ａに当接させることで、加熱トーチ４
６が鉄筋１２ａ，１２ｂの端面と同様な高さ方向位置に
位置する状態で鉄筋１２に固定される。本実施例におい
ては、加熱トーチ４６がガス圧接用加熱トーチに相当す
る。

【００１９】上記加熱トーチ４６は、図３(a) に示すよ
うに、鉄筋１２の軸心方向に垂直な方向に延びる共通管
部６２と、基端部においてその共通管部６２に接続され
ると共に先端部に設けられた後述の圧接面用火口６８の
最小間隔が鉄筋１２に形成される膨らみ部１２６の最大
径よりも僅かに大きくされている分岐管部６４とから構
成された燃料供給管を備えている。分岐管部６４は、一
対の分岐管６４ａ，６４ｂを備えており、その先端部側
には鉄筋１２の外周面に倣った円弧状の一対の円弧状部
６６，６６がそれぞれ形成されている。これら円弧状部
６６，６６には、内周側に向かって突設されたそれぞれ
３つの圧接面用火口６８と、その３つの圧接面用火口６
８の間の２箇所の位置に設けられた全体で８つの幅焼き
用火口７２とが備えられている。

【００２０】上記の圧接面用火口６８は、その軸心方向
が鉄筋１２ａ，１２ｂの互いに突き合わされた端面であ
る圧接面７８を含む平面内に含まれるように設けられて
いる。一方、上記幅焼き用火口７２は、図３(c) に示さ
れるように、円弧状部６６の内周側に向かうに従って、
その圧接面用火口６８が設けられた平面から鉄筋１２の
軸心方向の両側に向かって離隔するように、その軸心方
向がその平面に対して例えば10〜25°程度の所定角度θ
（図においては17.5°程度）を成した状態で、図３(b)
に示されるように、その平面から分岐管６４ａ，６４ｂ
の周方向の両側に僅かに離隔した位置に設けられてい
る。すなわち、幅焼き用火口７２は、その軸心方向が内
周側に向かうに従って上記平面から鉄筋１２の軸心方向
の一方（図においては鉄筋１２ａ側）に離隔する複数
（本実施例においては４つ）の幅焼き用火口７２ａと、
他方（図においては鉄筋１２ｂ側）に離隔する複数（本
実施例においては４つ）の幅焼き用火口７２ｂとから構
成されている。

【００２１】なお、両火口６８，７２の内部には、その
軸心方向に貫通した燃料噴射孔７０がそれぞれ形成され
ているが、両火口６８，７２は何れも分岐管６４ａ，６
４ｂに直接的に設けられていることから、それらの燃料
噴射孔７０は、何れも分岐管６４ａ，６４ｂの内部（す
なわち燃料供給管の内部）に形成されている燃料供給路
８０に直接的に接続されている。すなわち、複数の幅焼
き用火口７２は、圧接面７８から鉄筋１２の軸心方向の
両側にそれぞれ所定距離ｄだけ離隔した位置のうち、一
方に向かう燃料噴射孔７０ａをそれぞれ備えた複数の幅
焼き用火口７２ａと、他方に向かう燃料噴射孔７０ｂを
それぞれ備えた複数の幅焼き用火口７２ｂとから構成さ
れており、本実施例においては、幅焼き用火口７２ａ，
７２ｂのうちの一方が第１幅焼き用火口に、他方が第２
幅焼き用火口にそれぞれ相当する。

【００２２】このため、圧接面用火口６８からは圧接面
７８と平行な方向すなわち鉄筋１２の軸心方向と垂直な
方向に、幅焼き用火口７２からは内周側に向かうに従っ
てその圧接面７８から軸心方向の両側に離隔するように
その圧接面７８に対してそれぞれ例えば17.5°程度の所
定角度θを成す方向に、それぞれフレーム（火炎）が生
じ、圧接面用火口６８は圧接面７８を中心に加熱し、幅
焼き用火口７２はその圧接面７８から軸心方向の上下に
例えば十数〜数十mm程度の所定距離ｄだけ離隔した位置
を中心に加熱する。すなわち、圧接面用火口６８は圧接
面７８すなわち端面に向かうフレームを形成し、幅焼き
用火口７２はその圧接面７８から軸心方向の両側に所定
距離離隔した位置に向かうフレームを形成する。したが
って、幅焼き用火口７２から形成されたフレームは、鉄
筋１２に当たると図３(c) に示されるように圧接面７８
から離隔する方向、すなわち加熱トーチ４６の分岐管部
６４から離隔する方向に向かわされることとなり、その
フレームによって分岐管部６４が加熱されることが抑制
される。なお、図３は例えば呼び径D-25の鉄筋の接続に
用いられる加熱トーチ４６を示すものであり、火口６
８，７２の個数や幅焼き用火口７２の傾き角度θ等は、
鉄筋径に応じて適宜変更される。

【００２３】また、上記の２種の火口６８，７２は、例
えば外周面に断熱材から成る糸等が巻き付けられると共
に更にその外周面が水溶性の耐熱セメント等で固められ
ることにより、高い耐熱性を与えられている。また、上
記共通管部６２は、図１に示されるように、スリーブ７
４内に軸心方向の移動不能に嵌合された状態で加熱装置
本体７６内に収納されている。なお、本実施例において
は、上記構成から明らかなように加熱トーチ４６全体を
移動させることにより燃料供給管（すなわち共通管部６
２および分岐管部６４）が移動させられる。

【００２４】また、図１においては、便宜上加熱トーチ
４６が細部を省略され、且つ分岐管部６４の傾斜した状
態で描かれているが、実際の使用状態においては、分岐
管部６４が圧接面７８を含む同一の平面上に位置させら
れる。

【００２５】なお、共通管部６２は、図１に示されるよ
うに分岐管部６４とは反対側の端部においても分岐させ
られており、例えば電磁弁等を備えた流量調節装置８
２，８３を介して、分岐させられたそれぞれが酸素ボン
ベ８４およびアセチレンボンベ８６に接続されている。
このため、加熱トーチ４６の燃料供給管には、上記流量
調節装置８２，８３により定められた混合比の混合ガス
が供給される。

【００２６】また、前記移動装置４８は、例えば駆動用
モータ８８と、その駆動用モータ８８の回転軸に取り付
けられたピニオンギア８９と、そのピニオンギア８９と
噛み合わされるラックギアを備えたロッド９０と、その
ロッド９０と前記スリーブ７４とを軸心方向と平行な方
向の相対移動不能に接続する接続部材９２と、加熱装置
本体７６内においてそのスリーブ７４が軸心方向の相対
移動可能且つ軸心方向と垂直な方向の相対移動不能に貫
通させられた貫通穴９４とから構成されている。この移
動装置４８においては、駆動用モータ８８の回転によっ
てロッド９０が加熱装置本体７６から突き出させられる
ことにより、加熱トーチ４６が鉄筋１２に接近するよう
にその軸心方向と垂直な方向に移動させられる一方、駆
動用モータ８８の回転によってロッド９０が加熱装置本
体７６に引き込まれることにより、加熱トーチ４６が鉄
筋１２から離隔するようにその軸心方向と垂直な方向に
移動させられる。これにより、加熱トーチ４６（燃料供
給管）は、分岐管部６４により鉄筋１２が囲まれた突き
出し位置と、その分岐管部６４の先端から鉄筋１２が抜
け出させられる引き込み位置とへ移動させられる。

【００２７】上記駆動用モータ８８は、前記制御装置２
０内に備えられた後述の制御リレーＣＲ１，ＣＲ２によ
ってその回転方向を制御されている。また、制御装置２
０には、前記棒材保持装置１４に接続された押圧シリン
ダ１６に与えられる油圧を発生させるポンプ９６が備え
られており、図示しない電磁弁の作動に従ってその油圧
が押圧シリンダ１６に供給される。また、制御装置２０
には、そのポンプ９６を起動可能とするための予圧起動
スイッチ９８、自動ガス圧接装置１０を起動するための
圧接起動スイッチ１００、および後述するように鉄筋１
２の外径に応じた適正な圧力をシリンダ１６に与えるた
めの径設定スイッチ１０２が備えられている。

【００２８】図４(a) および(b) は、それぞれ自動ガス
圧接装置１０の電気制御回路および油圧制御回路を示す
図である。図４(a) において、制御装置２０には、圧力
センサ１０４により検出された押圧シリンダ１６の加圧
力信号、上記予圧起動スイッチ９８の起動信号、および
圧接起動スイッチ１００の起動信号がそれぞれ入力され
る一方、それらの入力信号に基づいて、ポンプ９６のモ
ータ１０６を起動する起動信号ＳＭ、押圧シリンダ１６
の電磁弁を駆動する駆動信号ＳＳＶ１、流量調節装置８
２，８３の電磁弁をそれぞれ駆動する駆動信号ＳＳＶ
２，ＳＳＶ２、および駆動用モータ８８を駆動する駆動
リレーＣＲ１，ＣＲ２の駆動信号ＳＲ１，ＳＲ２等の信
号を発生させる。なお、本実施例においては、上記圧力
センサ１０４が加圧力検出装置に相当する。

【００２９】また、図４(b) において、ポンプ９６が作
動させられると、オイルタンク１０８内のオイルは、逆
止弁１１０、１１２を介して押圧シリンダ１６の電磁弁
１１４に送られる。電磁弁１１４は、制御装置２０から
駆動信号ＳＳＶ１が送られていないときには、図の位置
にあって入力ポートと出力ポートとが接続されて押圧シ
リンダ１６に圧力が与えられるが、電磁弁１１４に駆動
信号ＳＳＶ１が入力されるている状態においては、ソレ
ノイドの作動によって入力ポートと排出ポートとが接続
され、押圧シリンダ１６の油圧が低下させられる。な
お、図において、１２０は油圧回路の圧力を表示する圧
力計であり、１２２、１２４はそれぞれ油圧回路の圧力
が過大になることを防止するリリーフ弁である。

【００３０】以上のように構成された自動ガス圧接装置
１０により鉄筋１２ａ，１２ｂを接続するに際しては、
先ず、鉄筋１２ａ，１２ｂの圧接面７８をそれぞれ軸心
方向に垂直で平坦且つ酸化物が存在しないように加工す
る。この加工には、例えば、外周面に超硬合金等から成
る加工刃を有する円板状回転切断工具を備えた切断機等
が好適に用いられる。なお、アセチレンンバーナ等によ
って溶断した後、サンダー等でその端面（すなわち圧接
面７８）を平坦に加工した鉄筋１２も同様にガス圧接可
能であるが、接合強度を高くするためには圧接面７８が
可及的に平坦であることが望まれるため、上記のような
切断機を用いることが好ましい。接続する一対の鉄筋１
２ａ，１２ｂを切断加工した後、図１に示されるよう
に、その軸心が略一致した状態でその端面が突き合わさ
れるように棒材保持装置１４で保持し、ソケット４４に
押圧シリンダ１６を装着する。次いで、加熱装置１８を
鉄筋１２ｂに固定し、その後、図示しない起動スイッチ
を操作して制御装置２０を起動すると、その作動に従っ
て鉄筋１２ａ，１２ｂのガス圧接が行われる。以下、制
御装置２０の作動を表す図５に示すフローチャートおよ
び図６に示す圧力変化図に従って説明する。

【００３１】ステップＳ１においては、予圧起動操作が
為されているか否か、すなわち予圧起動スイッチ９８が
オンとなっているか否かが判断される。この判断が否定
されている間は、ステップＳ１７に進んで駆動信号ＳＳ
Ｖ１が電磁弁１１４に送られ、押圧シリンダ１６が後退
させられた状態で待機させられる。時刻ｔ₁ において、
上記判断が肯定されるとステップＳ２に進んでモータ１
０６に駆動信号ＳＭが送られてポンプ９６が起動され、
ステップＳ３において押圧シリンダ１６が前進させられ
る。これにより、鉄筋１２ａが鉄筋１２ｂに向かって押
圧される。続くステップＳ４においては、径設定スイッ
チ１０２に設定されている鉄筋径Ｄが読み込まれる。こ
のとき、電磁弁１１４には何等駆動信号が送られず、図
４(b) に示される切り換え位置に位置させられている。
なお、本実施例においてはステップＳ２乃至Ｓ６が加圧
手段に対応する。

【００３２】そして、ステップＳ５において図４(b) に
示される油圧回路の高圧ライン圧Ｐ _L2（圧力センサ１０
４により検出された値）が読み込まれ、ステップＳ６に
おいてその値が予め設定された第１圧力Ｐ₁ よりも大き
くなったか否かが判断される。この第１圧力Ｐ₁ は、後
述の二次設定圧である第３圧力Ｐ₃ よりも小さい例えば
200〜400kgf/cm²（但し、鉄筋１２の断面積1cm²当たり
の加圧力。以下の圧力も全て同じ）程度の値であって、
鉄筋径、鉄筋断面積1cm²当たりの加圧力、および押圧シ
リンダ１６の受圧面積により決定されるものであり、前
記ステップＳ４において読み込まれた径設定スイッチ１
０２により設定された鉄筋径Ｄに対応した値が、例えば
制御装置２０内の図示しないＲＡＭに予め記憶された下
記表１に例示される対応関係から選択されて用いられ
る。なお、上記第３圧力Ｐ₃ は、十分高い接合強度が得
られるように鉄筋１２の加圧力が例えば350kgf/cm²以上
となるように定められたものである。

【００３３】

【表１】鉄筋径（呼び径） D-25 D-29 D-32 D-41 D-51 押圧シリンダ径(mm) 36 36 36 40 50.5 第１圧力Ｐ₁(kgf/cm²) 220 280 350 430 400

【００３４】上記のステップＳ６における判断が肯定さ
れた場合にはステップＳ７に進むが、否定された場合に
はステップＳ２に戻ってステップＳ６までの各ステップ
が繰り返される。そして、時刻ｔ₂ において高圧ライン
圧Ｐ_L2が第１圧力Ｐ₁ よりも大きくなると、ステップＳ
６の判断が肯定され、ステップＳ７においてモータ１０
６に駆動信号ＳＭが送られなくなりポンプ９６が停止さ
せられる。なお、ポンプ９６の停止後も逆止弁１１０，
１１２によりオイルの逆流が防止されているため、押圧
シリンダ１６の油圧は低下させられない。

【００３５】ポンプ９６が停止させられて所定時間（例
えば 3秒程度）経過して、時刻ｔ₃になると、ステップ
Ｓ８においては、制御装置２０の圧接起動スイッチ１０
０がオンされているか否かが判断され、この判断が否定
された場合にはステップＳ７に戻り待機させられるが、
肯定された場合にはステップＳ９に進んでパイロットバ
ーナ５０により加熱トーチ４６が点火される。そして、
ステップＳ１０において駆動用モータ８８の駆動リレー
ＣＲ１に駆動信号ＳＲ１（前進）が送られることによ
り、加熱装置本体７６からロッド９０が突き出させられ
て、加熱トーチ４６が鉄筋１２に向かって前進させられ
て図１に示す位置（すなわち、分岐管部６４によって鉄
筋１２が囲まれる突き出し位置）に位置させられ、鉄筋
１２の加熱が開始される。このとき、鉄筋１２の圧接面
７８の酸化を防止するため、流量調節装置８２，８３の
図示しない電磁弁に駆動信号ＳＳＶ２，ＳＳＶ３が送ら
れることにより、加熱トーチ４６に供給される混合ガス
の混合比がアセチレン過剰とされており、鉄筋１２は還
元炎により加熱される。なお、本実施例においては、ス
テップＳ７が加圧保持手段に、ステップＳ９およびステ
ップＳ１０が加熱手段に対応する。

【００３６】鉄筋１２の加熱が開始されてから、鉄筋径
Ｄにより定められる所定時間（例えば鉄筋径Ｄが呼び径
D-25のときには40秒程度）が経過すると、加熱されてい
る圧接面７８近傍が次第に軟化するため、鉄筋１２は押
圧シリンダ１６の加圧力により変形させられることとな
る。このため、押圧シリンダ１６の加圧力すなわち圧力
センサ１０４により検出される高圧ライン圧Ｐ_L2は、図
６に示されるようにｔ ₃ から所定時間経過の後からｔ₄
までの間、Ｐ₁ からＰ₂ に向かって次第に低下させられ
る。すなわち、鉄筋１２は、加熱が開始された直後まで
は、図７(a) に示されるように当初の形状を維持してい
るが、加熱開始から所定時間経過して圧接面７８近傍が
軟化させられると、図７(b) に示されるように、その近
傍が軸心方向の押圧力により径方向に次第に膨らまされ
て膨らみ部１２６が形成される。このため高圧ライン圧
Ｐ_L2が低下させられるのである。

【００３７】ステップＳ１０に続くステップＳ１１にお
いては、上記のように低下させられた高圧ライン圧Ｐ_L2
が予め設定された第２圧力Ｐ₂ よりも小さくなったか否
かが判断される。この判断が否定された場合にはステッ
プＳ１０に戻るが、肯定された場合にはステップＳ１２
以下が実行される。上記第２圧力Ｐ₂ は、第１圧力Ｐ ₁
よりも例えば20〜40kgf/cm² 程度低くなるように定めら
れている値である。

【００３８】時刻ｔ₄ において高圧ライン圧Ｐ_L2が第２
圧力Ｐ₂ よりも小さくなると、上記ステップＳ１１の判
断が肯定されてステップＳ１２に進む。ステップＳ１２
においては、モータ１０６に駆動信号ＳＭが送られるこ
とによりポンプ９６が起動されると、押圧シリンダ１６
にオイルが送られて鉄筋１２の加圧が開始される。そし
て、ポンプ９６が起動させられてから例えば 2〜3 秒経
過して時刻ｔ₅ になると、駆動用モータ８８の駆動リレ
ーＣＲ２に駆動信号ＳＲ２（後退）が送られることによ
り、加熱トーチ４６が図１の左方に向かって鉄筋１２か
ら離隔するように後退させられる。これにより、加熱ト
ーチ４６は、分岐管部６４の先端から鉄筋１２が抜け出
させられて最も引っ込んだ引き込み位置に位置させられ
る。そして流量調節装置８２，８３の電磁弁に駆動信号
ＳＳＶ２，ＳＳＶ３がそれぞれ送られなくなることによ
り、加熱トーチ４６へのガスの供給が停止されて消火さ
れる。本実施例においては、上記ステップＳ１１および
Ｓ１３が加熱停止手段に、ステップＳ１１およびＳ１２
が再加圧手段にそれぞれ対応する。

【００３９】ポンプ９６の起動により、図６に示すよう
に鉄筋１２の加圧力すなわち高圧ライン圧Ｐ_L2は次第に
上昇させられ、鉄筋１２は、図７(b) に示される状態よ
りも膨らみ部１２６の径および厚みが大きくなり、図７
(c) に示される状態へ向かわせられる。ポンプ９６が再
起動させられた後、ステップＳ１４においては、その高
圧ライン圧Ｐ_L2が予め設定された第３圧力Ｐ₃ よりも大
きくなったか否かが判断される。この第３圧力Ｐ₃ は、
例えば、前記第１圧力Ｐよりも 50kgf/cm²程度高く設定
されている。

【００４０】上記ステップＳ１４の判断が否定される間
は押圧シリンダ１６にオイルが供給されることにより、
高圧ライン圧Ｐ_L2は次第に高められるが、時刻ｔ₆ にお
いて高圧ライン圧Ｐ_L2が上記の第３圧力Ｐ₃ よりも大き
くなったと判断されると、ステップＳ１５に進んで、モ
ータ１０６に駆動信号ＳＭが送られなくなることにより
ポンプ９６が停止させられる。但し、電磁弁１１４には
駆動信号が送られておらず、図４に示される切り換え位
置に位置させられており、図６に示されるように、ポン
プ９６停止後も加圧力はＰ₃ に保たれている。そして、
ステップＳ１６において、予め定められた所定時間（例
えば、 2〜3 秒程度）上記加圧力を保持した後、時刻ｔ
₇ になると、ステップＳ１７において電磁弁１１４に駆
動信号ＳＳＶ１が送られることにより押圧シリンダ１６
が後退させられて、鉄筋１２のガス圧接作業が終了す
る。図７(c) は、ガス圧接終了後の鉄筋１２の状態を示
しており、膨らみ部１２６の直径は鉄筋径Ｄの 1.4倍程
度、厚みは鉄筋径Ｄの 1.1倍程度となっている。

【００４１】ここで、本実施例によれば、自動ガス圧接
装置１０の加熱トーチ４６は、一対の鉄筋１２ａ，１２
ｂの圧接面７８に向かう燃料噴射孔７０をそれぞれ備え
て、その圧接面７８を外周側から加熱するフレームを形
成する圧接面用火口６８と、その圧接面７８の軸心方向
近傍に向かう独立した燃料噴射孔７０をそれぞれ備え
て、その位置を外周側から加熱するためのフレームを形
成する幅焼き用火口７２と、それら圧接面用火口６８お
よび幅焼き用火口７２が所定間隔を隔てて設けられ、内
部に形成された燃料供給路８０に直接的に接続された圧
接面用火口６８および幅焼き用火口７２の燃料噴射孔７
０に燃料を供給する、共通管部６２および分岐管部６４
とから成る燃料供給管とを有して構成される。そのた
め、一対の鉄筋１２ａ，１２ｂをガス圧接するに際して
は、圧接面用火口６８により圧接面７８の加熱が行われ
ると同時に、幅焼き用火口７２により圧接面７８の軸心
方向近傍の加熱が行われるが、この場合において、幅焼
き用火口７２に設けられた燃料噴射孔７０は、燃料供給
管内の燃料供給路８０に直接的に接続されているため、
枝管を介して接続した場合のような過熱が生じ難い。し
たがって、過熱による逆火が生じ難い幅焼き用火口７２
を備えた加熱トーチ４６が得られるのである。

【００４２】また、本実施例においては、前記複数の幅
焼き用火口７２は、一対の鉄筋１２ａ，１２ｂに接近す
るに従ってそれら鉄筋１２ａ，１２ｂの圧接面７８から
離隔するように、その圧接面７８を含む平面に対して例
えば10〜25°程度の所定角度θを成す方向に燃料噴射孔
７０が備えられているものである。このようにすれば、
幅焼き用火口７２から形成されるフレームは、鉄筋１２
ａ，１２ｂに接近するに従ってその圧接面７８から離隔
するように、その圧接面７８を含む平面に対して傾斜し
て形成されるため、鉄筋１２ａ，１２ｂに当たったフレ
ームは、その平面から離隔する方向すなわち燃料供給管
から離隔する方向に反射される。このため、そのフレー
ムによる火口６８，７２や燃料供給管の加熱が少なくな
り、過熱による逆火の発生が一層抑制される。

【００４３】また、本実施例においては、複数の幅焼き
用火口７２は、圧接面７８から鉄筋１２の軸心方向の両
側にそれぞれ所定距離ｄだけ離隔した位置のうち、一方
に向かう燃料噴射孔７０ａをそれぞれ備えた複数の幅焼
き用火口７２ａと、他方に向かう燃料噴射孔７０ｂをそ
れぞれ備えた複数の幅焼き用火口７２ｂとから構成され
る。このようにすれば、幅焼き用火口７２は、圧接面用
火口６８と同様に一方向のみに向かう燃料噴射孔７０を
それぞれ有するものであるため、その圧接面用火口６８
と同様な構造の複数の火口を、圧接面７８から軸心方向
の両側にそれぞれ所定距離ｄだけ離隔した位置の一方お
よび他方に、燃料噴射孔７０がそれぞれ向かうように設
けることで構成できることとなって、加熱トーチ４６の
構成が比較的簡単になる。

【００４４】また、本実施例においては、ガス圧接をす
るに際して、押圧シリンダ１６による加圧力（高圧ライ
ン圧）Ｐ_L2が圧力センサ１０４により検出される一方、
その検出された加圧力Ｐ_L2に基づき、制御装置２０は、
加圧手段に対応するステップＳ２乃至Ｓ６によってその
加圧力Ｐ_L2が第１圧力Ｐ₁ よりも高くなるまで加圧する
と共に、その加圧状態を加圧保持手段に対応するステッ
プＳ７により保持し、加熱手段に対応するステップＳ９
およびＳ１０によって加熱トーチ４６により鉄筋１２を
加熱し、加熱中の加圧力Ｐ_L2が第２圧力Ｐ₂ よりも低く
なったときに、加熱停止手段に対応するステップＳ１１
およびＳ１３によってその加熱を停止すると共に、再加
圧手段に対応するステップＳ１１およびＳ１２により前
記加圧力Ｐ_L2を第３圧力Ｐ₃ まで加圧する。そのため、
棒材保持装置１４および加熱装置１８等を所定位置に配
設した後は、制御装置２０によって加圧および加熱の全
工程が行われることとなり、鉄筋１２の接合強度の信頼
性が一層高められる。

【００４５】また、本実施例によれば、棒材保持装置１
４は、一方の鉄筋１２ｂを保持する鉄筋受け部材２６と
大径スリーブ２２とを有する第１部材と、他方の鉄筋１
２ａを保持する鉄筋受け部材２８とその大径スリーブ２
２に軸心方向の相対移動可能に嵌合される小径スリーブ
２４とを有する第２部材とを備えて構成される一方、押
圧シリンダ（加圧装置）１６は、小径スリーブ２４を大
径スリーブ２２の鉄筋受け部材２６側の端部に向かって
押圧する油圧シリンダから構成される。そのため、棒材
保持装置１４の鉄筋受け部材２６と２８とは、大径スリ
ーブ２２と小径スリーブ２４とが互いに接近するように
軸心方向に押圧されることにより相互に接近する方向の
加圧力が与えられることとなるが、その加圧力は油圧シ
リンダである押圧シリンダ１６により与えられる。した
がって、押圧シリンダ１６の油圧を適切に保つことで、
ガス圧接をするに際して鉄筋１２に与えられる加圧力Ｐ
_L2を適切な値とすることが可能となり、接合強度の信頼
性が一層高められる。

【００４６】また、本実施例においては、加熱トーチ４
６は、鉄筋１２ａ，１２ｂの圧接面７８を加熱するため
の圧接面用火口６８と、その圧接面７８から鉄筋１２
ａ，１２ｂの軸心方向の両側にそれぞれ所定距離ｄ離隔
した位置を加熱するための幅焼き用火口７２とを共に備
えるものである。そのため、単に圧接面火口６８のみを
備えた加熱トーチに比較して、ガス圧接時に加熱トーチ
を鉄筋１２の軸心方向に沿って往復移動させる幅焼きが
不要となって、作業性や信頼性が向上する。また、例え
ば、特公平６−１３１４２号公報に記載されているよう
な、圧接面７８を含む平面に対して傾斜した燃料噴射孔
を有する加熱トーチに比較して、鉄筋１２の軸心方向の
加熱範囲の幅を十分に大きくできることから、鉄筋１２
ａ，１２ｂの接合部に形成される膨らみ部１２６を十分
に大きくできて、接合強度の信頼性が向上する。

【００４７】次に、本発明の他の実施例を説明する。な
お、以下の実施例において、前述の実施例と共通する部
分は同一の符号を付して説明を省略する。

【００４８】図８は、他の実施例の加熱トーチ１２８の
分岐管１３０の長手方向に垂直な断面を示す図である。
この加熱トーチ１２８においては、分岐管１３０が断面
長円形状に形成されており、圧接面用火口１３２は鉄筋
１２の長手方向に沿ったその長円の直線部分の長手方向
中央部に、幅焼き用火口１３４はその長手方向中央部か
ら鉄筋１２の長手方向の両側に十数〜数十mm離隔した略
直線部分に、それぞれ分岐管１３０に直接的に設けられ
ている。すなわち、幅焼き用火口１３４の燃料噴射孔７
０は、燃料供給管の燃料供給路８０に直接的に接続され
ている。したがって、本実施例においても、枝管に幅焼
き用火口が設けられていた従来の加熱トーチに比較して
その枝管の過熱による逆火が生じ難い。

【００４９】しかも、本実施例によれば、分岐管１３０
が長円形状とされていることから、幅焼き用火口１３４
も圧接面用火口１３２と同様にその分岐管１３０の表面
に対して略垂直に固着される。したがって、圧接面用火
口１３２と幅焼き用火口１３４との構造上の差異が一層
減じられて、幅焼き用火口１３４の過熱による逆火が一
層確実に抑制される。

【００５０】図９は、更に他の実施例の加熱トーチ１３
６において、幅焼き用火口１３８の軸心を通る断面を示
す図である。図において、幅焼き用火口１３８は、図３
(c)に示される圧接面用火口６８等と同様に、その軸心
方向が鉄筋１２の圧接面７８を含む平面内に位置するよ
うに、分岐管１４０に設けられている。この幅焼き用火
口１３８の内部には、その平面に対して鉄筋１２の軸心
方向の両側に例えば10〜25°程度の所定角度θを成すよ
うに相互に独立した一対の燃料噴射孔１４２，１４２が
備えられている。そのため、この幅焼き用火口１３８か
らは、圧接面７８から鉄筋１２の軸心方向の両側に離隔
した二位置を加熱するための２つのフレームが形成され
る。なお、圧接面用火口は特に図示しないが、圧接面用
火口６８等と同様な形状とされている。

【００５１】本実施例においても、幅焼き用火口１３８
の燃料噴射孔１４２が分岐管１４０の燃料供給路８０に
直接的に接続されていることから、前述の実施例と同様
に過熱による逆火の発生が抑制される。すなわち、圧接
面７８から離隔した二位置を加熱するために、その二位
置に向かう２つの幅焼き用火口が個別に備えられる必要
はなく、少なくともその幅焼きのための２つのフレーム
を形成する燃料噴射孔が独立して設けられていれば本発
明の効果が得られるのである。

【００５２】以上、本発明の一実施例を図面を参照して
詳細に説明したが、本発明は更に他の態様でも実施され
る。

【００５３】例えば、前述の実施例においては、加熱ト
ーチ４６は、分岐管６４ａ，６４ｂに圧接面用火口６８
がそれぞれ３つづつ、幅焼き用火口７２がそれぞれ４つ
づつ設けられ、何れも同様な大きさに形成されていた
が、例えば、圧接面用火口６８と幅焼き用火口７２の配
置および個数をそれぞれ反対にしても良い。また、例え
ば圧接面用火口６８の大きさを幅焼き用火口７２よりも
大きくしても良い。これらの数や大きさは、鉄筋１２の
圧接面７８およびその近傍がガス圧接に好適な加熱状態
となるように、鉄筋径等に応じて適宜変更される。

【００５４】また、幅焼き用火口７２等による鉄筋１２
の加熱位置は、圧接面７８から十数〜数十mm程度離隔し
た位置とされていたが、この距離は鉄筋径Ｄ等に応じて
適宜変更される。すなわち、ガス圧接後に形成される膨
らみ部１２６の厚み（軸心方向長さ）は、前述のように
1.1Ｄ程度が好適とされており、圧接面７８から 0.5乃
至 1.0Ｄ程度離隔した位置までがある程度軟化させられ
る必要があることから、鉄筋径Ｄが大きくなる程幅焼き
用火口７２等による加熱位置の軸心方向の間隔が大きく
されなければならないのである。なお、鉄筋径Ｄが大き
く、圧接面用火口６８から形成されるフレームにより熱
せられる部分と幅焼き用火口７２等から形成されるフレ
ームにより熱せられる部分とに隙間が生じ、低温部が形
成される場合には、例えば、何れかの火口の内径を大き
くしてフレーム径を大きくするか、或いは、フレームの
向かう方向（角度）の異なる２種以上の幅焼き用火口７
２等を設ければ良い。

【００５５】また、実施例においては、圧接面用火口６
８および幅焼き用火口７２が共に共通の燃料供給管（共
通管部６２および分岐管部６４）に設けられて、これら
火口６８，７２に燃料ガスを供給する燃料供給路８０が
共通とされていたが、圧接面用火口６８を設ける燃料供
給管と幅焼き用火口７２（或いは１３０）を設ける燃料
供給管とをそれぞれ別個に設けて、それぞれ別の燃料供
給路から燃料ガスが供給されるように構成しても良い。
このようにすれば、例えば流量調節装置８２，８３をそ
れぞれの燃料供給管に設けることにより、供給ガスの量
や混合比を圧接面用火口６８と幅焼き用火口７２とで別
々に制御して、鉄筋径Ｄに応じて両火口から生ずるフレ
ームの大きさを変更することが可能である。

【００５６】また、加圧装置としては、実施例で示した
油圧シリンダ（押圧シリンダ１６）の他に、単に機械的
に小径スリーブ２４を駆動するモータ等が用いられても
良い。但し、接合強度の信頼性を高めるためには、鉄筋
１２の加圧力が鉄筋径Ｄにより定められる適切な値に保
たれる必要があることから、鉄筋１２の変形にも拘らず
一定の加圧力を与えることが可能な油圧シリンダを用い
ることが好ましい。なお、実施例においては押圧シリン
ダ１６が棒材保持装置１４から取り外し可能に構成され
ていたが、取り外し不能に一体に構成されていても良
い。

【００５７】また、加熱トーチ４６を鉄筋１２から離隔
させる移動装置４８には、駆動用モータ８８、ピニオン
ギア８９、およびラックギアから成る歯車装置が用いら
れていたが、移動装置４８は、例えば、ボールネジ機構
や油圧シリンダ等により構成されていても良い。

【００５８】また、実施例においては、棒材保持装置１
４と加熱装置１８とが別体とされてそれぞれ鉄筋１２に
取り付けられていたが、これらは一体的に構成されてい
ても差し支えない。

【００５９】また、実施例においては、ガス圧接中の加
圧力が、図６に示されるようにＰ₁，Ｐ₂ ，Ｐ₃ におい
てそれぞれ所定時間保持されるように押圧シリンダ１６
が駆動されていたが、この加圧力は比較的小さな幅で変
動させられるように駆動されても支えない。

【００６０】また、実施例においては、鉛直に立設され
た鉄筋１２ａに鉄筋１２ｂを接続する作業に本発明のガ
ス圧接装置が適用された場合について説明したが、本発
明のガス圧接装置は、水平方向に配設された鉄筋１２の
接続作業や、未だ施工されていない鉄筋１２の接続作業
等にも同様に適用することも勿論可能である。

【００６１】また、実施例においては、金属製棒材とし
て鉄筋１２のガス圧接を行う場合について説明したが、
本発明は、他の種々の金属製棒材のガス圧接に同様に適
用され得る。

【００６２】また、図１に示される実施例においては、
押圧シリンダ１６が棒材保持装置１４の下端に取り付け
られるように両者が用いられていたが、例えば、棒材保
持装置１４をその上下が反対となるように鉄筋１２ａ，
１２ｂに固定することにより、押圧シリンダ１６を棒材
保持装置１４の上端に取り付けた状態でガス圧接が行わ
れても良い。

【００６３】その他、一々例示はしないが、本発明はそ
の主旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得るものであ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のガス圧接装置の使用状態を
模式的に示す図である。

【図２】図１のガス圧接装置の棒材保持装置の軸心方向
に垂直な断面構造を示す図である。

【図３】(a) は図１のガス圧接装置に用いられる加熱ト
ーチを詳細に示す平面図であり、(b) は(a) におけるｂ
−ｂ視断面図、(c) は(a) におけるｃ−ｃ視断面図であ
る。

【図４】(a) は、図１のガス圧接装置の電気回路構成を
示す図であり、(b) は油圧回路構成を示す図である。

【図５】図１のガス圧接装置の制御装置の作動の一例を
示すフローチャートである。

【図６】図５のフローチャートに従ってガス圧接を行う
場合の鉄筋の加圧力の変化を示す図である。

【図７】ガス圧接中の鉄筋の圧接面近傍の変化を示す図
であり、(a) は加熱前の状態を、(b) は加熱および加圧
が為されている状態を、(c) はガス圧接終了後の状態を
それぞれ示す。

【図８】図１のガス圧接装置に用いられる他の加熱トー
チの要部断面を示す図である。

【図９】図１のガス圧接装置に用いられる更に他の加熱
トーチの要部断面を示す図である。

【符号の説明】

１２：鉄筋（金属製棒材） ４６：加熱トーチ ６８：圧接面用火口 ７０：燃料噴射孔 ７２：幅焼き用火口 ７８：圧接面（一対の金属製棒材の端面） ８０：燃料供給路

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対の金属製棒材をそれらの軸心方向が
   一致し且つそれらの端面が互いに突き合わされた状態で
   保持し、該一対の金属製棒材を互いに押圧する方向に加
   圧すると共に前記端面近傍をその外周側から加熱するこ
   とにより互いに接合するガス圧接装置において、該加熱
   のために用いられるガス圧接装置用加熱トーチであっ
   て、 前記端面に向かう燃料噴射孔をそれぞれ備えてその軸心
   方向が該端面を含む平面内に含まれ、該端面をその外周
   側から加熱するために該燃料噴射孔の開口部から該端面
   に向かうフレームを形成する複数の圧接面用火口と、 前記端面から前記軸心方向の両側のうちの少なくとも一
   方に所定距離離隔した位置に向かう独立した燃料噴射孔
   をそれぞれ備えて、該位置をその外周側から加熱するた
   めに該燃料噴射孔の開口部から該位置に向かうフレーム
   を形成する複数の幅焼き用火口と、 前記圧接面用火口が所定間隔を隔てて設けられると共に
   前記幅焼き用火口が該圧接面用火口の間の位置に設けら
   れ、内部に形成された燃料供給路に直接的に接続された
   該圧接面用火口および該幅焼き用火口の前記燃料噴射孔
   に燃料を供給する円弧状の燃料供給管とを、含むことを
   特徴とするガス圧接装置用加熱トーチ。
2. 【請求項２】 前記複数の幅焼き用火口は、前記一対の
   金属製棒材に接近するに従って該金属製棒材の端面から
   離隔するように、該端面を含む平面に対して所定角度を
   成す方向に前記燃料噴射孔が備えられているものである
   請求項１のガス圧接装置用加熱トーチ。
3. 【請求項３】 前記複数の幅焼き用火口は、前記端面か
   ら前記軸心方向の両側にそれぞれ所定距離離隔した位置
   のうち、一方に向かう前記燃料噴射孔をそれぞれ備えた
   複数の第１幅焼き用火口と、他方に向かう前記燃料噴射
   孔をそれぞれ備えた複数の第２幅焼き用火口とを含むも
   のである請求項１または請求項２のガス圧接装置用加熱
   トーチ。
4. 【請求項４】 前記複数の幅焼き用火口は、前記一対の
   金属製棒材に接近するに従って該金属製棒材の端面から
   その両側へそれぞれ離隔するように、該端面を含む平面
   に対して所定角度を成す方向に一対の前記燃料噴射孔が
   備えられているものである請求項１のガス圧接装置用加
   熱トーチ。