JP2744608B2 - 鉄筋のガス圧接法 - Google Patents
鉄筋のガス圧接法Info
- Publication number
- JP2744608B2 JP2744608B2 JP8142806A JP14280696A JP2744608B2 JP 2744608 B2 JP2744608 B2 JP 2744608B2 JP 8142806 A JP8142806 A JP 8142806A JP 14280696 A JP14280696 A JP 14280696A JP 2744608 B2 JP2744608 B2 JP 2744608B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- press
- pressurization
- stage
- pressure welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鉄筋コンクリート構
造物等に使用する鉄筋のガス圧接法に関する。
造物等に使用する鉄筋のガス圧接法に関する。
【０００２】
【従来の技術】土木建築分野における鉄筋コンクリート
用棒鋼の略９４％がガス圧接法によっている。このガス
圧接法として、特公昭６４−３５４７号や特公昭５８−
２３１９２号は鉄筋の突合せ部外周面を酸素−アセチレ
ン炎で加熱しつつ、高圧加圧と低圧加圧とを複段に亘り
繰り返し、突合せ部に所要の圧接ふくらみを形成して圧
接を終了する方法を開示しており、このガス圧接法が当
業者における標準工法として略定着するに至っている。
用棒鋼の略９４％がガス圧接法によっている。このガス
圧接法として、特公昭６４−３５４７号や特公昭５８−
２３１９２号は鉄筋の突合せ部外周面を酸素−アセチレ
ン炎で加熱しつつ、高圧加圧と低圧加圧とを複段に亘り
繰り返し、突合せ部に所要の圧接ふくらみを形成して圧
接を終了する方法を開示しており、このガス圧接法が当
業者における標準工法として略定着するに至っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】而して、上記高圧加圧
と低圧加圧を複段に亘り繰り返して圧接を終了する圧接
法の実施工においては、この工法の枢要な事項となる高
圧加圧と低圧加圧の切り換えタイミング等を鉄筋の加熱
火色や圧縮ふくらみの生成度合を観察しながら、職人の
経験や勘に依存し実施工している現況にあり、結果とし
て職人の技量差や工程管理の差或いは施工時の外的環境
条件の差等により、圧接の再現性と均質性を欠き、信頼
性を損なうと言う事態を招いている。
と低圧加圧を複段に亘り繰り返して圧接を終了する圧接
法の実施工においては、この工法の枢要な事項となる高
圧加圧と低圧加圧の切り換えタイミング等を鉄筋の加熱
火色や圧縮ふくらみの生成度合を観察しながら、職人の
経験や勘に依存し実施工している現況にあり、結果とし
て職人の技量差や工程管理の差或いは施工時の外的環境
条件の差等により、圧接の再現性と均質性を欠き、信頼
性を損なうと言う事態を招いている。
【０００４】鉄筋の圧接条件はその性質から厳しく管理
されねばならず、例えば引張り強度において圧接ふくら
み以外の部位で破断する接合強度が求められ、鉄筋のＪ
ＩＳ規格値を満足することが必須条件となっている。
されねばならず、例えば引張り強度において圧接ふくら
み以外の部位で破断する接合強度が求められ、鉄筋のＪ
ＩＳ規格値を満足することが必須条件となっている。
【０００５】然しながら、多数の抜き取り検査では圧接
部、即ち圧縮ふくらみからの破断例が少なからず認めら
れ、直近の震炎体験を契機に、その（上記複段アプセッ
ト法の）見直し乃至改善を求める機運が高まっている。
部、即ち圧縮ふくらみからの破断例が少なからず認めら
れ、直近の震炎体験を契機に、その（上記複段アプセッ
ト法の）見直し乃至改善を求める機運が高まっている。
【０００６】その対策としては上記複段アプセット法の
仕様乃至工程管理を徹底し、全国の職人の技量の均一化
を図ることが理想ではあるが、現実にはそれが困難と言
わざるを得ず、本発明はこの点に鑑み上記複段アプセッ
ト法を基本工程としつつ、これを実施工するに際しての
上記職人の技量差や工程管理のレベル差等に起因する品
質のバラツキを可及的に解消し、より健全な接合部が得
られるように改善された鉄筋のガス圧接法を提供するも
のである。
仕様乃至工程管理を徹底し、全国の職人の技量の均一化
を図ることが理想ではあるが、現実にはそれが困難と言
わざるを得ず、本発明はこの点に鑑み上記複段アプセッ
ト法を基本工程としつつ、これを実施工するに際しての
上記職人の技量差や工程管理のレベル差等に起因する品
質のバラツキを可及的に解消し、より健全な接合部が得
られるように改善された鉄筋のガス圧接法を提供するも
のである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者は上記複段アプセ
ット法の主流となっている三段アプセット法、即ち高圧
加圧を三回繰り返す前記公報記載の圧接法によって接合
された多くの鉄筋の接合サンプルについて、引張りと曲
げ試験を重ねた結果、圧接条件が適正に設定不可の場合
は接合部破断例が多い。一方、略適正条件であっても圧
縮ふくらみ部から破断する場合があり、これらは圧縮ふ
くらみ終端付近（圧縮ふくらみの裾野付近）のふくらみ
部分からの破断に偏っており、この事例から以下に述べ
る変態不全とか加熱脆化による破断ではないかとの仮説
を立てた。
ット法の主流となっている三段アプセット法、即ち高圧
加圧を三回繰り返す前記公報記載の圧接法によって接合
された多くの鉄筋の接合サンプルについて、引張りと曲
げ試験を重ねた結果、圧接条件が適正に設定不可の場合
は接合部破断例が多い。一方、略適正条件であっても圧
縮ふくらみ部から破断する場合があり、これらは圧縮ふ
くらみ終端付近（圧縮ふくらみの裾野付近）のふくらみ
部分からの破断に偏っており、この事例から以下に述べ
る変態不全とか加熱脆化による破断ではないかとの仮説
を立てた。
【０００８】この仮説に立ち、上記破断部の強化策につ
いて種々試行した結果、上記複段アプセットにおける最
終段の高圧加圧の直後に、上記各段の高圧加圧よりも更
に高い圧力値で後押し高圧加圧を与えると、上記破断を
略皆無とする効果があることを実験により確認した。
いて種々試行した結果、上記複段アプセットにおける最
終段の高圧加圧の直後に、上記各段の高圧加圧よりも更
に高い圧力値で後押し高圧加圧を与えると、上記破断を
略皆無とする効果があることを実験により確認した。
【０００９】又上記後押し高圧加圧は各段の高圧加圧値
の１０％〜３０％の増圧程度がより有効であり、加えて
上記後押し高圧加圧はガス炎加熱停止後とすることによ
り上記効果が一層向上することが認められた。
の１０％〜３０％の増圧程度がより有効であり、加えて
上記後押し高圧加圧はガス炎加熱停止後とすることによ
り上記効果が一層向上することが認められた。
【００１０】この後押し高圧加圧による効果と密接な関
連を有すると想定される変態不全について述べると、ガ
ス圧接における接合開始温度は９５０℃付近からで、最
適の接合温度は一般的に１２００℃付近であるとされて
いる。
連を有すると想定される変態不全について述べると、ガ
ス圧接における接合開始温度は９５０℃付近からで、最
適の接合温度は一般的に１２００℃付近であるとされて
いる。
【００１１】周知の通り、鉄筋のガス圧接施工では、鉄
筋相互を突合せて１００〜２００ｋｇｆ／ｃｍ2程度の
初圧をかけ、多孔式リング状ガスバーナにより突合せ部
とその近傍を連続加熱しつつ鉄筋軸線方向へ略３００〜
５００ｋｇｆ／ｃｍ2程度の圧力で、台形状圧力波形に
よる加圧を３回行ない、所謂低圧加圧と高圧加圧を交互
に繰り返し、母材径ｄとの比が略１．４ｄ以上の圧縮ふ
くらみを得た後に加圧力を開放、加熱炎を消火（加熱停
止）して圧接を終了するのが標準の圧接工程である。
筋相互を突合せて１００〜２００ｋｇｆ／ｃｍ2程度の
初圧をかけ、多孔式リング状ガスバーナにより突合せ部
とその近傍を連続加熱しつつ鉄筋軸線方向へ略３００〜
５００ｋｇｆ／ｃｍ2程度の圧力で、台形状圧力波形に
よる加圧を３回行ない、所謂低圧加圧と高圧加圧を交互
に繰り返し、母材径ｄとの比が略１．４ｄ以上の圧縮ふ
くらみを得た後に加圧力を開放、加熱炎を消火（加熱停
止）して圧接を終了するのが標準の圧接工程である。
【００１２】而して、この鉄筋圧接継手部（圧縮ふくら
み生成部）の縦断面の組織試験によれば、図１に示すよ
うに、圧縮ふくらみＤ部の頂部を通る鉄筋Ｆ１，Ｆ２の
継ぎ目Ｓとその近傍は１２００℃以上の温度に達してい
るので当然Ａ３変態点を超えており、又継ぎ目以遠の圧
縮ふくらみ終端部もＡ３変態点の範囲内にある。
み生成部）の縦断面の組織試験によれば、図１に示すよ
うに、圧縮ふくらみＤ部の頂部を通る鉄筋Ｆ１，Ｆ２の
継ぎ目Ｓとその近傍は１２００℃以上の温度に達してい
るので当然Ａ３変態点を超えており、又継ぎ目以遠の圧
縮ふくらみ終端部もＡ３変態点の範囲内にある。
【００１３】更に圧縮ふくらみが無くなって母材原径に
なってからＡ１変態点（７２７℃）の領域となってい
る。
なってからＡ１変態点（７２７℃）の領域となってい
る。
【００１４】前記した圧縮ふくらみＤの終端付近におけ
る破断は、Ａ３変態点とＡ１変態点との間における変態
不全と考えられ、これは圧接工程における揺動加熱によ
りＡ３変態温度を上下（温度上昇時はＡＣ３、温度下降
時はＡＲ３として区別する）し、アプセットによる結晶
変形で再結晶を繰り返し消火後直ちに自然冷却されるこ
とに起因するものと考えられる。これに加熱による脆化
が加わり更に圧縮ふくらみ終端部は母材径に近いこと等
の不利な条件が重なって上記破断を起こすものと想定さ
れる。そしてこの強度低下部位の組織は前記後押し高圧
加圧によって圧縮されて緻密化され、加えて変態不全部
が母材径外にふくらみとなって押し出されることにより
有効に解消されるものと推定される。
る破断は、Ａ３変態点とＡ１変態点との間における変態
不全と考えられ、これは圧接工程における揺動加熱によ
りＡ３変態温度を上下（温度上昇時はＡＣ３、温度下降
時はＡＲ３として区別する）し、アプセットによる結晶
変形で再結晶を繰り返し消火後直ちに自然冷却されるこ
とに起因するものと考えられる。これに加熱による脆化
が加わり更に圧縮ふくらみ終端部は母材径に近いこと等
の不利な条件が重なって上記破断を起こすものと想定さ
れる。そしてこの強度低下部位の組織は前記後押し高圧
加圧によって圧縮されて緻密化され、加えて変態不全部
が母材径外にふくらみとなって押し出されることにより
有効に解消されるものと推定される。
【００１５】
【発明の実施の形態】既知の通り、ガス圧接装置は、図
３に示すように、接合すべき鉄筋Ｆ１，Ｆ２を固定クラ
ンブ１と移動クランブ２で把持して突合せ状態にし、油
圧ラム３の作動により移動クランブ２を突合せ方向に移
動して突合せ部を加圧すると共に、ガスバーナ４により
突合せ部外周面を加熱するようになっている。
３に示すように、接合すべき鉄筋Ｆ１，Ｆ２を固定クラ
ンブ１と移動クランブ２で把持して突合せ状態にし、油
圧ラム３の作動により移動クランブ２を突合せ方向に移
動して突合せ部を加圧すると共に、ガスバーナ４により
突合せ部外周面を加熱するようになっている。
【００１６】上記ガス圧接装置によってなされる圧接工
程を図２の加圧波形図に基いて説明する。 ＜初期加圧＞鉄筋Ｆ１，Ｆ２の突き合せ部の加圧力を１
３０〜１５０（ｋｇｆ／ｃｍ2）に、保って加熱する工
程であり、加圧時間は略４０〜４５秒程度である。 ＜一次〜三次加圧＞上記初期加圧と加熱により突き合せ
部は略７００〜９００℃程度にまで加熱され、初期加圧
終了後、上記加熱を続行しつつ直ちに加圧力を上限圧Ｐ
１（３００〜３５０ｋｇｆ／ｃｍ2程度まで上げて第１
回目の高圧加圧を行ない、上限圧Ｐ１付近において直ち
にポンプによる加圧を停止し、残圧による低圧加圧に移
行する。即ちポンプによる加圧を停止すると圧縮ふくら
みが徐々に成長し、これに応じて圧力が徐々に低下し、
所謂残圧による低圧加圧が行なわれ、加圧力が下限圧Ｐ
２（１５０〜１７０（ｋｇｆ／ｃｍ2）程度）に低下し
た下限圧Ｐ２において上記加熱を連続して行ないなが
ら、再び一次加圧と同様の上限圧と下限圧による二次加
圧と三次加圧を繰り返す。
程を図２の加圧波形図に基いて説明する。 ＜初期加圧＞鉄筋Ｆ１，Ｆ２の突き合せ部の加圧力を１
３０〜１５０（ｋｇｆ／ｃｍ2）に、保って加熱する工
程であり、加圧時間は略４０〜４５秒程度である。 ＜一次〜三次加圧＞上記初期加圧と加熱により突き合せ
部は略７００〜９００℃程度にまで加熱され、初期加圧
終了後、上記加熱を続行しつつ直ちに加圧力を上限圧Ｐ
１（３００〜３５０ｋｇｆ／ｃｍ2程度まで上げて第１
回目の高圧加圧を行ない、上限圧Ｐ１付近において直ち
にポンプによる加圧を停止し、残圧による低圧加圧に移
行する。即ちポンプによる加圧を停止すると圧縮ふくら
みが徐々に成長し、これに応じて圧力が徐々に低下し、
所謂残圧による低圧加圧が行なわれ、加圧力が下限圧Ｐ
２（１５０〜１７０（ｋｇｆ／ｃｍ2）程度）に低下し
た下限圧Ｐ２において上記加熱を連続して行ないなが
ら、再び一次加圧と同様の上限圧と下限圧による二次加
圧と三次加圧を繰り返す。
【００１７】上記例示は上限圧Ｐ１を三回与える三段ア
プセット法を示したが、これは鉄筋の径等に応じ二段乃
至四段にすることができる。 ＜後押し高圧加圧＞以上述べた複段アプセットを行な
い、上記最終段の高圧加圧の後に、上記突き合せ部へ上
記各段における高圧加圧（上限圧Ｐ１）よりも更に高圧
の後押し高圧加圧（上限圧Ｐ３）を与えて直ちにポンプ
を開放し、圧接を終了する。
プセット法を示したが、これは鉄筋の径等に応じ二段乃
至四段にすることができる。 ＜後押し高圧加圧＞以上述べた複段アプセットを行な
い、上記最終段の高圧加圧の後に、上記突き合せ部へ上
記各段における高圧加圧（上限圧Ｐ１）よりも更に高圧
の後押し高圧加圧（上限圧Ｐ３）を与えて直ちにポンプ
を開放し、圧接を終了する。
【００１８】好ましくは上記最終段の高圧加圧後、上記
ガス炎加熱を停止し上記後押し高圧加圧を行なう。
ガス炎加熱を停止し上記後押し高圧加圧を行なう。
【００１９】又上記後押高圧加圧の圧力値（上限圧Ｐ
３）は上記各段の高圧加圧の圧力値（上限圧Ｐ１）より
１０％〜３０％高い圧力値にする。
３）は上記各段の高圧加圧の圧力値（上限圧Ｐ１）より
１０％〜３０％高い圧力値にする。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば前記複段アプセット法を
実施工するに際しての圧縮ふくらみからの破断を有効に
解消し、多少の技量差や管理レベルの差による品質のバ
ラツキを改善し、再現性の高い施工が可能となった。
実施工するに際しての圧縮ふくらみからの破断を有効に
解消し、多少の技量差や管理レベルの差による品質のバ
ラツキを改善し、再現性の高い施工が可能となった。
【図１】鉄筋圧接部の中心縦断面における組織説明図。
【図２】鉄筋ガス圧接における加圧工程を説明する加圧
波形図。
波形図。
【図３】圧接装置の一例を示す斜視図。
Ｆ１，Ｆ２ 鉄筋 １ 固定クランブ ２ 移動クランブ ３ 油圧ラム ４ ガスバーナ Ｐ１ 上限圧 Ｐ２ 下限圧 Ｐ３ 後押し高圧加圧の上限圧
Claims (3)
- 【請求項１】接合すべき鉄筋の突合せ部をガス炎加熱し
つつ、突合せ部への高圧加圧と低圧加圧とを繰り返し圧
接を得る鉄筋の圧接法において、上記最終段高圧加圧の
後に上記突合せ部へ上記各段における高圧加圧よりも更
に高圧の後押し高圧加圧を与え上記圧接を完了する鉄筋
の圧接法。 - 【請求項２】上記最終段の高圧加圧後、上記ガス炎加熱
を停止し上記後押し高圧加圧を行なうことを特徴とする
請求項１記載の鉄筋の圧接法。 - 【請求項３】上記後押し高圧加圧の圧力値が上記各段の
高圧加圧の圧力値より１０％〜３０％高い圧力値である
ことを特徴とする請求項１記載の鉄筋の圧接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8142806A JP2744608B2 (ja) | 1996-06-05 | 1996-06-05 | 鉄筋のガス圧接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8142806A JP2744608B2 (ja) | 1996-06-05 | 1996-06-05 | 鉄筋のガス圧接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09323177A JPH09323177A (ja) | 1997-12-16 |
| JP2744608B2 true JP2744608B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=15324081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8142806A Expired - Fee Related JP2744608B2 (ja) | 1996-06-05 | 1996-06-05 | 鉄筋のガス圧接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2744608B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114559215A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-05-31 | 中国化学工程第十四建设有限公司 | 一种改进的钢筋接头气压焊方法 |
-
1996
- 1996-06-05 JP JP8142806A patent/JP2744608B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09323177A (ja) | 1997-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4566625A (en) | Method for diffusion welding | |
| JP2003236674A (ja) | 高張力鋼板のスポット溶接方法およびその装置 | |
| JPH083238B2 (ja) | コンクリート補強用棒材の接合構造形成方法並びにその棒材及びその棒材のための機械的接合構造 | |
| JP2744608B2 (ja) | 鉄筋のガス圧接法 | |
| US4202484A (en) | Compression prestressed weld joints | |
| JP3409945B2 (ja) | 厚肉部を有する金属条材の製造方法 | |
| CA1210081A (en) | Method for diffusion welding | |
| JP3114629B2 (ja) | 鉄筋のガス圧接法 | |
| JP4176590B2 (ja) | 閉ループ型せん断補強筋 | |
| JPH08252675A (ja) | 立体的補強鋼線材の製造方法およびその装置 | |
| JPH11151578A (ja) | 高強度線材の突合せ溶接方法及び溶接機 | |
| JPH07310875A (ja) | 異径配管継手装置 | |
| JP2004351422A (ja) | ガス圧接方法及び接合構造 | |
| JP3333447B2 (ja) | 鋼材のガス圧接方法 | |
| JPH0825038B2 (ja) | 条材の接合方法 | |
| JPS643596B2 (ja) | ||
| JP3810396B2 (ja) | 熱圧着鋼材継手、これを用いた接合構造および接合方法 | |
| JP3569507B2 (ja) | 鉄筋の接合方法と該方法に使用する接合装置 | |
| KR100594359B1 (ko) | 건축공사의 철근 압접 연결장치 | |
| JPS643597B2 (ja) | ||
| JPS60141381A (ja) | 鋼材のガス圧接法 | |
| JPH0768391A (ja) | 条材接合方法 | |
| JPH07108382A (ja) | 高強度剪断補強筋およびその製造方法 | |
| Uchida et al. | Development of highly efficient building steel frame construction techniques that improve earthquake resistance. Full size experiments and results of demonstration obtained from the fabrication of model building steel frames | |
| JP2002113577A (ja) | 低温変態溶材を用いた溶接施工方法および鋼構造物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |