JPH0826439B2 - 高温腐食特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
高温腐食特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH0826439B2 JPH0826439B2 JP3165946A JP16594691A JPH0826439B2 JP H0826439 B2 JPH0826439 B2 JP H0826439B2 JP 3165946 A JP3165946 A JP 3165946A JP 16594691 A JP16594691 A JP 16594691A JP H0826439 B2 JPH0826439 B2 JP H0826439B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は廃棄物燃焼環境等の溶融
塩化物および塩化水素（ＨＣｌ）ガス等に対して優れた
高温腐食特性を有するオーステナイト系ステンレス鋼に
関するものである。
塩化物および塩化水素（ＨＣｌ）ガス等に対して優れた
高温腐食特性を有するオーステナイト系ステンレス鋼に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、一般廃棄物および産業廃棄物の中
で、廃棄プラスチック類および自動車シュレッダーダス
ト等の燃焼により発生する高濃度の溶融塩化物およびＨ
Ｃｌガス等に対し、優れた高温腐食特性を有する焼却炉
および燃焼ボイラ用鉄鋼材料はない。そのために、現状
では、上記廃棄物は高い発熱量を持ちながら、不燃・燃
焼不適物として分別・収集され、主に埋め立てられてい
る。また、一部分別・収集されずに、一般廃棄物に混入
してボイラで燃焼される前記廃棄物は、腐食性環境条件
が厳しいためボイラの蒸気条件は圧力２９４．２Ｎ／ｃ
ｍ2 、温度３５０℃程度以下に抑えられ、効率の良い低
公害の燃料源として活用されていない。
で、廃棄プラスチック類および自動車シュレッダーダス
ト等の燃焼により発生する高濃度の溶融塩化物およびＨ
Ｃｌガス等に対し、優れた高温腐食特性を有する焼却炉
および燃焼ボイラ用鉄鋼材料はない。そのために、現状
では、上記廃棄物は高い発熱量を持ちながら、不燃・燃
焼不適物として分別・収集され、主に埋め立てられてい
る。また、一部分別・収集されずに、一般廃棄物に混入
してボイラで燃焼される前記廃棄物は、腐食性環境条件
が厳しいためボイラの蒸気条件は圧力２９４．２Ｎ／ｃ
ｍ2 、温度３５０℃程度以下に抑えられ、効率の良い低
公害の燃料源として活用されていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題点を
解決するという観点にたって、廃棄物燃焼環境中の溶融
塩化物およびＨＣｌガス等に対して優れた耐高温腐食性
を有し、かつクリープ破断強度および製造時の熱間加工
性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼を提供するこ
とを目的とする。
解決するという観点にたって、廃棄物燃焼環境中の溶融
塩化物およびＨＣｌガス等に対して優れた耐高温腐食性
を有し、かつクリープ破断強度および製造時の熱間加工
性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼を提供するこ
とを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量％にて、Ｃ；０．０２〜０．１５％、Ｍｎ；
０．３〜２．０％、Ｃｒ；１８〜２５％、Ｎｉ；１７〜
５０％、Ｍｏ；０．５〜３．０％、Ｔｉ；０．０３〜
０．３％、Ｎｂ；０．０５〜０．６％、Ｂ；０．００３
〜０．０１％、Ｐ；０．０４％以下、Ｓ；０．００５％
以下、Ｎ；０．０２〜０．３％、Ｃａ；０．０００５〜
０．０５％を含有し、かつＡｌ；０．５〜６．０％、Ｓ
ｉ；０．７〜３．０％のうち１種以上を含み、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるオーステナイト系ステ
ンレス鋼にあり、廃棄物燃焼環境での高温腐食特性とク
リープ破断強度および製造時の熱間加工性が良好なステ
ンレス鋼である。
ろは、重量％にて、Ｃ；０．０２〜０．１５％、Ｍｎ；
０．３〜２．０％、Ｃｒ；１８〜２５％、Ｎｉ；１７〜
５０％、Ｍｏ；０．５〜３．０％、Ｔｉ；０．０３〜
０．３％、Ｎｂ；０．０５〜０．６％、Ｂ；０．００３
〜０．０１％、Ｐ；０．０４％以下、Ｓ；０．００５％
以下、Ｎ；０．０２〜０．３％、Ｃａ；０．０００５〜
０．０５％を含有し、かつＡｌ；０．５〜６．０％、Ｓ
ｉ；０．７〜３．０％のうち１種以上を含み、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるオーステナイト系ステ
ンレス鋼にあり、廃棄物燃焼環境での高温腐食特性とク
リープ破断強度および製造時の熱間加工性が良好なステ
ンレス鋼である。
【０００５】
【作用】以下に成分の限定理由について説明する。先
ず、塩化物およびＨＣｌガスに対して高温腐食特性を向
上させる合金元素として、Ｎｉ、ＡｌおよびＳｉが有効
であることを見出した。Ｎｉ含有量増大により高温腐食
深さが減少する（図１）。これはスケール中に生成する
Ｎｉ富化層が塩化物およびＨＣｌガスに対する保護性を
有するためと考えられる。その効果は１７％未満では十
分ではないため下限を１７％とした。なお、Ｎｉ量が多
くなると熱間での加工硬化が起こりやすく熱間加工性が
劣化すること、またコストの面でもＮｉ量が多くなると
高価になるのでＮｉの上限を５０％とした。したがって
Ｎｉの量を１７〜５０％と限定した。
ず、塩化物およびＨＣｌガスに対して高温腐食特性を向
上させる合金元素として、Ｎｉ、ＡｌおよびＳｉが有効
であることを見出した。Ｎｉ含有量増大により高温腐食
深さが減少する（図１）。これはスケール中に生成する
Ｎｉ富化層が塩化物およびＨＣｌガスに対する保護性を
有するためと考えられる。その効果は１７％未満では十
分ではないため下限を１７％とした。なお、Ｎｉ量が多
くなると熱間での加工硬化が起こりやすく熱間加工性が
劣化すること、またコストの面でもＮｉ量が多くなると
高価になるのでＮｉの上限を５０％とした。したがって
Ｎｉの量を１７〜５０％と限定した。
【０００６】ＡｌおよびＳｉはその添加により高温腐食
深さが減少する（図２）。これはスケール中にそれぞれ
Ａｌ2 Ｏ3 およびＳｉＯ2 系の保護性スケールが生成す
るためと考えられる。その効果はＡｌ；０．５％未満、
Ｓｉ；０．７％未満では十分ではないため、Ａｌの下限
を０．５％、Ｓｉの下限を０．７％とした。なお、Ａｌ
およびＳｉ量が増加すると熱間加工性および高温クリー
プ破断強度が低下するので、両特性を確保するためにＡ
ｌ量を６．０％以下、Ｓｉ量を３．０％以下にすること
が必要である。これらの理由によってＡｌの量を０．５
〜６．０％、Ｓｉの量を０．７〜３．０％とした。
深さが減少する（図２）。これはスケール中にそれぞれ
Ａｌ2 Ｏ3 およびＳｉＯ2 系の保護性スケールが生成す
るためと考えられる。その効果はＡｌ；０．５％未満、
Ｓｉ；０．７％未満では十分ではないため、Ａｌの下限
を０．５％、Ｓｉの下限を０．７％とした。なお、Ａｌ
およびＳｉ量が増加すると熱間加工性および高温クリー
プ破断強度が低下するので、両特性を確保するためにＡ
ｌ量を６．０％以下、Ｓｉ量を３．０％以下にすること
が必要である。これらの理由によってＡｌの量を０．５
〜６．０％、Ｓｉの量を０．７〜３．０％とした。
【０００７】Ａｌ、Ｓｉは単独添加または複合添加して
も同様の効果が得られるが、熱間加工性確保の観点か
ら、複合添加の場合の上限はＡｌ、Ｓｉの合計５．０％
が望ましい。次に、上記以外の成分について述べる。Ｃ
は、炭化物形成元素としてクリープ破断強度やクリープ
破断伸びに大きな影響を与えるので、Ｃ量はクリープ特
性に効果的なＣｒ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂの炭化物を形
成するに必要な量を最小限添加する必要がある。一方、
溶接時高温割れを防止するためにはＣ量をできる限り下
げる必要がある。以上の観点からＣの下限を０．０２
％、上限を０．１５％と定めた。
も同様の効果が得られるが、熱間加工性確保の観点か
ら、複合添加の場合の上限はＡｌ、Ｓｉの合計５．０％
が望ましい。次に、上記以外の成分について述べる。Ｃ
は、炭化物形成元素としてクリープ破断強度やクリープ
破断伸びに大きな影響を与えるので、Ｃ量はクリープ特
性に効果的なＣｒ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂの炭化物を形
成するに必要な量を最小限添加する必要がある。一方、
溶接時高温割れを防止するためにはＣ量をできる限り下
げる必要がある。以上の観点からＣの下限を０．０２
％、上限を０．１５％と定めた。
【０００８】Ｍｎは、脱酸を十分行い健全な鋳片を得る
ために必要であり、鋼中に不純物として含有されるＳ成
分を固定し、熱間脆性を防止し、溶接性、熱間加工性を
向上させるので０．３％以上は必要である。しかし添加
量が多過ぎると耐酸化性を損なうので上限を２．０％と
した。Ｃｒは高温クリープ破断強度、硫酸塩等に対する
耐高温腐食性および耐高温酸化性等を向上させるので耐
熱合金にとっては必須の元素である。ＳＵＳ３４７Ｈ
（１８Ｃｒ−１２Ｎｉ−０．７Ｎｂ）と同等以上の耐高
温酸化性が必要なので、Ｃｒ量の下限をＳＵＳ３４７Ｈ
のＣｒ量と同量の１８％とした。しかしＣｒ量が多いと
長時間加熱によりσ脆化が起こりやすくなる。２５Ｃｒ
−２０Ｎｉのオーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３１
０Ｓ以上の耐σ脆化性を確保するためにＣｒ量の上限を
２５％とした。
ために必要であり、鋼中に不純物として含有されるＳ成
分を固定し、熱間脆性を防止し、溶接性、熱間加工性を
向上させるので０．３％以上は必要である。しかし添加
量が多過ぎると耐酸化性を損なうので上限を２．０％と
した。Ｃｒは高温クリープ破断強度、硫酸塩等に対する
耐高温腐食性および耐高温酸化性等を向上させるので耐
熱合金にとっては必須の元素である。ＳＵＳ３４７Ｈ
（１８Ｃｒ−１２Ｎｉ−０．７Ｎｂ）と同等以上の耐高
温酸化性が必要なので、Ｃｒ量の下限をＳＵＳ３４７Ｈ
のＣｒ量と同量の１８％とした。しかしＣｒ量が多いと
長時間加熱によりσ脆化が起こりやすくなる。２５Ｃｒ
−２０Ｎｉのオーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３１
０Ｓ以上の耐σ脆化性を確保するためにＣｒ量の上限を
２５％とした。
【０００９】Ｍｏは固溶体硬化作用や析出硬化作用によ
ってクリープ破断強度を高めるのに必要な元素であるの
で下限を０．５％とした。しかしＭｏはσ相の形成を促
進し、長時間使用脆化を起こしやすいので添加量の上限
を３．０％とした。Ｔｉ、Ｎｂは炭・窒化物形成元素で
クリープ破断強度の向上に効果があり、複合添加でその
炭・窒化物が微細分散化する場合に最もクリープ破断強
度が高くなる。炭・窒化物の析出量はＴｉ量が０．０３
％未満、Ｎｂ量が０．０５％未満では十分でなく、一
方、Ｔｉ量が０．３％、Ｎｂ量が０．６％を超えてのＴ
ｉ、Ｎｂ複合添加では炭・窒化物が凝集粗大化し、クリ
ープ破断強度が低下する。以上の点を考慮してＴｉの量
を０．０３〜０．３％、Ｎｂの量を０．０５〜０．６％
とした。
ってクリープ破断強度を高めるのに必要な元素であるの
で下限を０．５％とした。しかしＭｏはσ相の形成を促
進し、長時間使用脆化を起こしやすいので添加量の上限
を３．０％とした。Ｔｉ、Ｎｂは炭・窒化物形成元素で
クリープ破断強度の向上に効果があり、複合添加でその
炭・窒化物が微細分散化する場合に最もクリープ破断強
度が高くなる。炭・窒化物の析出量はＴｉ量が０．０３
％未満、Ｎｂ量が０．０５％未満では十分でなく、一
方、Ｔｉ量が０．３％、Ｎｂ量が０．６％を超えてのＴ
ｉ、Ｎｂ複合添加では炭・窒化物が凝集粗大化し、クリ
ープ破断強度が低下する。以上の点を考慮してＴｉの量
を０．０３〜０．３％、Ｎｂの量を０．０５〜０．６％
とした。
【００１０】Ｂはクリープ破断強度を高めるのに０．０
０３％以上は必要であるが添加量が多いと溶接性および
延性が劣化するので添加量の上限を０．０１０％とし
た。Ｐは添加量が多いと高温クリープ中に析出を促進
し、クリープ中脆化を促進させるので上限を０．０４％
とした。Ｓも粒界に偏析し高温クリープ中に粒界の脆化
を促進させるので上限を０．００５％とした。
０３％以上は必要であるが添加量が多いと溶接性および
延性が劣化するので添加量の上限を０．０１０％とし
た。Ｐは添加量が多いと高温クリープ中に析出を促進
し、クリープ中脆化を促進させるので上限を０．０４％
とした。Ｓも粒界に偏析し高温クリープ中に粒界の脆化
を促進させるので上限を０．００５％とした。
【００１１】Ｎは高Ｃｒ、高Ｎｉ系オーステナイト合金
の高温クリープ破断強度を高めることが知られている。
Ｎは窒化物の形成によりクリープ破断強度を高めるが、
そのためには０．０２％以上にする必要がある。しかし
Ｎ量が増加するとクリープ破断伸びが減少し、またＮ量
が０．３％を超えても長時間のクリープ破断強度の増加
は少ない。したがってＮ量の上限を０．３％とした。
の高温クリープ破断強度を高めることが知られている。
Ｎは窒化物の形成によりクリープ破断強度を高めるが、
そのためには０．０２％以上にする必要がある。しかし
Ｎ量が増加するとクリープ破断伸びが減少し、またＮ量
が０．３％を超えても長時間のクリープ破断強度の増加
は少ない。したがってＮ量の上限を０．３％とした。
【００１２】Ｃａは脱酸・脱硫作用を有し、ＯおよびＳ
の粒界偏析を減少させることによって熱間加工性および
クリープ破断強度を向上させる。その効果は０．０００
５％未満では十分でないので、Ｃａ量の下限を０．００
０５％とした。また、Ｃａ量が０．０５％を超えると鋼
の清浄性を劣化し、熱間加工性を低下する。したがって
Ｃａ量の上限を０．０５％とした。
の粒界偏析を減少させることによって熱間加工性および
クリープ破断強度を向上させる。その効果は０．０００
５％未満では十分でないので、Ｃａ量の下限を０．００
０５％とした。また、Ｃａ量が０．０５％を超えると鋼
の清浄性を劣化し、熱間加工性を低下する。したがって
Ｃａ量の上限を０．０５％とした。
【００１３】
【実施例】次に本発明の実施例についてさらに具体的に
述べる。表１、表２（表１のつづき）に本発明例の化学
組成、高温腐食深さ、クリープ破断強度および熱間加工
性を、また、表３、表４（表３のつづき）に比較例の化
学組成、高温腐食深さ、クリープ破断強度および熱間加
工性を示す。
述べる。表１、表２（表１のつづき）に本発明例の化学
組成、高温腐食深さ、クリープ破断強度および熱間加工
性を、また、表３、表４（表３のつづき）に比較例の化
学組成、高温腐食深さ、クリープ破断強度および熱間加
工性を示す。
【００１４】いずれも４５ｋｇ真空溶製し、熱間押出、
固溶化熱処理の後、高温腐食試験およびクリープ破断試
験を行った。高温腐食試験は３７％ＮａＣｌ＋６３％Ｆ
ｅＣｌ2 合成灰を板状試験片表面に塗布し、０．２％Ｈ
Ｃｌ＋０．５％ＳＯ2 ＋５％Ｏ2 ＋１５％ＣＯ2 ＋ｂａ
ｌ．Ｎ2 ガス中で５５０℃×３０ｈ加熱し、試験片縦断
面の腐食深さを測定した。クリープ破断試験はゲージ部
φ６×l ３０ｍｍの試験片で温度５５０℃、応用４４
１．３Ｎ／ｍｍ2 の条件で行い、その破断時間でクリー
プ破断強度を評価した。また熱間加工性を熱間押出時の
割れ有無で評価した。
固溶化熱処理の後、高温腐食試験およびクリープ破断試
験を行った。高温腐食試験は３７％ＮａＣｌ＋６３％Ｆ
ｅＣｌ2 合成灰を板状試験片表面に塗布し、０．２％Ｈ
Ｃｌ＋０．５％ＳＯ2 ＋５％Ｏ2 ＋１５％ＣＯ2 ＋ｂａ
ｌ．Ｎ2 ガス中で５５０℃×３０ｈ加熱し、試験片縦断
面の腐食深さを測定した。クリープ破断試験はゲージ部
φ６×l ３０ｍｍの試験片で温度５５０℃、応用４４
１．３Ｎ／ｍｍ2 の条件で行い、その破断時間でクリー
プ破断強度を評価した。また熱間加工性を熱間押出時の
割れ有無で評価した。
【００１５】表１、表２に示す本発明例Ａ〜Ｃは２０Ｃ
ｒ−２５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分として、Ａｌをそ
れぞれ１％、３％および５％含有したものであり、Ｄ〜
Ｆは同一基本成分にＳｉをそれぞれ１％、２％および３
％含有したものである。また、本発明例Ｇ〜Ｉは２４Ｃ
ｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分とし、Ａｌをそれ
ぞれ１％、３％および５％含有したものであり、Ｊは同
一基本成分にＳｉを２％含有したものである。
ｒ−２５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分として、Ａｌをそ
れぞれ１％、３％および５％含有したものであり、Ｄ〜
Ｆは同一基本成分にＳｉをそれぞれ１％、２％および３
％含有したものである。また、本発明例Ｇ〜Ｉは２４Ｃ
ｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分とし、Ａｌをそれ
ぞれ１％、３％および５％含有したものであり、Ｊは同
一基本成分にＳｉを２％含有したものである。
【００１６】次に、Ｋ、Ｌは２０Ｃｒ−２５Ｎｉ−１．
５Ｍｏを基本成分として、Ａｌ、ＳｉをＫはそれぞれ３
％、１％、Ｌはそれぞれ１％、２％複合で含有したもの
であり、Ｍ、Ｎは２４Ｃｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基
本成分とし、Ａｌ、ＳｉをＭはそれぞれ３％、１％、Ｎ
はそれぞれ１％、２％複合で含有したものである。本発
明例ＯはＢの２0Ｃｒ−２５Ｎｉ−１．５Ｍｏ−３Ａｌ
に対し、Ｎｉが１８％と低く、ＰはＧの２４Ｃｒ−３５
Ｎｉ−１．５Ｍｏ−１Ａｌに対し、Ｎｉが４６％と高
い。Ｑ〜ＳはＢの２０Ｃｒ−２５Ｎｉ−１．５Ｍｏ−３
Ａｌに対し、それぞれＭｏが２．７％、Ｔｉが０．２５
％およびＮｂが０．５１％と高い。
５Ｍｏを基本成分として、Ａｌ、ＳｉをＫはそれぞれ３
％、１％、Ｌはそれぞれ１％、２％複合で含有したもの
であり、Ｍ、Ｎは２４Ｃｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基
本成分とし、Ａｌ、ＳｉをＭはそれぞれ３％、１％、Ｎ
はそれぞれ１％、２％複合で含有したものである。本発
明例ＯはＢの２0Ｃｒ−２５Ｎｉ−１．５Ｍｏ−３Ａｌ
に対し、Ｎｉが１８％と低く、ＰはＧの２４Ｃｒ−３５
Ｎｉ−１．５Ｍｏ−１Ａｌに対し、Ｎｉが４６％と高
い。Ｑ〜ＳはＢの２０Ｃｒ−２５Ｎｉ−１．５Ｍｏ−３
Ａｌに対し、それぞれＭｏが２．７％、Ｔｉが０．２５
％およびＮｂが０．５１％と高い。
【００１７】本発明例Ａ〜Ｓはいずれも高温腐食深さ５
０μｍ以下の良好な高温腐食特性、２００ｈ以上の良好
なクリープ破断強度および熱間押出時に割れの見られな
い良好な熱間加工性を有している。一方、表３、表４に
示す比較例ＨＡ〜ＨＧはＮｉをそれぞれ８．９％、１
３．０％、１７．５％、２５．１％、３４．８％、４
６．３％および５４．０％を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼であり、いずれの鋼もＡｌおよびＳｉが本
発明の成分範囲下限である０．５％および０．７％より
低い。なお、ＨＡはＳＵＳ３０４相当であり、Ｎｉが本
発明の成分範囲（１７〜５０％）より低い。
０μｍ以下の良好な高温腐食特性、２００ｈ以上の良好
なクリープ破断強度および熱間押出時に割れの見られな
い良好な熱間加工性を有している。一方、表３、表４に
示す比較例ＨＡ〜ＨＧはＮｉをそれぞれ８．９％、１
３．０％、１７．５％、２５．１％、３４．８％、４
６．３％および５４．０％を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼であり、いずれの鋼もＡｌおよびＳｉが本
発明の成分範囲下限である０．５％および０．７％より
低い。なお、ＨＡはＳＵＳ３０４相当であり、Ｎｉが本
発明の成分範囲（１７〜５０％）より低い。
【００１８】ＨＨはＡｌを３％含有するが、Ｎｉが１３
％で本発明の成分範囲より低い。次に、ＨＩ、ＨＪは２
４Ｃｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分として、ＨＩ
はＡｌが６．７％、ＨＪはＳｉが３．６％で、いずれも
本発明の成分範囲を超えて含有した鋼である。さらに、
ＨＫは２４Ｃｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分とし
て、ＡｌおよびＳｉをそれぞれ６．８％および３．５％
含有し、両成分共に本発明の成分範囲を超えた鋼であ
る。
％で本発明の成分範囲より低い。次に、ＨＩ、ＨＪは２
４Ｃｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分として、ＨＩ
はＡｌが６．７％、ＨＪはＳｉが３．６％で、いずれも
本発明の成分範囲を超えて含有した鋼である。さらに、
ＨＫは２４Ｃｒ−３５Ｎｉ−１．５Ｍｏを基本成分とし
て、ＡｌおよびＳｉをそれぞれ６．８％および３．５％
含有し、両成分共に本発明の成分範囲を超えた鋼であ
る。
【００１９】また、ＨＬ〜ＨＯは２０Ｃｒ−２５Ｎｉ−
１．５Ｍｏを基本成分として、Ａｌを３％含有するが、
ＨＬはＭｏが０．１０％で本発明の成分範囲より低く、
ＨＭはＴｉとＮｂが共に無添加、ＨＮはＴｉが無添加、
ＨＯはＮｂが無添加でいずれも本発明の成分範囲外の鋼
である。これらの比較例は、本発明例と対比して、高温
腐食特性、クリープ破断強度あるいは熱間加工性の少な
くともいずれか一特性に問題点を有している。
１．５Ｍｏを基本成分として、Ａｌを３％含有するが、
ＨＬはＭｏが０．１０％で本発明の成分範囲より低く、
ＨＭはＴｉとＮｂが共に無添加、ＨＮはＴｉが無添加、
ＨＯはＮｂが無添加でいずれも本発明の成分範囲外の鋼
である。これらの比較例は、本発明例と対比して、高温
腐食特性、クリープ破断強度あるいは熱間加工性の少な
くともいずれか一特性に問題点を有している。
【００２０】すなわち、ＡｌおよびＳｉが共に本発明の
成分範囲下限より低いＨＡ〜ＨＧと、Ａｌを３％含有す
るがＮｉが本発明の成分範囲下限より低いＨＨは高温腐
食深さが５０μｍを超えて、高温腐食特性が本発明鋼よ
り劣る。Ａｌが６．７％のＨＩおよびＳｉが３．６％の
ＨＪはＡｌ、Ｓｉがそれぞれ本発明の成分範囲上限より
高く、クリープ破断強度が本発明例より低い。また、Ａ
ｌおよびＳｉを共に本発明の成分範囲を超えて含有する
ＨＫは熱間押出時に大きな割れが発生し、高温腐食特性
およびクリープ破断強度評価用試験片が採取できなかっ
た。
成分範囲下限より低いＨＡ〜ＨＧと、Ａｌを３％含有す
るがＮｉが本発明の成分範囲下限より低いＨＨは高温腐
食深さが５０μｍを超えて、高温腐食特性が本発明鋼よ
り劣る。Ａｌが６．７％のＨＩおよびＳｉが３．６％の
ＨＪはＡｌ、Ｓｉがそれぞれ本発明の成分範囲上限より
高く、クリープ破断強度が本発明例より低い。また、Ａ
ｌおよびＳｉを共に本発明の成分範囲を超えて含有する
ＨＫは熱間押出時に大きな割れが発生し、高温腐食特性
およびクリープ破断強度評価用試験片が採取できなかっ
た。
【００２１】次に、Ａｌを３％含有するが、Ｍｏ、Ｔｉ
およびＮｂのうち１種以上が本発明の成分範囲下限より
低いＨＬ〜ＨＯはクリープ破断強度が本発明例より低
い。なお、熱間加工性評価では、熱間押出時に大きな割
れが発生した上述のＨＫの他に、Ｎｉを本発明の成分範
囲を超えて５４％含有するＨＧ、ＡｌあるいはＳｉが本
発明の成分範囲上限より高いＨＩ、ＨＪで熱間押出時に
ヘゲ状疵が発生した。
およびＮｂのうち１種以上が本発明の成分範囲下限より
低いＨＬ〜ＨＯはクリープ破断強度が本発明例より低
い。なお、熱間加工性評価では、熱間押出時に大きな割
れが発生した上述のＨＫの他に、Ｎｉを本発明の成分範
囲を超えて５４％含有するＨＧ、ＡｌあるいはＳｉが本
発明の成分範囲上限より高いＨＩ、ＨＪで熱間押出時に
ヘゲ状疵が発生した。
【００２２】
【表1】
【００２３】
【表2】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、廃棄プラスチック類お
よび自動車シュレッダーダスト等の廃棄物燃焼ボイラの
過熱器管等に用いられる、燃焼環境中の溶融塩化物およ
び塩化水素（ＨＣｌ）ガス等に対して優れた高温腐食特
性を有し、かつクリープ破断強度の良好なオーステナイ
ト系ステンレス鋼を供給することが可能になり、エネル
ギーおよび環境分野に極めて有用な効果がもたらされ
る。
よび自動車シュレッダーダスト等の廃棄物燃焼ボイラの
過熱器管等に用いられる、燃焼環境中の溶融塩化物およ
び塩化水素（ＨＣｌ）ガス等に対して優れた高温腐食特
性を有し、かつクリープ破断強度の良好なオーステナイ
ト系ステンレス鋼を供給することが可能になり、エネル
ギーおよび環境分野に極めて有用な効果がもたらされ
る。
【図１】高温腐食深さに及ぼすＮｉ含有量の影響を示す
図である。
図である。
【図２】高温腐食深さに及ぼすＡｌおよびＳｉ含有量の
影響を示す図である。
影響を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−24214（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−230966（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−143913（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ；０．０２〜０．１５％、 Ｍｎ；０．３〜２．０％、 Ｃｒ；１８〜２５％、 Ｎｉ；１７〜５０％、 Ｍｏ；０．５〜３．０％、 Ｔｉ；０．０３〜０．３％、 Ｎｂ；０．０５〜０．６％、 Ｂ ；０．００３〜０．０１％、 Ｐ ；０．０４％以下、 Ｓ ；０．００５％以下、 Ｎ ；０．０２〜０．３％、 Ｃａ；０．０００５〜０．０５％を含有し、かつ Ａｌ；０．５〜６．０％、 Ｓｉ；０．７〜３．０％のうち１種以上を含み、 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する高温腐食特性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165946A JPH0826439B2 (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 高温腐食特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165946A JPH0826439B2 (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 高温腐食特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059659A JPH059659A (ja) | 1993-01-19 |
| JPH0826439B2 true JPH0826439B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=15822026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165946A Expired - Lifetime JPH0826439B2 (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 高温腐食特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826439B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
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| US20060275168A1 (en) * | 2005-06-03 | 2006-12-07 | Ati Properties, Inc. | Austenitic stainless steel |
| SE0600982L (sv) * | 2006-05-02 | 2007-08-07 | Sandvik Intellectual Property | En komponent för anläggningar för superkritisk vattenoxidation, tillverkad av en austenitisk rostfri stållegering |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52143913A (en) * | 1976-05-25 | 1977-11-30 | Nippon Steel Corp | Two phases stainless steel |
| JPS5424214A (en) * | 1977-07-27 | 1979-02-23 | Daido Steel Co Ltd | Heattresistant steel having good heat fatigue characteristic |
| JPS60230966A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 塩化物の存在する高温乾食環境用鋼 |
-
1991
- 1991-07-05 JP JP3165946A patent/JPH0826439B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH059659A (ja) | 1993-01-19 |
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