JPH0826403B2 - 連続焼鈍による表面性状の優れた加工用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による表面性状の優れた加工用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0826403B2 JPH0826403B2 JP3038804A JP3880491A JPH0826403B2 JP H0826403 B2 JPH0826403 B2 JP H0826403B2 JP 3038804 A JP3038804 A JP 3038804A JP 3880491 A JP3880491 A JP 3880491A JP H0826403 B2 JPH0826403 B2 JP H0826403B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続焼鈍による加工用
冷延鋼板の製造方法に関するものであり、連続焼鈍に先
立つ熱延板の冷間圧延において鋼板表面の中心線平均粗
さＲａおよび中心線谷深さＲｖを特定の範囲内とし、さ
らに特定の過時効を持つ連続焼鈍を施した後、特定の伸
び率範囲の調質圧延を行うことによって、プレス加工後
の冷延鋼板の表面性状の優れた低炭素冷延鋼板の製造方
法を提供するものである。
冷延鋼板の製造方法に関するものであり、連続焼鈍に先
立つ熱延板の冷間圧延において鋼板表面の中心線平均粗
さＲａおよび中心線谷深さＲｖを特定の範囲内とし、さ
らに特定の過時効を持つ連続焼鈍を施した後、特定の伸
び率範囲の調質圧延を行うことによって、プレス加工後
の冷延鋼板の表面性状の優れた低炭素冷延鋼板の製造方
法を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】プレス加工用として使用される冷延鋼板
には、美観の点から、加工時の降伏伸び現象によるスト
レッチャーストレインを防止する必要がある。低炭素鋼
を素材とした耐ストレッチャーストレイン性の良好な冷
延鋼板を製造するためには焼鈍後の固溶炭素を低減し、
さらに調質圧延のような軽度の加工により鋼板中に転位
を導入する必要がある。低炭素鋼板中の固溶炭素を低減
する方法としては、例えば特開平２−９３０２５号公報
のように再結晶焼鈍後２００〜３１０℃に急速冷却し過
時効処理を行う方法があり、この方法により鋼板中の固
溶炭素は充分に低減できる。しかし、冷間圧延後の鋼板
表面の凹凸の状態によっては調質圧延により導入される
転位が充分に均一に入りにくく、部分的には調質圧延に
よる転位が導入されない部分が形成されることがある。
このような冷延鋼板のプレス加工を行うと、微少なスト
レッチャーストレインが鋼板全面にわたって生じ美観を
損ねる。
には、美観の点から、加工時の降伏伸び現象によるスト
レッチャーストレインを防止する必要がある。低炭素鋼
を素材とした耐ストレッチャーストレイン性の良好な冷
延鋼板を製造するためには焼鈍後の固溶炭素を低減し、
さらに調質圧延のような軽度の加工により鋼板中に転位
を導入する必要がある。低炭素鋼板中の固溶炭素を低減
する方法としては、例えば特開平２−９３０２５号公報
のように再結晶焼鈍後２００〜３１０℃に急速冷却し過
時効処理を行う方法があり、この方法により鋼板中の固
溶炭素は充分に低減できる。しかし、冷間圧延後の鋼板
表面の凹凸の状態によっては調質圧延により導入される
転位が充分に均一に入りにくく、部分的には調質圧延に
よる転位が導入されない部分が形成されることがある。
このような冷延鋼板のプレス加工を行うと、微少なスト
レッチャーストレインが鋼板全面にわたって生じ美観を
損ねる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、低コストの
Ｂを含有する低炭素鋼を素材として、生産性、製造コス
トの面で有利である連続焼鈍により製造された冷延鋼板
のストレッチャーストレインを完全に消去することによ
り、表面外観を優れたものとする方法を提供することを
目的とする。
Ｂを含有する低炭素鋼を素材として、生産性、製造コス
トの面で有利である連続焼鈍により製造された冷延鋼板
のストレッチャーストレインを完全に消去することによ
り、表面外観を優れたものとする方法を提供することを
目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは連続焼鈍法
で製造したＢを含有する低炭素冷延鋼板の加工における
表面性状を良好にする製造条件について検討してきた。
その結果、鋼板表面の中心線谷深さ（Ｒｖ）および中心
線平均粗さ（Ｒａ）が特定の範囲となるように冷延を行
い、さらに特定の過時効を持つ連続焼鈍を行った後、特
定の範囲の伸び率の調質圧延を行うことによってストレ
ッチャーストレインが完全に消去でき、時効後もストレ
ッチャーストレインの無い表面性状の極めて優れた冷延
鋼板が製造できることを見出した。
で製造したＢを含有する低炭素冷延鋼板の加工における
表面性状を良好にする製造条件について検討してきた。
その結果、鋼板表面の中心線谷深さ（Ｒｖ）および中心
線平均粗さ（Ｒａ）が特定の範囲となるように冷延を行
い、さらに特定の過時効を持つ連続焼鈍を行った後、特
定の範囲の伸び率の調質圧延を行うことによってストレ
ッチャーストレインが完全に消去でき、時効後もストレ
ッチャーストレインの無い表面性状の極めて優れた冷延
鋼板が製造できることを見出した。
【０００５】発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。重量比にてＣ：０．０１０〜０．０５５％、Ｍｎ：
０．０５〜０．４０％、Ｐ：０．０８０％以下、Ｓ：
０．００２〜０．０２０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０
７０％、Ｎ：０．００７０％以下、Ｂ：０．００１０〜
０．００７０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物よりなる鋳片を熱間圧延した後、冷間圧延を行い、
冷間圧延後の鋼板表面の中心線谷深さ（Ｒｖ）および中
心線平均粗さ（Ｒａ）を各々０．５〜１０μｍおよび
０．５μｍ以上とし、さらに６８０〜８５０℃での焼鈍
後２００〜４００℃の範囲に５０℃／ｓ以上の冷却速度
で冷却し、冷却終点温度に対して２０℃以上の加熱を行
い加熱到達温度を２５０〜４５０℃の範囲とし、３８０
〜２００℃の範囲に１２０sec 以上の時間をかけて冷却
する過時効を持つ連続焼鈍を行い、続いて０．７〜３．
５％の伸び率の調質圧延を行うことを特徴とする表面性
状の優れた冷延鋼板の製造方法である。
る。重量比にてＣ：０．０１０〜０．０５５％、Ｍｎ：
０．０５〜０．４０％、Ｐ：０．０８０％以下、Ｓ：
０．００２〜０．０２０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０
７０％、Ｎ：０．００７０％以下、Ｂ：０．００１０〜
０．００７０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物よりなる鋳片を熱間圧延した後、冷間圧延を行い、
冷間圧延後の鋼板表面の中心線谷深さ（Ｒｖ）および中
心線平均粗さ（Ｒａ）を各々０．５〜１０μｍおよび
０．５μｍ以上とし、さらに６８０〜８５０℃での焼鈍
後２００〜４００℃の範囲に５０℃／ｓ以上の冷却速度
で冷却し、冷却終点温度に対して２０℃以上の加熱を行
い加熱到達温度を２５０〜４５０℃の範囲とし、３８０
〜２００℃の範囲に１２０sec 以上の時間をかけて冷却
する過時効を持つ連続焼鈍を行い、続いて０．７〜３．
５％の伸び率の調質圧延を行うことを特徴とする表面性
状の優れた冷延鋼板の製造方法である。
【０００６】まず、本発明の方法を適用する鋼の化学成
分の限定理由について説明する。Ｃは０．０１０％未満
では連続焼鈍後の時効劣化が大きいので望ましくない。
また０．０５５％を超えると製品の加工性が劣化する。
したがってＣ量を０．０１０％〜０．０５５％に限定し
た。Ｍｎは熱間脆性を防止するために必要な成分である
が、０．０５％未満ではＦｅＳが生成しその効果が無
い。また、０．４０％を超えると深絞り性が劣化する。
したがってＭｎ量を０．０５％〜０．４０％に限定し
た。Ｐは時効特性には大きく影響しない元素であるが、
含有量が多くなると加工性を低下させるため、少ない方
が良くその上限は０．０８０％でなければならない。Ｓ
は０．００２％未満ではＭｎＳの生成量が少なく熱延板
の結晶粒が粗粒化しやすく肌荒れの原因となる。また
０．０２０％を超えると熱間脆性の原因となる。したが
ってＳ量を０．００２％〜０．０２０％に限定した。
分の限定理由について説明する。Ｃは０．０１０％未満
では連続焼鈍後の時効劣化が大きいので望ましくない。
また０．０５５％を超えると製品の加工性が劣化する。
したがってＣ量を０．０１０％〜０．０５５％に限定し
た。Ｍｎは熱間脆性を防止するために必要な成分である
が、０．０５％未満ではＦｅＳが生成しその効果が無
い。また、０．４０％を超えると深絞り性が劣化する。
したがってＭｎ量を０．０５％〜０．４０％に限定し
た。Ｐは時効特性には大きく影響しない元素であるが、
含有量が多くなると加工性を低下させるため、少ない方
が良くその上限は０．０８０％でなければならない。Ｓ
は０．００２％未満ではＭｎＳの生成量が少なく熱延板
の結晶粒が粗粒化しやすく肌荒れの原因となる。また
０．０２０％を超えると熱間脆性の原因となる。したが
ってＳ量を０．００２％〜０．０２０％に限定した。
【０００７】本発明では鋼中のＮは主としてＢによって
固定する方法としているが、Ｂによって固定できなかっ
たわずかのＮを固定するためにＡｌが必要である。本発
明範囲内の窒素量およびＢ量であればＡｌは０．０１０
％以上は必要である。しかし、０．０７０％を超えると
加工性を劣化させる。したがって、Ａｌ量を０．０１０
〜０．０７０％に限定した。
固定する方法としているが、Ｂによって固定できなかっ
たわずかのＮを固定するためにＡｌが必要である。本発
明範囲内の窒素量およびＢ量であればＡｌは０．０１０
％以上は必要である。しかし、０．０７０％を超えると
加工性を劣化させる。したがって、Ａｌ量を０．０１０
〜０．０７０％に限定した。
【０００８】Ｎは冷延鋼板を硬質化させ加工性を劣化さ
せるばかりでなくストレッチャーストレインの原因とも
なるので少ない方が良く０．００７０％以下でなければ
ならない。Ｂは鋼中のＮをＢＮとして固定しＮによる材
質劣化を防止するために必要な元素である。そのために
は最低０．００１０％は必要である。しかし、０．００
７０％を超えると固溶Ｂ量が増加するため材質劣化の原
因となる。したがって、Ｂ量は０．０００３〜０．００
７０％に限定した。
せるばかりでなくストレッチャーストレインの原因とも
なるので少ない方が良く０．００７０％以下でなければ
ならない。Ｂは鋼中のＮをＢＮとして固定しＮによる材
質劣化を防止するために必要な元素である。そのために
は最低０．００１０％は必要である。しかし、０．００
７０％を超えると固溶Ｂ量が増加するため材質劣化の原
因となる。したがって、Ｂ量は０．０００３〜０．００
７０％に限定した。
【０００９】次に、冷間圧延条件について述べる。冷間
圧延率は、通常行われている通りで良いが、加工性のよ
り優れた鋼板とするためには６０％以上が好ましい。ま
た、本発明者らは種々の試験により冷間圧延によって形
成される表面の微少な凹凸が加工時の表面性状に影響を
及ぼし、特に中心線谷深さ（Ｒｖ）、中心線平均粗さ
（Ｒａ）および調質圧延の伸び率がストレッチャースト
レインに深く関係していることを見出した。
圧延率は、通常行われている通りで良いが、加工性のよ
り優れた鋼板とするためには６０％以上が好ましい。ま
た、本発明者らは種々の試験により冷間圧延によって形
成される表面の微少な凹凸が加工時の表面性状に影響を
及ぼし、特に中心線谷深さ（Ｒｖ）、中心線平均粗さ
（Ｒａ）および調質圧延の伸び率がストレッチャースト
レインに深く関係していることを見出した。
【００１０】図１は表１に示す本発明範囲内の成分の鋼
を熱間圧延および中心線平均粗さ（Ｒａ）が０．８μｍ
で種々の中心線谷深さ（Ｒｖ）を持たせた総圧下率７２
％の冷間圧延を行い、７７０℃での焼鈍後３００℃に１
００℃／ｓの冷却速度で冷却し、３５０℃に再加熱し、
２８０℃まで１４０sec で等速冷却する過時効を持つ連
続焼鈍を行い、続いて１．２％の伸び率の調質圧延を行
って製造した冷延鋼板に張り出し試験を実施し、表面性
状におよぼす中心線谷深さ（Ｒｖ）の影響を示したもの
である。
を熱間圧延および中心線平均粗さ（Ｒａ）が０．８μｍ
で種々の中心線谷深さ（Ｒｖ）を持たせた総圧下率７２
％の冷間圧延を行い、７７０℃での焼鈍後３００℃に１
００℃／ｓの冷却速度で冷却し、３５０℃に再加熱し、
２８０℃まで１４０sec で等速冷却する過時効を持つ連
続焼鈍を行い、続いて１．２％の伸び率の調質圧延を行
って製造した冷延鋼板に張り出し試験を実施し、表面性
状におよぼす中心線谷深さ（Ｒｖ）の影響を示したもの
である。
【００１１】
【表１】
【００１２】図１より中心線谷深さ（Ｒｖ）が０．５〜
１０μｍの範囲では良好な表面性状が得られ、この範囲
外ではストレッチャーストレインが発生することがわか
る。これは、中心線谷深さ（Ｒｖ）が０．５μｍ未満で
は可動転位の密度にばらつきが生じ、中心線谷深さ（Ｒ
ｖ）が１０μｍを超えると材質劣化の生じない程度の伸
び率の調質圧延では谷の部分における可動転位密度に不
足が生じ、いずれもストレッチャーストレインが発生す
る条件となるためである。
１０μｍの範囲では良好な表面性状が得られ、この範囲
外ではストレッチャーストレインが発生することがわか
る。これは、中心線谷深さ（Ｒｖ）が０．５μｍ未満で
は可動転位の密度にばらつきが生じ、中心線谷深さ（Ｒ
ｖ）が１０μｍを超えると材質劣化の生じない程度の伸
び率の調質圧延では谷の部分における可動転位密度に不
足が生じ、いずれもストレッチャーストレインが発生す
る条件となるためである。
【００１３】また、図２は上記条件のうち中心線谷深さ
（Ｒｖ）を５．０μｍの一定とし、中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）を種々変えた場合の表面性状におよぼす中心線平均
粗さ（Ｒａ）の影響を示したものである。図２より中心
線平均粗さ（Ｒａ）は０．５μｍ以上で良好な表面性状
が得られることがわかる。
（Ｒｖ）を５．０μｍの一定とし、中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）を種々変えた場合の表面性状におよぼす中心線平均
粗さ（Ｒａ）の影響を示したものである。図２より中心
線平均粗さ（Ｒａ）は０．５μｍ以上で良好な表面性状
が得られることがわかる。
【００１４】中心線平均粗さ（Ｒａ）が０．５μｍ以上
で良好な表面性状となる理由は可動転位が均一に導入さ
れるためである。また、中心線平均粗さ（Ｒａ）が０．
５μｍ未満では連続焼鈍設備の通板性が劣化し、表面に
すべりキズが発生しやすくなり好ましくない。
で良好な表面性状となる理由は可動転位が均一に導入さ
れるためである。また、中心線平均粗さ（Ｒａ）が０．
５μｍ未満では連続焼鈍設備の通板性が劣化し、表面に
すべりキズが発生しやすくなり好ましくない。
【００１５】以上のことから冷間圧延により鋼板の表面
状態を中心線谷深さ（Ｒｖ）が０．５〜１０μｍでかつ
中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．５μｍ以上にする必要が
ある。なお、中心線谷深さ（Ｒｖ）および中心線平均粗
さ（Ｒａ）以外の条件を本発明範囲内で変えた場合も同
様の結果が得られた。なお、以上の中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）および中心線谷深さ（Ｒｖ）は冷間圧延ロール表面
の凹凸状態を調整することによって得られたものであ
る。
状態を中心線谷深さ（Ｒｖ）が０．５〜１０μｍでかつ
中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．５μｍ以上にする必要が
ある。なお、中心線谷深さ（Ｒｖ）および中心線平均粗
さ（Ｒａ）以外の条件を本発明範囲内で変えた場合も同
様の結果が得られた。なお、以上の中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）および中心線谷深さ（Ｒｖ）は冷間圧延ロール表面
の凹凸状態を調整することによって得られたものであ
る。
【００１６】次に、連続焼鈍条件について述べる。連続
焼鈍は再結晶焼鈍後時効特性を向上させるために特別な
過時効処理を必要とする。再結晶焼鈍温度は加工用冷延
鋼板としての良好な成形性を付与するためには６８０℃
以上必要である。しかし、８５０℃を超えると異常粒成
長が起こりやすく表面性状が劣化する。したがって再結
晶焼鈍温度は６８０〜８５０℃とした。
焼鈍は再結晶焼鈍後時効特性を向上させるために特別な
過時効処理を必要とする。再結晶焼鈍温度は加工用冷延
鋼板としての良好な成形性を付与するためには６８０℃
以上必要である。しかし、８５０℃を超えると異常粒成
長が起こりやすく表面性状が劣化する。したがって再結
晶焼鈍温度は６８０〜８５０℃とした。
【００１７】また、加工時の表面性状を良好にするため
には固溶炭素を充分に低減して良好な時効特性とする必
要があり、そのためには以下の過時効条件が必要であ
る。まず、結晶粒内にセメンタイトの核を形成させるた
めに、再結晶焼鈍後５０℃／ｓ以上の冷却速度で２００
〜４００℃に冷却を行う必要がある。次に、セメンタイ
トの析出速度を速くするために、この冷却温度よりも２
０℃以上高温でかつ２５０〜４５０℃に再加熱する。さ
らに、固溶している炭素を充分にセメンタイトとして析
出させるために過時効時間を１２０秒以上とし、この過
時効経過と共に過時効温度を低下させ、２００〜３８０
℃で過時効を終了させる。以上のような過時効処理によ
り本発明成分の冷延鋼板中の固溶炭素は低減され、以下
で述べる調質圧延条件と併用することにより、時効後も
ストレッチャーストレインの無い良好な表面性状の鋼板
とすることができる。
には固溶炭素を充分に低減して良好な時効特性とする必
要があり、そのためには以下の過時効条件が必要であ
る。まず、結晶粒内にセメンタイトの核を形成させるた
めに、再結晶焼鈍後５０℃／ｓ以上の冷却速度で２００
〜４００℃に冷却を行う必要がある。次に、セメンタイ
トの析出速度を速くするために、この冷却温度よりも２
０℃以上高温でかつ２５０〜４５０℃に再加熱する。さ
らに、固溶している炭素を充分にセメンタイトとして析
出させるために過時効時間を１２０秒以上とし、この過
時効経過と共に過時効温度を低下させ、２００〜３８０
℃で過時効を終了させる。以上のような過時効処理によ
り本発明成分の冷延鋼板中の固溶炭素は低減され、以下
で述べる調質圧延条件と併用することにより、時効後も
ストレッチャーストレインの無い良好な表面性状の鋼板
とすることができる。
【００１８】調質圧延は鋼板に可動転位を導入し、プレ
ス成形時のストレッチャーストレインの発生防止のため
に必要である。図３は図１で示した条件のうち中心線谷
深さ（Ｒｖ）を５．０μｍ、中心線平均粗さ（Ｒａ）を
１．０μｍと一定とし、伸び率を種々変えた調質圧延を
行った場合の表面性状と伸びにおよぼす調質圧延の伸び
率の影響を示したものである。図３より０．７％以上の
伸び率の調質圧延でプレス成形時のストレッチャースト
レインを防止でき良好な表面性状を得ることができる。
しかし、調質圧延の伸び率が３．５％を超えると伸びの
劣化が大きい。従って調質圧延の伸び率は０．７〜３．
５％にする必要がある。なお、調質圧延以外の条件を本
発明範囲内で変えた場合も本結果と同様に調質圧延の伸
び率は０．７〜３．５％が必要であることがわかった。
以上のように本発明は冷間圧延における鋼板の表面状
態、連続焼鈍における固溶炭素、調質圧延における伸び
率等を制御することにより冷延鋼板の表面性状および加
工性を優れたものとすることができる。
ス成形時のストレッチャーストレインの発生防止のため
に必要である。図３は図１で示した条件のうち中心線谷
深さ（Ｒｖ）を５．０μｍ、中心線平均粗さ（Ｒａ）を
１．０μｍと一定とし、伸び率を種々変えた調質圧延を
行った場合の表面性状と伸びにおよぼす調質圧延の伸び
率の影響を示したものである。図３より０．７％以上の
伸び率の調質圧延でプレス成形時のストレッチャースト
レインを防止でき良好な表面性状を得ることができる。
しかし、調質圧延の伸び率が３．５％を超えると伸びの
劣化が大きい。従って調質圧延の伸び率は０．７〜３．
５％にする必要がある。なお、調質圧延以外の条件を本
発明範囲内で変えた場合も本結果と同様に調質圧延の伸
び率は０．７〜３．５％が必要であることがわかった。
以上のように本発明は冷間圧延における鋼板の表面状
態、連続焼鈍における固溶炭素、調質圧延における伸び
率等を制御することにより冷延鋼板の表面性状および加
工性を優れたものとすることができる。
【００１９】
【実施例】［実施例１］表２に示す化学成分の鋳片を１
１５０℃に加熱し熱間圧延を行い、さらに冷間圧延を実
施した後にそれぞれ図４に示す連続焼鈍条件を与えた。
試料Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，ＪおよびＫ
は本発明の成分範囲内であり試料Ｌ，Ｍ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，
Ｑ，Ｒ，ＳおよびＴは化学成分のいずれかが本発明の範
囲から外れている。これらの鋼の冷間圧延率は７２％で
あり冷間圧延による鋼板の表面状態は本発明範囲内と
し、中心線谷深さ（Ｒｖ）は５μｍで中心線平均粗さ
（Ｒａ）は１．２μｍである。また、連続焼鈍後の調質
圧延条件も本発明の範囲内である１．０％とした。
１５０℃に加熱し熱間圧延を行い、さらに冷間圧延を実
施した後にそれぞれ図４に示す連続焼鈍条件を与えた。
試料Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，ＪおよびＫ
は本発明の成分範囲内であり試料Ｌ，Ｍ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，
Ｑ，Ｒ，ＳおよびＴは化学成分のいずれかが本発明の範
囲から外れている。これらの鋼の冷間圧延率は７２％で
あり冷間圧延による鋼板の表面状態は本発明範囲内と
し、中心線谷深さ（Ｒｖ）は５μｍで中心線平均粗さ
（Ｒａ）は１．２μｍである。また、連続焼鈍後の調質
圧延条件も本発明の範囲内である１．０％とした。
【００２０】この結果得られた冷延鋼板について、ＪＩ
Ｓ５号引張り試験片を用いて引張り試験を行い表面性
状、降伏強度および伸びを調査した、◎材質調査結果を
表３に示す。表３より化学成分が本発明の範囲外のもの
は本発明の範囲内のものに比べて表面性状、伸びのいず
れか一方または両方が劣っていることがわかる。
Ｓ５号引張り試験片を用いて引張り試験を行い表面性
状、降伏強度および伸びを調査した、◎材質調査結果を
表３に示す。表３より化学成分が本発明の範囲外のもの
は本発明の範囲内のものに比べて表面性状、伸びのいず
れか一方または両方が劣っていることがわかる。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】［実施例２］表４に示す化学成分の鋳片を
１１５０℃に加熱し熱間圧延を行い、それぞれ表５に示
すような冷間圧延の表面状態および調質圧延伸び率を与
えた。冷間圧延の総圧下率はいずれも７２％とし、試料
１〜９は鋼の表面状態が本発明範囲内にあり、試料１０
〜１６は中心線谷深さ（Ｒｖ）、中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）または調質圧延伸び率のいずれか一つ以上の条件が
本発明範囲からはずれている。なお、いずれの試料も図
４に示す連続焼鈍条件を与えた。この結果得られた冷延
鋼板について、ＪＩＳ５号引張り試験片を用いて引張り
試験を行い伸びおよび表面性状を調査した。材質調査結
果を表６に示す。表６より成分、条件が本発明の範囲に
入っているものは本発明の範囲外のものに比べて表面性
状および加工性のいずれも優れていることがわかる。
１１５０℃に加熱し熱間圧延を行い、それぞれ表５に示
すような冷間圧延の表面状態および調質圧延伸び率を与
えた。冷間圧延の総圧下率はいずれも７２％とし、試料
１〜９は鋼の表面状態が本発明範囲内にあり、試料１０
〜１６は中心線谷深さ（Ｒｖ）、中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）または調質圧延伸び率のいずれか一つ以上の条件が
本発明範囲からはずれている。なお、いずれの試料も図
４に示す連続焼鈍条件を与えた。この結果得られた冷延
鋼板について、ＪＩＳ５号引張り試験片を用いて引張り
試験を行い伸びおよび表面性状を調査した。材質調査結
果を表６に示す。表６より成分、条件が本発明の範囲に
入っているものは本発明の範囲外のものに比べて表面性
状および加工性のいずれも優れていることがわかる。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】
【表６】
【００２７】
【発明の効果】Ｂを含有する低炭素冷延鋼板を製造する
に際して、本発明に従い鋼板表面の中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）および中心線谷深さ（Ｒｖ）が特定の範囲となるよ
うに冷延を行い、さらに特定の過時効を持つ連続焼鈍を
行った後、特定の伸び率を持つ調質圧延を行うことによ
ってストレッチャーストレインが完全に消去でき、時効
後もストレッチャーストレインのない表面性状の極めて
優れた冷延鋼板が製造できる。
に際して、本発明に従い鋼板表面の中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）および中心線谷深さ（Ｒｖ）が特定の範囲となるよ
うに冷延を行い、さらに特定の過時効を持つ連続焼鈍を
行った後、特定の伸び率を持つ調質圧延を行うことによ
ってストレッチャーストレインが完全に消去でき、時効
後もストレッチャーストレインのない表面性状の極めて
優れた冷延鋼板が製造できる。
【図１】表面性状におよぼす中心線谷深さ（Ｒｖ）の影
響を示す図表である。
響を示す図表である。
【図２】表面性状におよぼす中心線平均粗さ（Ｒａ）の
影響を示す図表である。
影響を示す図表である。
【図３】表面性状および伸びにおよぼす調質圧延の伸び
率の影響を示す図表である。
率の影響を示す図表である。
【図４】連続焼鈍の温度履歴を示す図表である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量比にて Ｃ：０．０１０〜０．０５５％、 Ｍｎ：０．０５〜０．４０％、 Ｐ：０．０８０％以下、 Ｓ：０．００２〜０．０２０％、 Ａｌ：０．０１０〜０．０７０％、 Ｎ：０．００７０％以下、 Ｂ：０．００１０〜０．００７０％、 残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋳片を熱間圧
延した後、冷間圧延を行い、冷間圧延後の鋼板表面の中
心線谷深さ（Ｒｖ）および中心線平均粗さ（Ｒａ）を各
々０．５〜１０μｍおよび０．５μｍ以上とし、さらに
６８０〜８５０℃での焼鈍後２００〜４００℃の範囲に
５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、冷却終点温度に対
して２０℃以上の加熱を行い加熱到達温度を２５０〜４
５０℃の範囲とし、３８０〜２００℃の範囲に１２０se
c 以上の時間をかけて冷却する過時効を持つ連続焼鈍を
行い、続いて０．７〜３．５％の伸び率の調質圧延を行
うことを特徴とする連続焼鈍による表面性状の優れた冷
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3038804A JPH0826403B2 (ja) | 1991-03-05 | 1991-03-05 | 連続焼鈍による表面性状の優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3038804A JPH0826403B2 (ja) | 1991-03-05 | 1991-03-05 | 連続焼鈍による表面性状の優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04276023A JPH04276023A (ja) | 1992-10-01 |
| JPH0826403B2 true JPH0826403B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=12535484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3038804A Expired - Fee Related JPH0826403B2 (ja) | 1991-03-05 | 1991-03-05 | 連続焼鈍による表面性状の優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826403B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4962527B2 (ja) * | 2009-04-28 | 2012-06-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性、形状凍結性、表面外観に優れた冷延鋼板、およびその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5015961U (ja) * | 1973-06-08 | 1975-02-20 | ||
| JPS52148275U (ja) * | 1976-04-30 | 1977-11-10 |
-
1991
- 1991-03-05 JP JP3038804A patent/JPH0826403B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04276023A (ja) | 1992-10-01 |
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