JPH08223911A - 単相−４相交流変換装置 - Google Patents
単相−４相交流変換装置Info
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- JPH08223911A JPH08223911A JP7026995A JP2699595A JPH08223911A JP H08223911 A JPH08223911 A JP H08223911A JP 7026995 A JP7026995 A JP 7026995A JP 2699595 A JP2699595 A JP 2699595A JP H08223911 A JPH08223911 A JP H08223911A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 ２次コイルにセンタタップを有する第１およ
び第２単相変圧器と、容量性素子とを備え、第２単相変
圧器の１次コイルと容量性素子との直列回路を第１単相
変圧器の１次コイルに並列接続すると共に、各２次コイ
ルのセンタタップを互いに接続したことを特徴とする。 【効果】 単相交流を互いに位相がπ／２だけ異なる４
相交流に変換することができる。さらに、この発明によ
って変換された４相交流を４極放電装置に供給すること
により、放電を消失させることなく安定に行うことがで
きる。
び第２単相変圧器と、容量性素子とを備え、第２単相変
圧器の１次コイルと容量性素子との直列回路を第１単相
変圧器の１次コイルに並列接続すると共に、各２次コイ
ルのセンタタップを互いに接続したことを特徴とする。 【効果】 単相交流を互いに位相がπ／２だけ異なる４
相交流に変換することができる。さらに、この発明によ
って変換された４相交流を４極放電装置に供給すること
により、放電を消失させることなく安定に行うことがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、単相交流を４相交流
に変換する装置に関し、主に、４電極アーク放電装置に
利用される。
に変換する装置に関し、主に、４電極アーク放電装置に
利用される。
【０００２】
【従来の技術】従来の単相−４相交流変換装置において
は、２組の単相変圧器について、第１の変圧器の１次コ
イルに単相交流電圧を供給すると共に、第２の変圧器の
１次コイルに誘導性素子（インダクタンス）を直列に介
して前記単相交流電圧を供給し、各２次コイルから互い
に位相の異なる電圧を得るようにしたものが知られてい
る（例えば、特開平６−１０４０８５公報参照）。
は、２組の単相変圧器について、第１の変圧器の１次コ
イルに単相交流電圧を供給すると共に、第２の変圧器の
１次コイルに誘導性素子（インダクタンス）を直列に介
して前記単相交流電圧を供給し、各２次コイルから互い
に位相の異なる電圧を得るようにしたものが知られてい
る（例えば、特開平６−１０４０８５公報参照）。
【発明が解決しようとする課題】ところで、一般に単相
変圧器の１次コイルから見た等価回路は、図８に示すよ
うに抵抗ＲとインダクタンスＬとの直列回路と見なさ
れ、その等価インピーダンスは（Ｒ＋ｊωＬ）で表わさ
れる。
変圧器の１次コイルから見た等価回路は、図８に示すよ
うに抵抗ＲとインダクタンスＬとの直列回路と見なさ
れ、その等価インピーダンスは（Ｒ＋ｊωＬ）で表わさ
れる。
【０００３】そこで、従来の装置において、第２の変圧
器の１次コイルに直列接続されるインダクタンスをＬ
ｓ、電源電圧をＥｓ、１次コイルに印加される電圧をＥ
ｔ、１次コイルに流れる電流をｉとすると、その等価回
路は図１０のように、ベクトル図は図１１のようにな
る。
器の１次コイルに直列接続されるインダクタンスをＬ
ｓ、電源電圧をＥｓ、１次コイルに印加される電圧をＥ
ｔ、１次コイルに流れる電流をｉとすると、その等価回
路は図１０のように、ベクトル図は図１１のようにな
る。
【０００４】つまり、第２の変圧器の１次コイルに印加
される電圧Ｅｔの電流ｉに対する位相θｔは、０＜θｔ
＜π／２となり、電源電圧Ｅｓの電流ｉに対する位相θ
ｓは、０＜θｓ＜π／２となるため、電圧ＥｓとＥｔと
の位相差はθｓ−θｔ＜π／２となり、θｓ−θｔ＝π
／２とすることはできない。
される電圧Ｅｔの電流ｉに対する位相θｔは、０＜θｔ
＜π／２となり、電源電圧Ｅｓの電流ｉに対する位相θ
ｓは、０＜θｓ＜π／２となるため、電圧ＥｓとＥｔと
の位相差はθｓ−θｔ＜π／２となり、θｓ−θｔ＝π
／２とすることはできない。
【０００５】従って、第１および第２の各２次コイルか
らは位相が互いにπ／２だけ異なる電圧、すなわち、完
全な４相交流電圧を得ることができないという問題点が
あった。
らは位相が互いにπ／２だけ異なる電圧、すなわち、完
全な４相交流電圧を得ることができないという問題点が
あった。
【０００６】この発明はこのような事情を考慮になされ
たもので、完全にπ／２だけ位相が異なる４相交流を単
相交流から得ることが可能な変換装置を提供するもので
ある。
たもので、完全にπ／２だけ位相が異なる４相交流を単
相交流から得ることが可能な変換装置を提供するもので
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、請求項１に
示すように、２次コイルにセンタタップを有する第１お
よび第２単相変圧器と、容量性素子とを備え、第２単相
変圧器の１次コイルと容量性素子との直列回路を第１単
相変圧器の１次コイルに並列接続すると共に、各２次コ
イルのセンタタップを互いに接続したことを特徴とする
単相−４相交流変換装置を提供するものである。
示すように、２次コイルにセンタタップを有する第１お
よび第２単相変圧器と、容量性素子とを備え、第２単相
変圧器の１次コイルと容量性素子との直列回路を第１単
相変圧器の１次コイルに並列接続すると共に、各２次コ
イルのセンタタップを互いに接続したことを特徴とする
単相−４相交流変換装置を提供するものである。
【０００８】また、この発明は、請求項２に示すよう
に、２次コイルにセンタタップを有する第１および第２
単相変圧器と、誘導性素子と、容量性素子とを備え、第
１単相変圧器の１次コイルと誘導素子との第１直列回路
に第２単相変圧器の１次コイルと容量性素子との第２直
列回路を並列接続すると共に、各２次コイルのセンタタ
ップを互いに接続したことを特徴とする単相−４相交流
変換装置を提供するものである。
に、２次コイルにセンタタップを有する第１および第２
単相変圧器と、誘導性素子と、容量性素子とを備え、第
１単相変圧器の１次コイルと誘導素子との第１直列回路
に第２単相変圧器の１次コイルと容量性素子との第２直
列回路を並列接続すると共に、各２次コイルのセンタタ
ップを互いに接続したことを特徴とする単相−４相交流
変換装置を提供するものである。
【０００９】
【作用】請求項１に係る発明によれば、容量性素子の作
用により、第２単相変圧器の１次コイルには、電源電圧
よりも位相の進んだ電流が提供される。それにより、第
２単相変圧器の１次コイルに印加される電圧の位相を電
源電圧よりもπ／２だけ遅らせることができる。従っ
て、第１単相変圧器の１次コイルに単相交流電源から電
圧を印加するとき、第１および第２単相変圧器の各２次
コイルから互いに位相がπ／２だけ異なる交流電圧を得
る。
用により、第２単相変圧器の１次コイルには、電源電圧
よりも位相の進んだ電流が提供される。それにより、第
２単相変圧器の１次コイルに印加される電圧の位相を電
源電圧よりもπ／２だけ遅らせることができる。従っ
て、第１単相変圧器の１次コイルに単相交流電源から電
圧を印加するとき、第１および第２単相変圧器の各２次
コイルから互いに位相がπ／２だけ異なる交流電圧を得
る。
【００１０】請求項２に係る発明によれば、第１単相変
圧器の１次コイルには誘導性素子の作用により電源電圧
よりも遅れ位相の電流が供給され、第２単相変圧器の１
次コイルには容量性素子の作用により電源電圧よりも進
み位相の電流が供給される。その結果、第１単相変圧器
および第２単相変圧器の各１次コイルに印加される電圧
の位相差をπ／２にすることができる。従って、第１直
列回路の両端に単相交流電源から電圧を印加するとき、
第１および第２単相変圧器の各２次コイルから互いに位
相がπ／２だけ異なる交流電圧を得る。
圧器の１次コイルには誘導性素子の作用により電源電圧
よりも遅れ位相の電流が供給され、第２単相変圧器の１
次コイルには容量性素子の作用により電源電圧よりも進
み位相の電流が供給される。その結果、第１単相変圧器
および第２単相変圧器の各１次コイルに印加される電圧
の位相差をπ／２にすることができる。従って、第１直
列回路の両端に単相交流電源から電圧を印加するとき、
第１および第２単相変圧器の各２次コイルから互いに位
相がπ／２だけ異なる交流電圧を得る。
【００１１】
【実施例】以下、図面に示す実施例に基づいてこの発明
を詳述する。これによってこの発明が限定されるもので
はない。まず、単相変圧器の１次コイル側から見たイン
ピーダンスが、図８に示すように、抵抗成分Ｒと誘導性
成分Ｌとの直列回路のインピーダンスとして表されるこ
とについて説明する。
を詳述する。これによってこの発明が限定されるもので
はない。まず、単相変圧器の１次コイル側から見たイン
ピーダンスが、図８に示すように、抵抗成分Ｒと誘導性
成分Ｌとの直列回路のインピーダンスとして表されるこ
とについて説明する。
【００１２】図９に示すように、単相変圧器Ｔの１次コ
イルおよび２次コイルのインダクタンスをそれぞれ
Ｌ1，Ｌ2とし、１次コイル抵抗をＲ1、２次コイルに接
続される負荷抵抗（コイル抵抗を含む）をＲ2、相互イ
ンダクタンスをＭとするとき、１次コイルから見たイン
ピーダンスＺ1は、 Ｚ1＝（Ｒ1＋Ａ2Ｒ2）＋ｊω（Ｌ1−Ａ2Ｌ2）………（１） 但し、Ａ2＝ω2Ｍ2／（ω2Ｌ2 2＋Ｒ2 2）………（２） で表される。
イルおよび２次コイルのインダクタンスをそれぞれ
Ｌ1，Ｌ2とし、１次コイル抵抗をＲ1、２次コイルに接
続される負荷抵抗（コイル抵抗を含む）をＲ2、相互イ
ンダクタンスをＭとするとき、１次コイルから見たイン
ピーダンスＺ1は、 Ｚ1＝（Ｒ1＋Ａ2Ｒ2）＋ｊω（Ｌ1−Ａ2Ｌ2）………（１） 但し、Ａ2＝ω2Ｍ2／（ω2Ｌ2 2＋Ｒ2 2）………（２） で表される。
【００１３】ここで、 （１）ωＬ2≫Ｒ2（負荷電流が大きい場合）であれば、
式（２）より、 Ａ2＝ω2Ｍ2／ω2Ｌ2 2………（３） となる。
式（２）より、 Ａ2＝ω2Ｍ2／ω2Ｌ2 2………（３） となる。
【００１４】そこで、１次コイルと２次コイルとの間の
結合係数をｋとすると、 Ｍ＝ｋ（Ｌ1Ｌ2）1/2………（４） の関係があるから、式（３）、（４）より、 Ａ2＝ｋ2（Ｌ1／Ｌ2）………（５） 式（１）と（５）より、 Ｚ1＝｛Ｒ1＋ｋ2（Ｌ1／Ｌ2）Ｒ2｝＋ｊω｛Ｌ1（１−ｋ2）｝…(6)
結合係数をｋとすると、 Ｍ＝ｋ（Ｌ1Ｌ2）1/2………（４） の関係があるから、式（３）、（４）より、 Ａ2＝ｋ2（Ｌ1／Ｌ2）………（５） 式（１）と（５）より、 Ｚ1＝｛Ｒ1＋ｋ2（Ｌ1／Ｌ2）Ｒ2｝＋ｊω｛Ｌ1（１−ｋ2）｝…(6)
【００１５】ｋ＜１であるから、１−ｋ2＞０となり、 Ｒ1＋ｋ2（Ｌ1／Ｌ2）Ｒ2＝Ｒ，Ｌ1（１−ｋ2）＝Ｌと
おくと、 Ｚ1＝Ｒ＋ｊωＬ………（７） となる。
おくと、 Ｚ1＝Ｒ＋ｊωＬ………（７） となる。
【００１６】（２）Ｒ2＝∞（負荷電流が小さいとき）
であれば、式（２）よりＡ2＝０であるから、 Ｚ1＝Ｒ1＋ｊωＬ1………（８） となる。
であれば、式（２）よりＡ2＝０であるから、 Ｚ1＝Ｒ1＋ｊωＬ1………（８） となる。
【００１７】（３）０＜Ｒ2＜∞のとき、例えば、ωＬ2
＝Ｒ2のとき、式（２）より Ａ2＝（ｋ2／２）（Ｌ1/Ｌ2）となるから、式（１）よ
り、 Ｚ1＝（Ｒ1＋Ａ2Ｒ2）＋ｊω（Ｌ1−Ａ2Ｌ2） ＝Ｒ1＋（ｋ2／２）（Ｌ1/Ｌ2）Ｒ2＋ｊωＬ1（１−ｋ2／２）…(9)
＝Ｒ2のとき、式（２）より Ａ2＝（ｋ2／２）（Ｌ1/Ｌ2）となるから、式（１）よ
り、 Ｚ1＝（Ｒ1＋Ａ2Ｒ2）＋ｊω（Ｌ1−Ａ2Ｌ2） ＝Ｒ1＋（ｋ2／２）（Ｌ1/Ｌ2）Ｒ2＋ｊωＬ1（１−ｋ2／２）…(9)
【００１８】ｋ＜１であるから１−ｋ2／２＞０ 従って、Ｒ1＋（ｋ2／２）（Ｌ1／Ｌ2）Ｒ2＝Ｒ Ｌ1（１−ｋ2／２）＝Ｌ とおくと、 Ｚ1＝Ｒ＋ｊωＬ………（10） となる。故に、式（７）、（８）および式（10）より、
インピーダンスＺ1は抵抗成分Ｒと誘導成分Ｌとの直列
回路のインピーダンスと等価である。
インピーダンスＺ1は抵抗成分Ｒと誘導成分Ｌとの直列
回路のインピーダンスと等価である。
【００１９】実施例１ 図１は、実施例１の構成を示す電気回路図であり、単相
変圧器Ｔ1、Ｔ2の２次コイルＳ1、Ｓ2は、それぞれセン
タタップＣＴ1、ＣＴ2を備え、変圧器Ｔ2の１次コイル
Ｐ2とコンデンサＣとの直列回路が、変圧器Ｔ1の１次コ
イルＰ1に並列接続されると共に、センタタップＣＴ1と
ＣＴ2とが互いに接続されている。
変圧器Ｔ1、Ｔ2の２次コイルＳ1、Ｓ2は、それぞれセン
タタップＣＴ1、ＣＴ2を備え、変圧器Ｔ2の１次コイル
Ｐ2とコンデンサＣとの直列回路が、変圧器Ｔ1の１次コ
イルＰ1に並列接続されると共に、センタタップＣＴ1と
ＣＴ2とが互いに接続されている。
【００２０】また、２次コイルＳ1の出力端子Ｏ1、Ｏ2
および２次コイルＳ2の出力端子Ｏ3、Ｏ4は、それぞれ
４電極放電装置Ａの電極Ｐ1〜Ｐ4に図１のように接続さ
れる。
および２次コイルＳ2の出力端子Ｏ3、Ｏ4は、それぞれ
４電極放電装置Ａの電極Ｐ1〜Ｐ4に図１のように接続さ
れる。
【００２１】このような構成において、変圧器Ｔ1の１
次コイルＰ1に単相交流電源ＰＳから電圧Ｖｓを印加す
ると、１次コイルＰ1に電流Ｉ1が、１次コイルＰ2に電
流Ｉ2がそれぞれ供給される。
次コイルＰ1に単相交流電源ＰＳから電圧Ｖｓを印加す
ると、１次コイルＰ1に電流Ｉ1が、１次コイルＰ2に電
流Ｉ2がそれぞれ供給される。
【００２２】ところで、変圧器Ｔ2の１次側から見た等
価回路は、既に説明したように、図８で表されるから、
図１における変圧器Ｔ2の１次コイルＰ2とコンデンサＣ
との直列回路は、図２に示す回路と等価となり、各要素
の電圧ベクトルは図３で表される。
価回路は、既に説明したように、図８で表されるから、
図１における変圧器Ｔ2の１次コイルＰ2とコンデンサＣ
との直列回路は、図２に示す回路と等価となり、各要素
の電圧ベクトルは図３で表される。
【００２３】そして、抵抗成分Ｒの電圧ＲＩ2と電圧Ｅ2
との位相角φ1は φ1＝ｔａｎ-1（ωＬ／Ｒ）………（11） 抵抗成分Ｒの電圧ＲＩ2と電源電圧Ｖｓとの位相角φ2は φ2＝ｔａｎ-1｛（ωＬ−１／ωＣ）／Ｒ｝………（12） となる。
との位相角φ1は φ1＝ｔａｎ-1（ωＬ／Ｒ）………（11） 抵抗成分Ｒの電圧ＲＩ2と電源電圧Ｖｓとの位相角φ2は φ2＝ｔａｎ-1｛（ωＬ−１／ωＣ）／Ｒ｝………（12） となる。
【００２４】従って、電圧Ｖｓと電圧Ｅｓとの位相差φ
は φ＝φ1−φ2………（13） ０＜φ1＜π／２、−π／２＜φ2＜０であるので、φ＝
π／２とすることができる。
は φ＝φ1−φ2………（13） ０＜φ1＜π／２、−π／２＜φ2＜０であるので、φ＝
π／２とすることができる。
【００２５】例えば、 Ｒ＝ωＬ＝１／（２ωＣ）となるようにコンデンサＣの
値を設定すれば 式（11）、（12）、（13）より φ＝π／２となる。
値を設定すれば 式（11）、（12）、（13）より φ＝π／２となる。
【００２６】このように電圧Ｅ2の位相が電源電圧Ｖｓ
に対してπ／２だけ遅れるようにコンデンサＣの値を設
定すると、変圧器Ｔ1の１次入力電圧Ｅ1は電源電圧Ｖｓ
と同相であるから、変圧器Ｔ1の２次コイルの出力端子
Ｏ1、Ｏ2のセンタタップＣＴ1に対する電圧Ｖ1、Ｖ
2と、変圧器Ｔ2の２次コイルの出力端子Ｏ3、Ｏ4のセン
タタップＣＴ2に対する電圧Ｖ3、Ｖ4は、その各ベクト
ルが、図４に表されるように、互いにπ／２だけ位相の
異なる４相交流電圧となる。
に対してπ／２だけ遅れるようにコンデンサＣの値を設
定すると、変圧器Ｔ1の１次入力電圧Ｅ1は電源電圧Ｖｓ
と同相であるから、変圧器Ｔ1の２次コイルの出力端子
Ｏ1、Ｏ2のセンタタップＣＴ1に対する電圧Ｖ1、Ｖ
2と、変圧器Ｔ2の２次コイルの出力端子Ｏ3、Ｏ4のセン
タタップＣＴ2に対する電圧Ｖ3、Ｖ4は、その各ベクト
ルが、図４に表されるように、互いにπ／２だけ位相の
異なる４相交流電圧となる。
【００２７】従って、電圧Ｖ1〜Ｖ4が４電極放電装置Ａ
の電極Ｐ1〜Ｐ4に印加されると、電極Ｐ1−Ｐ2間および
電極Ｐ3−Ｐ4間で、それぞれグロー又はアーク放電が行
われ、一方の放電は、電源周波数の半サイクル毎に電流
が零となって一旦消失するが、この時、他方の放電が持
続されているので、容易に再点弧することができ、両方
の放電が常に安定して行われることになる。
の電極Ｐ1〜Ｐ4に印加されると、電極Ｐ1−Ｐ2間および
電極Ｐ3−Ｐ4間で、それぞれグロー又はアーク放電が行
われ、一方の放電は、電源周波数の半サイクル毎に電流
が零となって一旦消失するが、この時、他方の放電が持
続されているので、容易に再点弧することができ、両方
の放電が常に安定して行われることになる。
【００２８】実施例２ 図５は、実施例２の構成を示す電気回路図であり、単相
変圧器Ｔ1の１次コイルＰ1とインダクタンスＬｐとの直
列回路に、単相変圧器Ｔ2の１次コイルＰ2とコンデンサ
Ｃとの直列回路が並列接続されている。その他の構成は
図１と同等である。
変圧器Ｔ1の１次コイルＰ1とインダクタンスＬｐとの直
列回路に、単相変圧器Ｔ2の１次コイルＰ2とコンデンサ
Ｃとの直列回路が並列接続されている。その他の構成は
図１と同等である。
【００２９】このような構成において、変圧器Ｔ1の１
次コイルＰ1とインダクタンスＬｐとの直列回路に単相
交流電源Ｐｓから電圧Ｖｓが印加されると、１次コイル
Ｐ1に電流Ｉ1が、１次コイルＰ2に電流Ｉ2がそれぞれ供
給される。
次コイルＰ1とインダクタンスＬｐとの直列回路に単相
交流電源Ｐｓから電圧Ｖｓが印加されると、１次コイル
Ｐ1に電流Ｉ1が、１次コイルＰ2に電流Ｉ2がそれぞれ供
給される。
【００３０】ところで、変圧器Ｔ1の１次側から見た等
価回路は、既に説明したように、図８で表されるから、
図５における変圧器Ｔ1の１次コイルＰ1とインダクタン
スＬとの直列回路は、図６に示すようになり、各要素の
電圧ベクトルは、図７で示される。
価回路は、既に説明したように、図８で表されるから、
図５における変圧器Ｔ1の１次コイルＰ1とインダクタン
スＬとの直列回路は、図６に示すようになり、各要素の
電圧ベクトルは、図７で示される。
【００３１】そして、抵抗成分Ｒの電圧ＲＩ1と電圧Ｅ1
との位相角φ3は φ3＝ｔａｎ-1（ωＬ／Ｒ）………（14） 抵抗成分Ｒの電圧ＲＩ1と電圧Ｖｓとの位相角φ4は φ4＝ｔａｎ-1｛（ω（Ｌ＋Ｌｐ）／Ｒ｝………（15） となる。
との位相角φ3は φ3＝ｔａｎ-1（ωＬ／Ｒ）………（14） 抵抗成分Ｒの電圧ＲＩ1と電圧Ｖｓとの位相角φ4は φ4＝ｔａｎ-1｛（ω（Ｌ＋Ｌｐ）／Ｒ｝………（15） となる。
【００３２】一方、図５における変圧器Ｔ2の１次コイ
ルＰ2とコンデンサＣとの直列回路は、図２に示す回路
と等価となり、各要素の電圧ベクトルは図３で示され
る。従って、電圧Ｅ1とＥ2との位相差φは φ＝（φ4−φ3）＋（φ1−φ2）………（15） となるが、 ０＜φ4−φ3＜π／２ ０＜φ1−φ2≦π／２ であるので、この場合には、コンデンサＣの容量を実施
例１のコンデンサ容量より小さくしても、十分にφ＝π
／２とすることができる。
ルＰ2とコンデンサＣとの直列回路は、図２に示す回路
と等価となり、各要素の電圧ベクトルは図３で示され
る。従って、電圧Ｅ1とＥ2との位相差φは φ＝（φ4−φ3）＋（φ1−φ2）………（15） となるが、 ０＜φ4−φ3＜π／２ ０＜φ1−φ2≦π／２ であるので、この場合には、コンデンサＣの容量を実施
例１のコンデンサ容量より小さくしても、十分にφ＝π
／２とすることができる。
【００３３】このように電圧Ｅ1とＥ2との位相差が互い
π／２になるようにインダクタンスＬｐとコンデンサＣ
の値を設定すると、実施例１と同様に、出力端子Ｏ1、
Ｏ2とセッタタップＣＴ1間から出力される電圧Ｖ1、Ｖ2
と、出力端子Ｏ3、Ｏ4とセンタタップＣＴ2間から出力
される電圧Ｖ3、Ｖ4は、その各ベクトルが図４に表され
るように、互いにπ／２だけ位相の異なる４相交流電圧
となる。従って、実施例１と同様に４電極放電装置Ａの
放電を安定に行うことができる。
π／２になるようにインダクタンスＬｐとコンデンサＣ
の値を設定すると、実施例１と同様に、出力端子Ｏ1、
Ｏ2とセッタタップＣＴ1間から出力される電圧Ｖ1、Ｖ2
と、出力端子Ｏ3、Ｏ4とセンタタップＣＴ2間から出力
される電圧Ｖ3、Ｖ4は、その各ベクトルが図４に表され
るように、互いにπ／２だけ位相の異なる４相交流電圧
となる。従って、実施例１と同様に４電極放電装置Ａの
放電を安定に行うことができる。
【発明の効果】この発明によれば、単相交流を互いに位
相がπ／２だけ異なる４相交流に変換することができ
る。さらに、この発明によって変換された４相交流を４
極放電装置に供給することにより、放電を消失させるこ
となく安定に行うことができる。
相がπ／２だけ異なる４相交流に変換することができ
る。さらに、この発明によって変換された４相交流を４
極放電装置に供給することにより、放電を消失させるこ
となく安定に行うことができる。
【図１】この発明の実施例１の構成を示す電気回路図で
ある。
ある。
【図２】図１の要部を示す等価回路図である。
【図３】図２の各要素の電圧ベクトルを示すベクトル図
である。
である。
【図４】図１の出力電圧の位相を示すベクトル図であ
る。
る。
【図５】この発明の実施例２の構成を示す電気回路図で
ある。
ある。
【図６】図５の要部を示す等価回路図である。
【図７】図６の各要素の電圧ベクトルを示すベクトル図
である。
である。
【図８】単相変圧器の１次コイルから見た等価回路図で
ある。
ある。
【図９】単相変圧器の構成を示す回路図である。
【図１０】従来例の要部を示す等価回路図である。
【図１１】図１０の各要素の電圧ベクトルを示すベクト
ル図である。
ル図である。
Ｔ1 変圧器 Ｔ2 変圧器 Ｐ1 １次コイル Ｐ2 １次コイル Ｓ1 ２次コイル Ｓ2 ２次コイル ＣＴ1 センタタップ ＣＴ2 センタタップ Ｃ コンデンサ ＰＳ 単相交流電源 Ａ ４電極放電装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩田 豊太郎 神戸市中央区港島中町７丁目２番１号 東 亜医用電子株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 ２次コイルにセンタタップを有する第１
および第２単相変圧器と、容量性素子とを備え、第２単
相変圧器の１次コイルと容量性素子との直列回路を第１
単相変圧器の１次コイルに並列接続すると共に、各２次
コイルのセンタタップを互いに接続したことを特徴とす
る単相−４相交流変換装置。 - 【請求項２】 ２次コイルにセンタタップを有する第１
および第２単相変圧器と、誘導性素子と、容量性素子と
を備え、第１単相変圧器の１次コイルと誘導素子との第
１直列回路に第２単相変圧器の１次コイルと容量性素子
との第２直列回路を並列接続すると共に、各２次コイル
のセンタタップを互いに接続したことを特徴とする単相
−４相交流変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7026995A JPH08223911A (ja) | 1995-02-15 | 1995-02-15 | 単相−４相交流変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7026995A JPH08223911A (ja) | 1995-02-15 | 1995-02-15 | 単相−４相交流変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08223911A true JPH08223911A (ja) | 1996-08-30 |
Family
ID=12208748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7026995A Pending JPH08223911A (ja) | 1995-02-15 | 1995-02-15 | 単相−４相交流変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08223911A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009165271A (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-23 | Railway Technical Res Inst | 電力変換回路及び単相／三相電力変換回路 |
| JP2009165272A (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-23 | Railway Technical Res Inst | 制御装置、電力変換装置及び制御方法 |
-
1995
- 1995-02-15 JP JP7026995A patent/JPH08223911A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009165271A (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-23 | Railway Technical Res Inst | 電力変換回路及び単相／三相電力変換回路 |
| JP2009165272A (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-23 | Railway Technical Res Inst | 制御装置、電力変換装置及び制御方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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