JPH08209276A - チクソキャスティング用合金材料 - Google Patents
チクソキャスティング用合金材料Info
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- JPH08209276A JPH08209276A JP7034665A JP3466595A JPH08209276A JP H08209276 A JPH08209276 A JP H08209276A JP 7034665 A JP7034665 A JP 7034665A JP 3466595 A JP3466595 A JP 3466595A JP H08209276 A JPH08209276 A JP H08209276A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 チクソキャスティング法の適用下で健全な鋳
物を得ることのできるＡｌ合金材料を提供する。 【構成】 Ａｌ合金材料の示差熱分析曲線ｃにおいて、
共晶溶解による第１山形吸熱部ｄと、共晶点よりも高融
点の成分の溶解による第２山形吸熱部ｅとが存在する。
第１山形吸熱部ｄのピーク温度をＴ1 とし、第２山形吸
熱部ｅのピーク温度をＴ2 としたとき、両ピーク温度Ｔ
1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 は２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃
である。これにより、材料加熱時における初晶α−Ａｌ
の粗大化を防止して初晶α−Ａｌの微細球状化および均
一分散を促進することができる。
物を得ることのできるＡｌ合金材料を提供する。 【構成】 Ａｌ合金材料の示差熱分析曲線ｃにおいて、
共晶溶解による第１山形吸熱部ｄと、共晶点よりも高融
点の成分の溶解による第２山形吸熱部ｅとが存在する。
第１山形吸熱部ｄのピーク温度をＴ1 とし、第２山形吸
熱部ｅのピーク温度をＴ2 としたとき、両ピーク温度Ｔ
1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 は２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃
である。これにより、材料加熱時における初晶α−Ａｌ
の粗大化を防止して初晶α−Ａｌの微細球状化および均
一分散を促進することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チクソキャスティング
法の実施に用いられる合金材料に関する。
法の実施に用いられる合金材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種合金材料として、示差熱分
析曲線において、共晶溶解による第１山形吸熱部と、共
晶点よりも高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部と
が存在し、前記第１山形吸熱部のピーク温度をＴ1 と
し、前記第２山形吸熱部のピーク温度をＴ2 としたと
き、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 がＴ2 −Ｔ
1 ＜２０℃である合金材料が知られている。
析曲線において、共晶溶解による第１山形吸熱部と、共
晶点よりも高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部と
が存在し、前記第１山形吸熱部のピーク温度をＴ1 と
し、前記第２山形吸熱部のピーク温度をＴ2 としたと
き、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 がＴ2 −Ｔ
1 ＜２０℃である合金材料が知られている。
【０００３】チクソキャスティング法の実施に当って
は、合金材料に加熱処理を施して固相（略固体となって
いる相、以下同じ）と液相とが共存する半溶融合金材料
を調製し、次いでその半溶融合金材料を加圧下で鋳型の
キャビティに充填し、その後前記加圧下で半溶融合金材
料を凝固させる、といった方法が採用される。
は、合金材料に加熱処理を施して固相（略固体となって
いる相、以下同じ）と液相とが共存する半溶融合金材料
を調製し、次いでその半溶融合金材料を加圧下で鋳型の
キャビティに充填し、その後前記加圧下で半溶融合金材
料を凝固させる、といった方法が採用される。
【０００４】前記のように両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差
Ｔ2 −Ｔ1 を小さく設定する理由は、合金材料の固液共
存温度域を狭めて凝固時における引け巣の発生を抑制す
ることにある。
Ｔ2 −Ｔ1 を小さく設定する理由は、合金材料の固液共
存温度域を狭めて凝固時における引け巣の発生を抑制す
ることにある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら両ピーク
温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 を前記のように小さく設
定された合金材料は、加熱温度変化に対して固相率が鋭
敏に変動するため、その合金材料を均一に加熱するため
にはその昇温速度を下げる、つまり加熱時間を長く設定
しなければならず、その結果、固相の主たる構成要素で
ある初晶の粗大化を招来する、といった不具合を生じ
る。一方、昇温速度を上げる、つまり加熱時間を短く設
定すると、半溶融合金材料における固相率分布が不均一
となるため、鋳造過程で半溶融合金材料が金型のキャビ
ティに噴射状態で注入され、その結果、半溶融合金材料
に空気が巻込まれて比較的大きな空孔部が発生する、と
いった不具合を生じる。
温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 を前記のように小さく設
定された合金材料は、加熱温度変化に対して固相率が鋭
敏に変動するため、その合金材料を均一に加熱するため
にはその昇温速度を下げる、つまり加熱時間を長く設定
しなければならず、その結果、固相の主たる構成要素で
ある初晶の粗大化を招来する、といった不具合を生じ
る。一方、昇温速度を上げる、つまり加熱時間を短く設
定すると、半溶融合金材料における固相率分布が不均一
となるため、鋳造過程で半溶融合金材料が金型のキャビ
ティに噴射状態で注入され、その結果、半溶融合金材料
に空気が巻込まれて比較的大きな空孔部が発生する、と
いった不具合を生じる。
【０００６】本発明は前記に鑑み、第１，第２山形吸熱
部における両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2の差Ｔ2 −Ｔ1 を特
定することによって、健全な鋳造品質を有し、また優れ
た疲れ強さを有する等、高度な機械的特性を備えた鋳物
を得ることが可能な前記チクソキャスティング用合金材
料を提供することを目的とする。
部における両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2の差Ｔ2 −Ｔ1 を特
定することによって、健全な鋳造品質を有し、また優れ
た疲れ強さを有する等、高度な機械的特性を備えた鋳物
を得ることが可能な前記チクソキャスティング用合金材
料を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るチクソキャ
スティング用合金材料は、示差熱分析曲線において、共
晶溶解による第１山形吸熱部と、共晶点よりも高融点の
成分の溶解による第２山形吸熱部とが存在し、前記第１
山形吸熱部のピーク温度をＴ1 とし、前記第２山形吸熱
部のピーク温度をＴ2 としたとき、両ピーク温度Ｔ1 ，
Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 が２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃であ
ることを特徴とする。
スティング用合金材料は、示差熱分析曲線において、共
晶溶解による第１山形吸熱部と、共晶点よりも高融点の
成分の溶解による第２山形吸熱部とが存在し、前記第１
山形吸熱部のピーク温度をＴ1 とし、前記第２山形吸熱
部のピーク温度をＴ2 としたとき、両ピーク温度Ｔ1 ，
Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 が２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃であ
ることを特徴とする。
【０００８】
【作用】両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 を前記
のように特定された合金材料においては、加熱温度変化
に対する固相率の変動が鈍化されているので、昇温速度
を上げて、短時間のうちに合金材料を鋳造温度（鋳造時
におけるその材料の温度）まで加熱することが可能であ
り、これにより初晶の粗大化が防止される。
のように特定された合金材料においては、加熱温度変化
に対する固相率の変動が鈍化されているので、昇温速度
を上げて、短時間のうちに合金材料を鋳造温度（鋳造時
におけるその材料の温度）まで加熱することが可能であ
り、これにより初晶の粗大化が防止される。
【０００９】また固液共存温度域の拡張に伴い、初晶の
拡散が活発に行われるので、その初晶の微細球状化およ
び均一分散が促進される。これは、半溶融合金材料にお
ける組織の均一化をもたらすので、その材料の均一凝固
が達成され、これにより引け巣の発生が回避される。
拡散が活発に行われるので、その初晶の微細球状化およ
び均一分散が促進される。これは、半溶融合金材料にお
ける組織の均一化をもたらすので、その材料の均一凝固
が達成され、これにより引け巣の発生が回避される。
【００１０】ただし、両ピーク温度の差Ｔ2 −Ｔ1 がＴ
2 −Ｔ1 ＜２０℃では前記のような不具合を生じ、一
方、Ｔ2 −Ｔ1 ＞８０℃では合金材料の固液共存温度域
が広くなり過ぎるので凝固時において引け巣が発生し易
くなる。
2 −Ｔ1 ＜２０℃では前記のような不具合を生じ、一
方、Ｔ2 −Ｔ1 ＞８０℃では合金材料の固液共存温度域
が広くなり過ぎるので凝固時において引け巣が発生し易
くなる。
【００１１】
【実施例】図１に示す加圧鋳造機１はＡｌ合金材料（合
金材料）を用いてチクソキャスティング法の適用下でＡ
ｌ合金鋳物を鋳造するために用いられる。その加圧鋳造
機１は、鉛直な合せ面２ａ，３ａを有する固定金型２お
よび可動金型３を備え、両合せ面２ａ，３ａ間に鋳物成
形用キャビティ４が形成される。固定金型２に半溶融Ａ
ｌ合金材料５を設置するチャンバ６が形成され、そのチ
ャンバ６はゲート７を介してキャビティ４に連通する。
また固定金型２に、チャンバ６に連通するスリーブ８が
水平に付設され、そのスリーブ８にチャンバ６に挿脱さ
れる加圧プランジャ９が摺動自在に嵌合される。スリー
ブ８は、その周壁上部に材料用挿入口１０を有する。
金材料）を用いてチクソキャスティング法の適用下でＡ
ｌ合金鋳物を鋳造するために用いられる。その加圧鋳造
機１は、鉛直な合せ面２ａ，３ａを有する固定金型２お
よび可動金型３を備え、両合せ面２ａ，３ａ間に鋳物成
形用キャビティ４が形成される。固定金型２に半溶融Ａ
ｌ合金材料５を設置するチャンバ６が形成され、そのチ
ャンバ６はゲート７を介してキャビティ４に連通する。
また固定金型２に、チャンバ６に連通するスリーブ８が
水平に付設され、そのスリーブ８にチャンバ６に挿脱さ
れる加圧プランジャ９が摺動自在に嵌合される。スリー
ブ８は、その周壁上部に材料用挿入口１０を有する。
【００１２】表１は、Ａｌ合金材料の実施例Ａ〜Ｇおよ
び比較例ａ，ｂの組成を示す。実施例ＡはＡｌ−Ｓｉ−
Ｃｕ系合金、実施例Ｂ〜ＤはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、
実施例Ｅ〜Ｇおよび比較例ａはＡｌ−Ｃｕ系合金、比較
例ｂはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金である。これら実施例Ａ
等は、連続鋳造法の適用下で鋳造された高品質な長尺連
続鋳造材より切出されたものであって、その鋳造に当っ
ては初晶α−Ａｌの球状化処理が行われている。実施例
Ａ等の寸法は直径５０mm、長さ６５mmである。
び比較例ａ，ｂの組成を示す。実施例ＡはＡｌ−Ｓｉ−
Ｃｕ系合金、実施例Ｂ〜ＤはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、
実施例Ｅ〜Ｇおよび比較例ａはＡｌ−Ｃｕ系合金、比較
例ｂはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金である。これら実施例Ａ
等は、連続鋳造法の適用下で鋳造された高品質な長尺連
続鋳造材より切出されたものであって、その鋳造に当っ
ては初晶α−Ａｌの球状化処理が行われている。実施例
Ａ等の寸法は直径５０mm、長さ６５mmである。
【００１３】
【表１】 実施例Ａについて、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を行っ
たところ、図２の結果を得た。この示差熱分析曲線ｃに
は、共晶溶解による第１山形吸熱部ｄと、共晶点よりも
高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部ｅとが存在す
る。この場合、第１山形吸熱部ｄのピーク温度Ｔ1 はＴ
1 ＝５５９℃、第２山形吸熱部ｅのピーク温度Ｔ2 はＴ
2 ＝５７９℃であり、したがって両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ
2 の差Ｔ2 −Ｔ1 はＴ2 −Ｔ1 ＝２０℃であることが判
明した。
たところ、図２の結果を得た。この示差熱分析曲線ｃに
は、共晶溶解による第１山形吸熱部ｄと、共晶点よりも
高融点の成分の溶解による第２山形吸熱部ｅとが存在す
る。この場合、第１山形吸熱部ｄのピーク温度Ｔ1 はＴ
1 ＝５５９℃、第２山形吸熱部ｅのピーク温度Ｔ2 はＴ
2 ＝５７９℃であり、したがって両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ
2 の差Ｔ2 −Ｔ1 はＴ2 −Ｔ1 ＝２０℃であることが判
明した。
【００１４】次に、実施例Ａを誘導加熱装置の加熱コイ
ル内に設置し、次いで周波数 １ｋＨｚ、最大出力 ３
０ｋＷ、加熱時間 ７分間の条件で加熱して、固相と液
相とが共存する半溶融状態の実施例Ａを調製した。この
場合、固相率は４０％以上、６０％以下に設定される。
ル内に設置し、次いで周波数 １ｋＨｚ、最大出力 ３
０ｋＷ、加熱時間 ７分間の条件で加熱して、固相と液
相とが共存する半溶融状態の実施例Ａを調製した。この
場合、固相率は４０％以上、６０％以下に設定される。
【００１５】その後、図１に示すように、半溶融状態の
実施例Ａ（符号５）をチャンバ６に設置し、鋳造温度
５７２℃、加圧プランジャ９の移動速度 ０．２ｍ／se
c 、金型温度 ２５０℃の条件で実施例Ａを加圧しつつ
ゲート７を通過させてキャビティ４内に充填した。そし
て、加圧プランジャ９をストローク終端に保持すること
によってキャビティ４内に充填された実施例Ａに加圧力
を付与し、その加圧下で実施例Ａを凝固させてＡｌ合金
鋳物Ａを得た。
実施例Ａ（符号５）をチャンバ６に設置し、鋳造温度
５７２℃、加圧プランジャ９の移動速度 ０．２ｍ／se
c 、金型温度 ２５０℃の条件で実施例Ａを加圧しつつ
ゲート７を通過させてキャビティ４内に充填した。そし
て、加圧プランジャ９をストローク終端に保持すること
によってキャビティ４内に充填された実施例Ａに加圧力
を付与し、その加圧下で実施例Ａを凝固させてＡｌ合金
鋳物Ａを得た。
【００１６】また実施例Ｂ〜Ｇおよび比較例ａ，ｂにつ
いてＤＳＣを行い、さらに実施例Ｂ等を用い前記同様の
鋳造作業を行って、実施例Ｂ等に対応する８種のＡｌ合
金鋳物Ｂ〜Ｇ，ａ，ｂを得た。この場合、加熱時間は前
記のように７分間であるが、比較のため、比較例ａを用
い、電気抵抗炉による加熱時間を２０分間に設定してＡ
ｌ合金鋳物ａ1 を得た。
いてＤＳＣを行い、さらに実施例Ｂ等を用い前記同様の
鋳造作業を行って、実施例Ｂ等に対応する８種のＡｌ合
金鋳物Ｂ〜Ｇ，ａ，ｂを得た。この場合、加熱時間は前
記のように７分間であるが、比較のため、比較例ａを用
い、電気抵抗炉による加熱時間を２０分間に設定してＡ
ｌ合金鋳物ａ1 を得た。
【００１７】次に各Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，ａ1 ，ｂ
に表２に示す条件にてＴ６処理を施した。
に表２に示す条件にてＴ６処理を施した。
【００１８】
【表２】 疲れ試験を行うため、Ｔ６処理後のＡｌ合金鋳物Ａ〜
Ｇ、ａ，ａ1 ，ｂより、直径４mm、長さ２０mmの平行部
を持つ試験片を各Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，ａ1，ｂに
ついて８本作製した。それら試験片について、電気油圧
式疲れ試験機を用い室温下で異なる応力振幅で試験を行
い、破壊までの繰返し数を求めた。そして、それらのデ
ータから繰返し数１０7 回の疲れ強さＳ1 を求めた。
Ｇ、ａ，ａ1 ，ｂより、直径４mm、長さ２０mmの平行部
を持つ試験片を各Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，ａ1，ｂに
ついて８本作製した。それら試験片について、電気油圧
式疲れ試験機を用い室温下で異なる応力振幅で試験を行
い、破壊までの繰返し数を求めた。そして、それらのデ
ータから繰返し数１０7 回の疲れ強さＳ1 を求めた。
【００１９】図３〜８および図９，１０は実施例Ｂ〜Ｇ
および比較例ａ，ｂに関する示差熱分析曲線ａを示す。
および比較例ａ，ｂに関する示差熱分析曲線ａを示す。
【００２０】表３は、実施例Ａ〜Ｇおよび比較例ａ，ｂ
に関する第１，第２山形吸熱部ｄ，ｅのピーク温度
Ｔ1 ，Ｔ2 、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 、
加熱時間および鋳造温度ならびにＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、
ａ，ａ1 ，ｂに関する空孔部の有無、初晶α−Ａｌの粗
大化の有無および疲れ強さＳ1 をそれぞれ示す。
に関する第１，第２山形吸熱部ｄ，ｅのピーク温度
Ｔ1 ，Ｔ2 、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 、
加熱時間および鋳造温度ならびにＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、
ａ，ａ1 ，ｂに関する空孔部の有無、初晶α−Ａｌの粗
大化の有無および疲れ強さＳ1 をそれぞれ示す。
【００２１】
【表３】 図１１はＡｌ合金鋳物Ｇの金属組織を示す顕微鏡写真で
ある。また図１２（ａ），１３，１４は、それぞれＡｌ
合金鋳物ａ，ａ1 ，ｂの金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。
ある。また図１２（ａ），１３，１４は、それぞれＡｌ
合金鋳物ａ，ａ1 ，ｂの金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【００２２】図２〜８，１１および表３から明らかなよ
うに、Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇは、両ピーク温度の差Ｔ2 −
Ｔ1 を２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃に特定された実施例
Ａ〜Ｇを用いて得られたものであり、それら実施例Ａ〜
Ｇにおいては、加熱温度変化に対する固相率の変動が鈍
化されているので、昇温速度を上げて、７分間といった
短時間のうちに実施例Ａ〜Ｇを鋳造温度まで加熱するこ
とが可能であり、これにより初晶α−Ａｌの粗大化が防
止される。
うに、Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇは、両ピーク温度の差Ｔ2 −
Ｔ1 を２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃に特定された実施例
Ａ〜Ｇを用いて得られたものであり、それら実施例Ａ〜
Ｇにおいては、加熱温度変化に対する固相率の変動が鈍
化されているので、昇温速度を上げて、７分間といった
短時間のうちに実施例Ａ〜Ｇを鋳造温度まで加熱するこ
とが可能であり、これにより初晶α−Ａｌの粗大化が防
止される。
【００２３】また固液共存温度域の拡張に伴い、初晶α
−Ａｌの拡散が活発に行われるので、その初晶α−Ａｌ
の微細球状化および均一分散が促進され、その上引け巣
の発生も回避される。
−Ａｌの拡散が活発に行われるので、その初晶α−Ａｌ
の微細球状化および均一分散が促進され、その上引け巣
の発生も回避される。
【００２４】これらのことから、Ａｌ合金鋳物Ａ〜Ｇは
健全な鋳造品質を有し、また優れた疲れ強さを備える。
健全な鋳造品質を有し、また優れた疲れ強さを備える。
【００２５】図１２に示すＡｌ合金鋳物ａの場合、その
比較例ａにおける両ピーク温度Ｔ1，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ
1 がＴ2 −Ｔ1 ＜２０℃であり、また加熱時間が７分間
といったように短いことから、キャビティ注入時に生じ
る空気の巻込みに起因して空孔部が発生している。
比較例ａにおける両ピーク温度Ｔ1，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ
1 がＴ2 −Ｔ1 ＜２０℃であり、また加熱時間が７分間
といったように短いことから、キャビティ注入時に生じ
る空気の巻込みに起因して空孔部が発生している。
【００２６】図１３に示すＡｌ合金鋳物ａ1 の場合、そ
の比較例ａの加熱時間が２０分間といったように長いこ
とから初晶α−Ａｌ（塊状部分）が粗大化している。
の比較例ａの加熱時間が２０分間といったように長いこ
とから初晶α−Ａｌ（塊状部分）が粗大化している。
【００２７】図１４に示すＡｌ合金鋳物ｂの場合、両ピ
ーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1がＴ2 −Ｔ1 ＞８０
℃であることから、凝固時において引け巣、したがって
空孔部（黒色部分）が発生している。
ーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1がＴ2 −Ｔ1 ＞８０
℃であることから、凝固時において引け巣、したがって
空孔部（黒色部分）が発生している。
【００２８】比較のため、実施例Ａ〜Ｇおよび比較例
ａ，ｂを用い、押出し温度 ３５０〜４２０℃、コンテ
ナ温度 ３００℃、ダイス温度 ２５０℃、ダイス孔直
径 ３５mm、押出し比 ４．７の条件にて押出し加工を
行い、実施例Ａ等に対応するＡｌ合金押出し材Ａ〜Ｇ、
ａ，ｂを得た。
ａ，ｂを用い、押出し温度 ３５０〜４２０℃、コンテ
ナ温度 ３００℃、ダイス温度 ２５０℃、ダイス孔直
径 ３５mm、押出し比 ４．７の条件にて押出し加工を
行い、実施例Ａ等に対応するＡｌ合金押出し材Ａ〜Ｇ、
ａ，ｂを得た。
【００２９】これらＡｌ合金押出し材Ａ〜Ｇ、ａ，ｂ
に、それらに対応するＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，ｂに関
する条件と同一条件にてＴ６処理（表２参照）を施し、
次いでＡｌ合金押出し材Ａ等より前記同様の試験片を作
製して前記同様の疲れ試験を行い、繰返し数１０7 回の
疲れ強さＳ2 を求めた。
に、それらに対応するＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，ｂに関
する条件と同一条件にてＴ６処理（表２参照）を施し、
次いでＡｌ合金押出し材Ａ等より前記同様の試験片を作
製して前記同様の疲れ試験を行い、繰返し数１０7 回の
疲れ強さＳ2 を求めた。
【００３０】表４は、各Ａｌ合金押出し材Ａ〜Ｇ，ａ，
ｂの疲れ強さＳ2 およびＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，
ａ1 ，ｂの疲れ強さＳ1 との強度比Ｓ1 ／Ｓ2 を示す。
表中、Ａｌ合金押出し材ａ1 は同ａと同じである。
ｂの疲れ強さＳ2 およびＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇ、ａ，
ａ1 ，ｂの疲れ強さＳ1 との強度比Ｓ1 ／Ｓ2 を示す。
表中、Ａｌ合金押出し材ａ1 は同ａと同じである。
【００３１】
【表４】 図１５は、実施例Ａ〜Ｇおよび比較例ａ，ｂにおける両
ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2の差Ｔ2 −Ｔ1 と前記強度比Ｓ1
／Ｓ2 との関係をグラフ化したものである。図中、点Ａ
〜Ｇおよび点ａ，ｂは実施例Ａ〜Ｇおよび比較例ａ，ｂ
を用いた場合にそれぞれに該当する。点ａ1 は、比較例
ａにおける加熱時間 ２０分間の場合である。
ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2の差Ｔ2 −Ｔ1 と前記強度比Ｓ1
／Ｓ2 との関係をグラフ化したものである。図中、点Ａ
〜Ｇおよび点ａ，ｂは実施例Ａ〜Ｇおよび比較例ａ，ｂ
を用いた場合にそれぞれに該当する。点ａ1 は、比較例
ａにおける加熱時間 ２０分間の場合である。
【００３２】図１５、表４から明らかなように、実施例
Ａ〜Ｇを用いると、Ａｌ合金押出し材Ａ〜Ｇと同等の疲
れ強さを備えたＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇを得ることができ
る。このことからも、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2
−Ｔ1 を２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃に設定すればよい
ことが判る。
Ａ〜Ｇを用いると、Ａｌ合金押出し材Ａ〜Ｇと同等の疲
れ強さを備えたＡｌ合金鋳物Ａ〜Ｇを得ることができ
る。このことからも、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2
−Ｔ1 を２０℃≦Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃に設定すればよい
ことが判る。
【００３３】なお、本発明に係る合金材料はＡｌ合金材
料には限定されない。
料には限定されない。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、前記のような熱的特性
を具備させることにより、チクソキャスティング法の適
用下で、健全な鋳造品質を有し、また優れた疲れ強さを
有する等、高度な機械的特性を備えた鋳物を得ることが
可能な合金材料を提供することができる。
を具備させることにより、チクソキャスティング法の適
用下で、健全な鋳造品質を有し、また優れた疲れ強さを
有する等、高度な機械的特性を備えた鋳物を得ることが
可能な合金材料を提供することができる。
【図１】加圧鋳造機の縦断面図である。
【図２】実施例Ａの示差熱分析曲線の要部である。
【図３】実施例Ｂの示差熱分析曲線の要部である。
【図４】実施例Ｃの示差熱分析曲線の要部である。
【図５】実施例Ｄの示差熱分析曲線の要部である。
【図６】実施例Ｅの示差熱分析曲線の要部である。
【図７】実施例Ｆの示差熱分析曲線の要部である。
【図８】実施例Ｇの示差熱分析曲線の要部である。
【図９】比較例ａの示差熱分析曲線の要部である。
【図１０】比較例ｂの示差熱分析曲線の要部である。
【図１１】Ａｌ合金鋳物Ｇの金属組織を示す顕微鏡写真
である。
である。
【図１２】（ａ）はＡｌ合金鋳物ａの金属組織を示す顕
微鏡写真、（ｂ）は（ａ）の要部写図である。
微鏡写真、（ｂ）は（ａ）の要部写図である。
【図１３】Ａｌ合金鋳物ａ1 の金属組織を示す顕微鏡写
真である。
真である。
【図１４】Ａｌ合金鋳物ｂの金属組織を示す顕微鏡写真
である。
である。
【図１５】両ピーク温度の差Ｔ2 −Ｔ1 と強度比Ｓ1 ／
Ｓ2 との関係を示すグラフである。
Ｓ2 との関係を示すグラフである。
ｃ 示差熱分析曲線 ｄ 第１山形吸熱部 ｅ 第２山形吸熱部 Ｔ1 ，Ｔ2 ピーク温度
【手続補正書】
【提出日】平成８年２月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】図３〜８および図９，１０は実施例Ｂ〜Ｇ
および比較例ａ，ｂに関する示差熱分析曲線ｃを示す。
および比較例ａ，ｂに関する示差熱分析曲線ｃを示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 示差熱分析曲線（ｃ）において、共晶溶
解による第１山形吸熱部（ｄ）と、共晶点よりも高融点
の成分の溶解による第２山形吸熱部（ｅ）とが存在し、
前記第１山形吸熱部（ｄ）のピーク温度をＴ1 とし、前
記第２山形吸熱部（ｅ）のピーク温度をＴ2 としたと
き、両ピーク温度Ｔ1 ，Ｔ2 の差Ｔ2 −Ｔ1 が２０℃≦
Ｔ2 −Ｔ1 ≦８０℃であることを特徴とするチクソキャ
スティング用合金材料。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7034665A JPH08209276A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | チクソキャスティング用合金材料 |
| IT95RM000316A IT1278069B1 (it) | 1994-05-17 | 1995-05-16 | Materiale in lega per tissofusione, procedimento per la preparazione del materiale in lega semi-fuso per tissofusione e procedimento di |
| FR9505835A FR2720016B1 (fr) | 1994-05-17 | 1995-05-17 | Matériau allié destiné au thixomoulage, procédé pour préparer un matériau allié semi-fondu destiné au thixomoulage, et procédé de thixomoulage. |
| DE19518127A DE19518127C2 (de) | 1994-05-17 | 1995-05-17 | Verfahren zur Herstellung eines semi-geschmolzenen Legierungsmaterials zum Thixo-Gießen |
| US08/861,265 US5849115A (en) | 1994-05-17 | 1997-05-21 | Alloy material for thixocasting, process for preparing semi-molten alloy material for thixocasting and thixocasting process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7034665A JPH08209276A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | チクソキャスティング用合金材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209276A true JPH08209276A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=12420738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7034665A Pending JPH08209276A (ja) | 1994-05-17 | 1995-01-31 | チクソキャスティング用合金材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209276A (ja) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07316709A (ja) * | 1994-05-17 | 1995-12-05 | Honda Motor Co Ltd | チクソキャスティング用共晶系合金材料 |
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| JPH08157997A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-06-18 | Honda Motor Co Ltd | チクソキャスティング用Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金材料 |
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-
1995
- 1995-01-31 JP JP7034665A patent/JPH08209276A/ja active Pending
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