JPH08208284A - 軽量気泡コンクリートの製造方法 - Google Patents
軽量気泡コンクリートの製造方法Info
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- JPH08208284A JPH08208284A JP7031725A JP3172595A JPH08208284A JP H08208284 A JPH08208284 A JP H08208284A JP 7031725 A JP7031725 A JP 7031725A JP 3172595 A JP3172595 A JP 3172595A JP H08208284 A JPH08208284 A JP H08208284A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnesia
- powder
- raw material
- curing
- autoclave
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/18—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing mixtures of the silica-lime type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/60—Production of ceramic materials or ceramic elements, e.g. substitution of clay or shale by alternative raw materials, e.g. ashes
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軽量気泡コンクリートのオートクレーブ養生
時に発生するクラックを防止して高品質の大型パネルの
製造を可能とする手段の提供。 【構成】 石灰およびセメントからなる石灰質原料と、
珪石等のケイ酸質原料粉末と、二番石膏とからなる混合
粉末に、１５００℃以上の高温で焼成したマグネシアま
たはマグネシアクリンカー粉末を所定量配合し、これを
オートクレーブにて高温高圧水蒸気養生する。 【効果】 高温高圧水蒸気養生過程での鉄筋とＡＬＣ
（軽量気泡珪酸カルシウム材料）の熱膨張率の差に起因
するクラックの発生がない。高品質の大型ＡＬＣパネル
を低コストで製造できる。
時に発生するクラックを防止して高品質の大型パネルの
製造を可能とする手段の提供。 【構成】 石灰およびセメントからなる石灰質原料と、
珪石等のケイ酸質原料粉末と、二番石膏とからなる混合
粉末に、１５００℃以上の高温で焼成したマグネシアま
たはマグネシアクリンカー粉末を所定量配合し、これを
オートクレーブにて高温高圧水蒸気養生する。 【効果】 高温高圧水蒸気養生過程での鉄筋とＡＬＣ
（軽量気泡珪酸カルシウム材料）の熱膨張率の差に起因
するクラックの発生がない。高品質の大型ＡＬＣパネル
を低コストで製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、原料粉末を高温高圧水
蒸気養生して製造する軽量気泡コンクリートの製造方法
に関する。
蒸気養生して製造する軽量気泡コンクリートの製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】オートクレーブ内で高温高圧水蒸気養生
した軽量気泡珪酸カルシウム材料（ＡＬＣ）は、嵩比重
が０．５〜０．６程度で圧縮強度が４０〜５０ｋｇ／ｃ
ｍ２のものが建築物の床材、壁材、外壁材等のパネルと
して一般に用いられている。このＡＬＣパネルの大きさ
としては幅６０ｃｍのものが一般的であるが、最近では
幅２４０ｃｍの大型パネルも製作されている。
した軽量気泡珪酸カルシウム材料（ＡＬＣ）は、嵩比重
が０．５〜０．６程度で圧縮強度が４０〜５０ｋｇ／ｃ
ｍ２のものが建築物の床材、壁材、外壁材等のパネルと
して一般に用いられている。このＡＬＣパネルの大きさ
としては幅６０ｃｍのものが一般的であるが、最近では
幅２４０ｃｍの大型パネルも製作されている。
【０００３】ＡＬＣのオートクレーブ内で昇温する場合
の見掛けの熱膨張係数は約０．６×１０−５、補強のた
め挿入されている鉄筋は熱膨張係数約１．３×１０−５
であり、高温高圧水蒸気養生での昇温、保持過程では熱
膨張率が異なるためＡＬＣには引張力が働く。パネルが
大型化するとこの熱膨張率の差により、オートクレーブ
内での昇温過程でクラックが発生し易くなる。
の見掛けの熱膨張係数は約０．６×１０−５、補強のた
め挿入されている鉄筋は熱膨張係数約１．３×１０−５
であり、高温高圧水蒸気養生での昇温、保持過程では熱
膨張率が異なるためＡＬＣには引張力が働く。パネルが
大型化するとこの熱膨張率の差により、オートクレーブ
内での昇温過程でクラックが発生し易くなる。
【０００４】また、ＡＬＣは高温高圧水蒸気養生の工程
で長辺小口を下にして養生を行うが、幅広パネルでは立
てておくことが困難であるため、一般的には最も広い面
を下にして養生を行っている。しかるに、広い面を下に
して養生を行う場合、下側のＡＬＣは自重による拘束を
受けるため、パネル内部で発生した歪みが大きな内部応
力の発生につながり易い。このため、クラックを発生す
ることがあり、製造上問題となっている。なお、従来は
オートクレーブの昇温時間を長くとってこれらの問題を
回避しているが、生産性に問題がある。
で長辺小口を下にして養生を行うが、幅広パネルでは立
てておくことが困難であるため、一般的には最も広い面
を下にして養生を行っている。しかるに、広い面を下に
して養生を行う場合、下側のＡＬＣは自重による拘束を
受けるため、パネル内部で発生した歪みが大きな内部応
力の発生につながり易い。このため、クラックを発生す
ることがあり、製造上問題となっている。なお、従来は
オートクレーブの昇温時間を長くとってこれらの問題を
回避しているが、生産性に問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、軽量気泡コ
ンクリートのオートクレーブ養生時に発生するクラック
を防止して大型パネルを含む高品質のＡＬＣパネルの製
造を可能とする軽量気泡コンクリートの製造方法を提案
しようとするものである。
ンクリートのオートクレーブ養生時に発生するクラック
を防止して大型パネルを含む高品質のＡＬＣパネルの製
造を可能とする軽量気泡コンクリートの製造方法を提案
しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る軽量気泡コ
ンクリートの製造方法は、石灰およびセメントからなる
石灰質原料と、珪石等のケイ酸質原料粉末と、二水石膏
とからなる混合粉末に、１５００℃以上で焼成したマグ
ネシア、もしくは天然マグネサイトを１５００℃以上で
焼成した重焼マグネシアクリンカー粉末を、含有マグネ
シア換算で０．２〜４％配合することを要旨とするもの
である。
ンクリートの製造方法は、石灰およびセメントからなる
石灰質原料と、珪石等のケイ酸質原料粉末と、二水石膏
とからなる混合粉末に、１５００℃以上で焼成したマグ
ネシア、もしくは天然マグネサイトを１５００℃以上で
焼成した重焼マグネシアクリンカー粉末を、含有マグネ
シア換算で０．２〜４％配合することを要旨とするもの
である。
【０００７】
【作用】本発明において、混合粉末に配合するマグネシ
アとして、１５００℃以上で焼成したマグネシア、もし
くは天然マグネサイトを１５００℃以上で焼成した重焼
マグネシアクリンカー粉末を用いたのは、これらの高温
焼成のマグネシアは、高温高圧水蒸気養生を行う前の製
造過程においては水和反応を全く示さないか、ごく低い
水和反応率を示すが、高温高圧水蒸気養生過程において
ほぼ完全に水和反応し、体積膨張するので鉄筋との熱膨
張率の差を補償し、クラックの発生しない軽量気泡コン
クリートの製造が可能となるからである。
アとして、１５００℃以上で焼成したマグネシア、もし
くは天然マグネサイトを１５００℃以上で焼成した重焼
マグネシアクリンカー粉末を用いたのは、これらの高温
焼成のマグネシアは、高温高圧水蒸気養生を行う前の製
造過程においては水和反応を全く示さないか、ごく低い
水和反応率を示すが、高温高圧水蒸気養生過程において
ほぼ完全に水和反応し、体積膨張するので鉄筋との熱膨
張率の差を補償し、クラックの発生しない軽量気泡コン
クリートの製造が可能となるからである。
【０００８】一方、低温焼成のマグネシアは混合スラリ
ーをつくる過程において大部分が水和してしまい、水酸
化マグネシウムとなるが、高温高圧水蒸気養生過程にお
いては水酸化マグネシウムは脱水し、収縮するため、鉄
筋との熱膨張率の差を補償できない。したがって、低温
焼成のマグネシアはクラックの発生しない軽量気泡コン
クリート用原料としては不適である。
ーをつくる過程において大部分が水和してしまい、水酸
化マグネシウムとなるが、高温高圧水蒸気養生過程にお
いては水酸化マグネシウムは脱水し、収縮するため、鉄
筋との熱膨張率の差を補償できない。したがって、低温
焼成のマグネシアはクラックの発生しない軽量気泡コン
クリート用原料としては不適である。
【０００９】図１は１６００℃焼成ＭｇＯと６００℃焼
成ＭｇＯのオートクレーブ処理時間とマグネシア水和反
応率との関係を例示したものである。このデータは、原
料としてセメントとマグネシアと水を重量比で１：２：
３の割合で配合して１８０℃飽和水蒸気圧下で処理した
時に、６００℃で焼成したマグネシアと１５００℃以上
で焼成したマグネシアの水酸化マグネシウムへの反応率
（水和反応率）を示差走査熱分析で水酸化マグネシウム
脱水反応熱量を定量した結果をもとに、約１００％の水
酸化マグネシウムの脱水反応熱量を２４４．４ｃａｌ／
ｇとして算出したものである。
成ＭｇＯのオートクレーブ処理時間とマグネシア水和反
応率との関係を例示したものである。このデータは、原
料としてセメントとマグネシアと水を重量比で１：２：
３の割合で配合して１８０℃飽和水蒸気圧下で処理した
時に、６００℃で焼成したマグネシアと１５００℃以上
で焼成したマグネシアの水酸化マグネシウムへの反応率
（水和反応率）を示差走査熱分析で水酸化マグネシウム
脱水反応熱量を定量した結果をもとに、約１００％の水
酸化マグネシウムの脱水反応熱量を２４４．４ｃａｌ／
ｇとして算出したものである。
【００１０】すなわち、６００℃で焼成したマグネシア
の場合は、１８０℃飽和水蒸気圧下でオートクレーブ処
理する前に７６％水和する。そして、オートクレーブ処
理を行うと、昇温直後は水和反応率８６％を示すが、そ
の後処理時間が長くなるほど水和反応率が低下している
ことから、オートクレーブ処理過程で膨張剤としての効
果が失われるものと推察される。
の場合は、１８０℃飽和水蒸気圧下でオートクレーブ処
理する前に７６％水和する。そして、オートクレーブ処
理を行うと、昇温直後は水和反応率８６％を示すが、そ
の後処理時間が長くなるほど水和反応率が低下している
ことから、オートクレーブ処理過程で膨張剤としての効
果が失われるものと推察される。
【００１１】一方、１５００℃以上で焼成したマグネシ
アの場合は、オートクレーブ処理前の水和反応率は２
６．８％と低いが、オートクレーブ処理すると水和反応
率は時間とともに増加していることから、オートクレー
ブ処理過程で膨張剤としての効果を示すものと推察され
る。
アの場合は、オートクレーブ処理前の水和反応率は２
６．８％と低いが、オートクレーブ処理すると水和反応
率は時間とともに増加していることから、オートクレー
ブ処理過程で膨張剤としての効果を示すものと推察され
る。
【００１２】なお、マグネシアクリンカー粉末は、オー
トクレーブ処理前には全く水和せず、オートクレーブ処
理過程でのみ水和が進行する。よって、マグネシアクリ
ンカーの場合には、１５００℃以上で焼成したマグネシ
アよりもオート処理過程における膨張効果が大きくなる
と考えられる。
トクレーブ処理前には全く水和せず、オートクレーブ処
理過程でのみ水和が進行する。よって、マグネシアクリ
ンカーの場合には、１５００℃以上で焼成したマグネシ
アよりもオート処理過程における膨張効果が大きくなる
と考えられる。
【００１３】本発明において、１５００℃以上で焼成し
たマグネシア、もしくは天然マグネサイトを１５００℃
以上で焼成した重焼マグネシアクリンカー粉末の配合量
を全固形分の０．２〜４重量％としたのは、０．２重量
％未満ではマグネシアによる膨張率が小さすぎ、中に入
れた鉄筋が昇温過程で珪酸カルシウム材料の部分よりも
大きく膨張してクラックが発生してしまい、他方、４重
量％を超えるとマグネシアによる膨張がＡＬＣの引張応
力による歪み限界を超えるため、ＡＬＣにクラックが発
生して強度が低下し、オートクレーブ養生過程において
破壊してしまうためである。
たマグネシア、もしくは天然マグネサイトを１５００℃
以上で焼成した重焼マグネシアクリンカー粉末の配合量
を全固形分の０．２〜４重量％としたのは、０．２重量
％未満ではマグネシアによる膨張率が小さすぎ、中に入
れた鉄筋が昇温過程で珪酸カルシウム材料の部分よりも
大きく膨張してクラックが発生してしまい、他方、４重
量％を超えるとマグネシアによる膨張がＡＬＣの引張応
力による歪み限界を超えるため、ＡＬＣにクラックが発
生して強度が低下し、オートクレーブ養生過程において
破壊してしまうためである。
【００１４】なお、マグネシアクリンカー粉末に含まれ
るＦｏｒｓｔｅｒｉｔｅとＭｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅ
は、膨張に寄与しないと考えられるので、マグネシアク
リンカー粉末を使用する場合はＦｏｒｓｔｅｒｉｔｅと
Ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅに含まれるマグネシア以外の
ＭｇＯのみで換算して添加量を決定する必要がある。
るＦｏｒｓｔｅｒｉｔｅとＭｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅ
は、膨張に寄与しないと考えられるので、マグネシアク
リンカー粉末を使用する場合はＦｏｒｓｔｅｒｉｔｅと
Ｍｏｎｔｉｃｅｌｌｉｔｅに含まれるマグネシア以外の
ＭｇＯのみで換算して添加量を決定する必要がある。
【００１５】
【実施例】普通ポルトランドセメント１３．５重量％
と、工業用ＪＩＳ Ｒ９００１ー８１の消石灰をＣａＯ
換算で２５．５重量％と、平均粒径２μｍ程度の珪石粉
末５８重量％と二水石膏３重量％を混合し、これらの原
料粉末に対して低温焼成マグネシア（Ａ）、１５００℃
焼成マグネシア（Ｂ）、１５００℃焼成マグネシアクリ
ンカー（Ｃ）を使用し、それぞれ０〜７％外割で添加し
調整した配合粉末１００重量部に対して水を５９重量部
添加してスラリーとし、発泡剤としてアルミ粉を０．０
３９重量部加えた。このスラリーの一部を４０℃に加熱
して、離型剤を塗布したＪＩＳ Ｒ５２０１のモルタル
強度試験用の４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの型枠と、４０
ｃｍ×６０ｃｍ×１０ｃｍの木製の型枠に注入した。そ
れぞれの型枠には予め防錆処理済みの鉄筋がセットされ
ている。各型枠は、それぞれ相対湿度９５％、温度５０
℃の雰囲気で１０時間置いてスラリーを硬化させた。し
かる後、それぞれ脱型して、オートクレーブで１８０℃
まで３時間で昇温し、１８０℃、１０気圧の水蒸気養生
を６時間行って、４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの硬化体Ｓ
と４０ｃｍ×６０ｃｍ×１０ｃｍの硬化体Ｌを得た。
と、工業用ＪＩＳ Ｒ９００１ー８１の消石灰をＣａＯ
換算で２５．５重量％と、平均粒径２μｍ程度の珪石粉
末５８重量％と二水石膏３重量％を混合し、これらの原
料粉末に対して低温焼成マグネシア（Ａ）、１５００℃
焼成マグネシア（Ｂ）、１５００℃焼成マグネシアクリ
ンカー（Ｃ）を使用し、それぞれ０〜７％外割で添加し
調整した配合粉末１００重量部に対して水を５９重量部
添加してスラリーとし、発泡剤としてアルミ粉を０．０
３９重量部加えた。このスラリーの一部を４０℃に加熱
して、離型剤を塗布したＪＩＳ Ｒ５２０１のモルタル
強度試験用の４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの型枠と、４０
ｃｍ×６０ｃｍ×１０ｃｍの木製の型枠に注入した。そ
れぞれの型枠には予め防錆処理済みの鉄筋がセットされ
ている。各型枠は、それぞれ相対湿度９５％、温度５０
℃の雰囲気で１０時間置いてスラリーを硬化させた。し
かる後、それぞれ脱型して、オートクレーブで１８０℃
まで３時間で昇温し、１８０℃、１０気圧の水蒸気養生
を６時間行って、４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの硬化体Ｓ
と４０ｃｍ×６０ｃｍ×１０ｃｍの硬化体Ｌを得た。
【００１６】得られたＳ、Ｌ２種の硬化体の膨張率、圧
縮強度、嵩比重、クラックの有無を表１に示す。ここ
で、膨張率はオートクレーブに入れる前の長さと、オー
トクレーブ養生後の長さとを比較して求めた。圧縮強度
はＪＩＳ Ｒ５２０１（セメントの物理試験法）の中に
規定されている油圧式ベンジュラムダイナモメーター圧
縮試験機を用いて４ｃｍ×４ｃｍの面積に８０ｋｇ／ｓ
ｅｃの割合で荷重を負荷して求めた。表１中の値は４個
の硬化体の圧縮強度の平均値である。嵩比重は、試験後
の破片を乾燥させ、乾燥前後の重量から算出した。クラ
ックについては黙視観察により確認した。
縮強度、嵩比重、クラックの有無を表１に示す。ここ
で、膨張率はオートクレーブに入れる前の長さと、オー
トクレーブ養生後の長さとを比較して求めた。圧縮強度
はＪＩＳ Ｒ５２０１（セメントの物理試験法）の中に
規定されている油圧式ベンジュラムダイナモメーター圧
縮試験機を用いて４ｃｍ×４ｃｍの面積に８０ｋｇ／ｓ
ｅｃの割合で荷重を負荷して求めた。表１中の値は４個
の硬化体の圧縮強度の平均値である。嵩比重は、試験後
の破片を乾燥させ、乾燥前後の重量から算出した。クラ
ックについては黙視観察により確認した。
【００１７】表１の結果より明らかなごとく、本発明法
による硬化体はすべて軽量気泡コンクリートとして十分
な圧縮強度が得られ、しかもクラックのない高品質のも
のである。一方、比較例においては、供試Ｎｏ．８、９
の硬化体はクラックは生じていないものの、圧縮強度が
低下している。その他の比較例５、６、７はオートクレ
ーブ養生過程での膨張率が小さすぎることが原因してク
ラックが発生した。つまり、１８０℃でオートクレーブ
養生を行う場合、鉄筋と珪酸カルシウム材料の膨張率の
差は、１８０℃において約０．１％であるが、比較例
８、９を除いた他の比較例５、６、７は膨張率が０．１
％に達していないため、鉄筋の熱膨張によって珪酸カル
シウム材料が一部破壊し、クラックが発生した。
による硬化体はすべて軽量気泡コンクリートとして十分
な圧縮強度が得られ、しかもクラックのない高品質のも
のである。一方、比較例においては、供試Ｎｏ．８、９
の硬化体はクラックは生じていないものの、圧縮強度が
低下している。その他の比較例５、６、７はオートクレ
ーブ養生過程での膨張率が小さすぎることが原因してク
ラックが発生した。つまり、１８０℃でオートクレーブ
養生を行う場合、鉄筋と珪酸カルシウム材料の膨張率の
差は、１８０℃において約０．１％であるが、比較例
８、９を除いた他の比較例５、６、７は膨張率が０．１
％に達していないため、鉄筋の熱膨張によって珪酸カル
シウム材料が一部破壊し、クラックが発生した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明方法によれ
ば、高温高圧水蒸気養生過程での鉄筋とＡＬＣの熱膨張
率の差に起因するクラックの発生を防止することができ
るので、オートクレーブでの昇温時間を長くとらなくて
も、通常のオートクレーブ養生にてクラックのない高品
質のＡＬＣ大型パネルを製造することができる。また、
一般的に製造されているＡＬＣについても原料品質の変
動等により、オートクレーブ養生中にクラックを発生す
ることがあるが、本発明方法によれば、これらの製造過
程での製品に発生する欠陥も防止することができる。し
たがって、本発明は一般的なＡＬＣパネルから大型のＡ
ＬＣパネルの品質および生産性の向上と製造コストの低
減に大きく寄与するものである。
ば、高温高圧水蒸気養生過程での鉄筋とＡＬＣの熱膨張
率の差に起因するクラックの発生を防止することができ
るので、オートクレーブでの昇温時間を長くとらなくて
も、通常のオートクレーブ養生にてクラックのない高品
質のＡＬＣ大型パネルを製造することができる。また、
一般的に製造されているＡＬＣについても原料品質の変
動等により、オートクレーブ養生中にクラックを発生す
ることがあるが、本発明方法によれば、これらの製造過
程での製品に発生する欠陥も防止することができる。し
たがって、本発明は一般的なＡＬＣパネルから大型のＡ
ＬＣパネルの品質および生産性の向上と製造コストの低
減に大きく寄与するものである。
【図１】１６００℃焼成ＭｇＯと６００℃焼成ＭｇＯの
オートクレーブ処理時間とマグネシア水和反応率との関
係を例示した図である。
オートクレーブ処理時間とマグネシア水和反応率との関
係を例示した図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 22:06） Ｚ 111:40
Claims (1)
- 【請求項１】 石灰およびセメントからなる石灰質原料
と、珪石等のケイ酸質原料粉末と、二水石膏とからなる
混合粉末に、１５００℃以上で焼成したマグネシア、も
しくは天然マグネサイトを１５００℃以上で焼成した重
焼マグネシアクリンカー粉末を、含有マグネシア換算で
０．２〜４％配合し、高温高圧水蒸気養生することを特
徴とする軽量気泡コンクリートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7031725A JPH08208284A (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | 軽量気泡コンクリートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7031725A JPH08208284A (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | 軽量気泡コンクリートの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08208284A true JPH08208284A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=12339026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7031725A Pending JPH08208284A (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | 軽量気泡コンクリートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08208284A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007008109A (ja) * | 2005-07-04 | 2007-01-18 | Sumitomo Kinzoku Kozan Siporex Kk | 耐錆性能に優れた軽量気泡コンクリートパネル |
| CN104695617A (zh) * | 2015-01-16 | 2015-06-10 | 范永禧 | 一种发泡水泥条板及其振动发泡方法 |
| CN104695616A (zh) * | 2015-01-07 | 2015-06-10 | 黄文辉 | 一种轻质隔音水泥条板及其生产方法 |
-
1995
- 1995-01-27 JP JP7031725A patent/JPH08208284A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007008109A (ja) * | 2005-07-04 | 2007-01-18 | Sumitomo Kinzoku Kozan Siporex Kk | 耐錆性能に優れた軽量気泡コンクリートパネル |
| CN104695616A (zh) * | 2015-01-07 | 2015-06-10 | 黄文辉 | 一种轻质隔音水泥条板及其生产方法 |
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