JPH08206853A - クロッシングレールの接合方法及び装置 - Google Patents
クロッシングレールの接合方法及び装置Info
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- JPH08206853A JPH08206853A JP25557395A JP25557395A JPH08206853A JP H08206853 A JPH08206853 A JP H08206853A JP 25557395 A JP25557395 A JP 25557395A JP 25557395 A JP25557395 A JP 25557395A JP H08206853 A JPH08206853 A JP H08206853A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】溶接割れ、材質劣化等が生じることなく短時間
で施工できて所期の接合強度が得られるクロッシングレ
ールの接合方法及び装置を提供する。 【解決手段】高マンガン鋳鋼製クロッシングレールと普
通レールとの接合面間にそれら金属材料のうちの融点が
低い方の金属材料の融点Ｔｂよりも更に低い融点Ｔｉを
有するインサート材を挿入し、接合面間に圧力を加えつ
つ接合部をＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる温度Ｔに加熱して一定時
間その温度Ｔに保持することにより双方のレールを溶融
することなく接合する。
で施工できて所期の接合強度が得られるクロッシングレ
ールの接合方法及び装置を提供する。 【解決手段】高マンガン鋳鋼製クロッシングレールと普
通レールとの接合面間にそれら金属材料のうちの融点が
低い方の金属材料の融点Ｔｂよりも更に低い融点Ｔｉを
有するインサート材を挿入し、接合面間に圧力を加えつ
つ接合部をＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる温度Ｔに加熱して一定時
間その温度Ｔに保持することにより双方のレールを溶融
することなく接合する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鉄道レールの分岐ポ
イントに使用されるクロッシングレールの接合方法及び
装置に関するものである。
イントに使用されるクロッシングレールの接合方法及び
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に鉄道の分岐ポイントに用いられる
クロッシングレールには耐摩耗性及び耐衝撃性を考慮し
て高マンガン鋳鋼（ＳＣＭｎＨ３：ＪＩＳ−Ｇ５１３
１）が使用されることが多い。近年、列車の高速化に対
応するため、高マンガン鋳鋼製クロッシングレールと炭
素鋼製普通レールとを接合して一体化したいという要求
が強くなっている。しかし、ガス圧接、テルミット溶
接、エンクローズ溶接による従来の接合方法では、クロ
ッシングレールと普通レールとを接合して一体化するこ
とが困難なため、従来は双方のレールを機械的に締結す
るしかなく、それらの間に隙間や段差が生じ、通過車両
の高速化、乗り心地改善（振動・騒音の低減）に対する
要求に十分対応できない状況であった。
クロッシングレールには耐摩耗性及び耐衝撃性を考慮し
て高マンガン鋳鋼（ＳＣＭｎＨ３：ＪＩＳ−Ｇ５１３
１）が使用されることが多い。近年、列車の高速化に対
応するため、高マンガン鋳鋼製クロッシングレールと炭
素鋼製普通レールとを接合して一体化したいという要求
が強くなっている。しかし、ガス圧接、テルミット溶
接、エンクローズ溶接による従来の接合方法では、クロ
ッシングレールと普通レールとを接合して一体化するこ
とが困難なため、従来は双方のレールを機械的に締結す
るしかなく、それらの間に隙間や段差が生じ、通過車両
の高速化、乗り心地改善（振動・騒音の低減）に対する
要求に十分対応できない状況であった。
【０００３】これに対して、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ系
合金製の溶接棒を用いたアーク溶接法によるクロッシン
グレールと普通レールとの一体化も試みられていたが、
この溶接棒の溶接材料は普通レールと比較して初期硬度
が低く、また高マンガン鋳鋼と比較して加工硬化性も悪
く、使用中に溶接材料が先に摩耗してしまい、溶接施工
管理が難しく、溶接部に割れを生じ易い等、多くの問題
があり、必ずしも十分な成果は得られていなかった。
合金製の溶接棒を用いたアーク溶接法によるクロッシン
グレールと普通レールとの一体化も試みられていたが、
この溶接棒の溶接材料は普通レールと比較して初期硬度
が低く、また高マンガン鋳鋼と比較して加工硬化性も悪
く、使用中に溶接材料が先に摩耗してしまい、溶接施工
管理が難しく、溶接部に割れを生じ易い等、多くの問題
があり、必ずしも十分な成果は得られていなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、かか
る現状に鑑みてなされたものであって、溶接割れ、材質
劣化等を生じることなく、短時間で施工でき、高い接合
強度が得られるクロッシングレールの接合方法及び装置
を提供しようとするものである。
る現状に鑑みてなされたものであって、溶接割れ、材質
劣化等を生じることなく、短時間で施工でき、高い接合
強度が得られるクロッシングレールの接合方法及び装置
を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために本発明に係る
クロッシングレールの接合方法は、高マンガン鋳鋼製ク
ロッシングレールと普通レールとの接合面間に、これら
の金属材料のうちで融点が低い方の金属材料の融点Ｔｂ
よりも更に低い融点Ｔｉを有するインサート材を挿入
し、該インサート材を介して双方のレールの接合面間に
圧力を加えつつ、これらの接合部をＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる
温度Ｔに加熱して、一定時間その温度Ｔに保持すること
により双方のレールを溶融することなく接合することを
特徴とする。
クロッシングレールの接合方法は、高マンガン鋳鋼製ク
ロッシングレールと普通レールとの接合面間に、これら
の金属材料のうちで融点が低い方の金属材料の融点Ｔｂ
よりも更に低い融点Ｔｉを有するインサート材を挿入
し、該インサート材を介して双方のレールの接合面間に
圧力を加えつつ、これらの接合部をＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる
温度Ｔに加熱して、一定時間その温度Ｔに保持すること
により双方のレールを溶融することなく接合することを
特徴とする。
【０００６】また本発明に係るクロッシングレールの接
合装置は、接合部の加熱手段と、接合部の温度を測定す
る手段と、接合面間に圧力を加える手段と、その圧力を
計測する手段と、接合部近傍に不活性ガスを流す手段
と、それらの制御手段とを備えて成ることを特徴とす
る。
合装置は、接合部の加熱手段と、接合部の温度を測定す
る手段と、接合面間に圧力を加える手段と、その圧力を
計測する手段と、接合部近傍に不活性ガスを流す手段
と、それらの制御手段とを備えて成ることを特徴とす
る。
【０００７】本発明の接合方法では、高マンガン鋳鋼製
クロッシングレールと普通レールとの接合面間にインサ
ート材を挿入する。このインサート材はクロッシングレ
ールの母材である高マンガン鋳鋼と普通レールの母材で
ある金属材料とのうちで融点が低い方の金属材料の融点
Ｔｂよりも更に低い融点Ｔｉを有するものである。本発
明では、かかるインサート材を介して双方のレールの接
合面間に圧力を加えつつ、これらの接合部をＴｉ＜Ｔ＜
Ｔｂなる温度Ｔに加熱して、一定時間その温度Ｔに保持
することにより双方のレールを溶融することなく接合す
る。
クロッシングレールと普通レールとの接合面間にインサ
ート材を挿入する。このインサート材はクロッシングレ
ールの母材である高マンガン鋳鋼と普通レールの母材で
ある金属材料とのうちで融点が低い方の金属材料の融点
Ｔｂよりも更に低い融点Ｔｉを有するものである。本発
明では、かかるインサート材を介して双方のレールの接
合面間に圧力を加えつつ、これらの接合部をＴｉ＜Ｔ＜
Ｔｂなる温度Ｔに加熱して、一定時間その温度Ｔに保持
することにより双方のレールを溶融することなく接合す
る。
【０００８】本発明において、接合部の加熱法それ自体
としては公知の各種の加熱法を適用できるが、周波数４
００ＫＨｚ以下の高周波誘導加熱法又は周波数４００Ｋ
Ｈｚ以下の直接通電加熱法を用いるのが好ましい。双方
のレールをより強固に接合できるからである。同様の意
味で、インサート材としては融点が１２００℃以下のニ
ッケル合金製のシート又は粉末を用いるのが好ましい。
また接合は、接合温度Ｔ≦１３００℃、接合面間への加
圧力Ｐ≧１ＭＰａ、接合温度Ｔにおける保持時間Ｓ≧６
０ｓｅｃ、接合面の粗さＲｍａｘ≦１００μｍの条件下
で行なうのが好ましく、不活性ガスでシールドして行な
うのが特に好ましい。
としては公知の各種の加熱法を適用できるが、周波数４
００ＫＨｚ以下の高周波誘導加熱法又は周波数４００Ｋ
Ｈｚ以下の直接通電加熱法を用いるのが好ましい。双方
のレールをより強固に接合できるからである。同様の意
味で、インサート材としては融点が１２００℃以下のニ
ッケル合金製のシート又は粉末を用いるのが好ましい。
また接合は、接合温度Ｔ≦１３００℃、接合面間への加
圧力Ｐ≧１ＭＰａ、接合温度Ｔにおける保持時間Ｓ≧６
０ｓｅｃ、接合面の粗さＲｍａｘ≦１００μｍの条件下
で行なうのが好ましく、不活性ガスでシールドして行な
うのが特に好ましい。
【０００９】また本発明において、接合後に接合部を急
冷するのが好ましい。双方のレールをより強固に接合で
きるからである。同様の意味で、接合後に接合部を３０
０℃以上４５０℃以下の温度に加熱し、その温度で０．
５時間以上保持してから冷却するのも有効であり（以
下、かかる加熱→保持→冷却を単に熱処理という）、か
かる熱処理は接合後に急冷したものに対して行なうのも
有効である。
冷するのが好ましい。双方のレールをより強固に接合で
きるからである。同様の意味で、接合後に接合部を３０
０℃以上４５０℃以下の温度に加熱し、その温度で０．
５時間以上保持してから冷却するのも有効であり（以
下、かかる加熱→保持→冷却を単に熱処理という）、か
かる熱処理は接合後に急冷したものに対して行なうのも
有効である。
【００１０】更に本発明において、接合後に接合部をシ
ョットピーニングするのが好ましい。双方のレールをよ
り強固に接合できるからである。同様の意味で、かかる
ショットピーニングは接合後に急冷したものに対して、
又は接合後に熱処理したものに対して、又は接合後に急
冷してから熱処理したものに対して行なうのも有効であ
る。
ョットピーニングするのが好ましい。双方のレールをよ
り強固に接合できるからである。同様の意味で、かかる
ショットピーニングは接合後に急冷したものに対して、
又は接合後に熱処理したものに対して、又は接合後に急
冷してから熱処理したものに対して行なうのも有効であ
る。
【００１１】本発明によると、接合部をＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂ
なる温度Ｔに加熱してインサート材を溶融させ、その温
度に等温保持することにより接合するため、クロッシン
グレールの母材である高マンガン鋳鋼と普通レールの母
材である金属材料とを溶融させずに、極めて狭い範囲で
接合できる。したがって、アーク溶接法を用いて接合し
た場合の溶接金属のような硬度の低い領域が存在しない
ため、溶接部の局部的な摩耗を防止でき、また常に加圧
下で接合を行なうため、アーク溶接法で接合した場合の
ような溶接割れは発生しない。しかもアーク溶接法に比
べて短時間で接合できるので、母材の材質劣化を抑制で
きる。本発明によると、双方のレールを能率良く、強固
に接合できるのである。
なる温度Ｔに加熱してインサート材を溶融させ、その温
度に等温保持することにより接合するため、クロッシン
グレールの母材である高マンガン鋳鋼と普通レールの母
材である金属材料とを溶融させずに、極めて狭い範囲で
接合できる。したがって、アーク溶接法を用いて接合し
た場合の溶接金属のような硬度の低い領域が存在しない
ため、溶接部の局部的な摩耗を防止でき、また常に加圧
下で接合を行なうため、アーク溶接法で接合した場合の
ような溶接割れは発生しない。しかもアーク溶接法に比
べて短時間で接合できるので、母材の材質劣化を抑制で
きる。本発明によると、双方のレールを能率良く、強固
に接合できるのである。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１は本発明の接合装置を示す略
視図である。図１において、１は高マンガン鋳鋼製のク
ロッシングレール、２はクロッシングレール１を把持す
る固定チャック、３はクロッシングレール１に接合する
普通レール、４は普通レール３を把持する可動チャッ
ク、５は双方のレールの接合面間に挿入したインサート
材、６は双方のレールの接合部を加熱する高周波誘導コ
イル、７は接合部の温度を検出する放射温度計、８は接
合部をガスシールするガス吹付ノズル、９は固定チャッ
ク２に設けられた普通レール３からクロッシングレール
１に及ぼされている接合部の圧力を検出する圧力ゲージ
（ロードセル）、１０は高周波誘導コイル６による加熱
及び可動チャック４による加圧力をコントロールする制
御装置をそれぞれ示しており、制御装置１０は、放射温
度計７により検出された接合部の温度及び圧力ゲージ９
により検出された接合部の圧力がそれぞれフィードバッ
クされてこれらを設定値通りにコントロールするように
なっている。
視図である。図１において、１は高マンガン鋳鋼製のク
ロッシングレール、２はクロッシングレール１を把持す
る固定チャック、３はクロッシングレール１に接合する
普通レール、４は普通レール３を把持する可動チャッ
ク、５は双方のレールの接合面間に挿入したインサート
材、６は双方のレールの接合部を加熱する高周波誘導コ
イル、７は接合部の温度を検出する放射温度計、８は接
合部をガスシールするガス吹付ノズル、９は固定チャッ
ク２に設けられた普通レール３からクロッシングレール
１に及ぼされている接合部の圧力を検出する圧力ゲージ
（ロードセル）、１０は高周波誘導コイル６による加熱
及び可動チャック４による加圧力をコントロールする制
御装置をそれぞれ示しており、制御装置１０は、放射温
度計７により検出された接合部の温度及び圧力ゲージ９
により検出された接合部の圧力がそれぞれフィードバッ
クされてこれらを設定値通りにコントロールするように
なっている。
【００１３】図２は本発明の他の接合装置を示す略視図
である。説明を省略する符号は図１と同じであるが、図
２において、１２はクロッシングレール１に取付けた交
流電極、１３は普通レール３に取付けた交流電極、１０
は交流電極１２，１３を介しての直接通電加熱及び可動
チャック４による加圧力をコントロールする制御装置を
それぞれ示している。
である。説明を省略する符号は図１と同じであるが、図
２において、１２はクロッシングレール１に取付けた交
流電極、１３は普通レール３に取付けた交流電極、１０
は交流電極１２，１３を介しての直接通電加熱及び可動
チャック４による加圧力をコントロールする制御装置を
それぞれ示している。
【００１４】インサート材５はクロッシングレール１の
母材である高マンガン鋳鋼の融点（１３７５℃）及び普
通レール３の母材である炭素鋼の融点（１４７０℃）よ
りも低い融点を有するＮｉ−Ｓｉ−Ｂ（融点１０５０
℃）又はＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂ（融点１１００℃）等の
ニッケル合金製のシート又は粉末であって、通常は厚さ
４０μｍ程度のものを用いる。かかるインサート材５を
双方のレールの接合面間に挿入して可動チャック４を前
進させ、接合部を加圧力５ＭＰａに保ち、誘導コイル６
による周波数５０ＫＨｚの誘導加熱又は交流電極１２，
１３を介しての周波数５０ＫＨｚの直接通電加熱により
該接合部を１２００℃に加熱し、その加熱状態を９０秒
間程度保持する。これによりインサート材５は溶融し、
クロッシングレール１及び普通レール３の接合面から各
金属組織中に侵入拡散して、該接合面を強固に接合させ
る。
母材である高マンガン鋳鋼の融点（１３７５℃）及び普
通レール３の母材である炭素鋼の融点（１４７０℃）よ
りも低い融点を有するＮｉ−Ｓｉ−Ｂ（融点１０５０
℃）又はＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂ（融点１１００℃）等の
ニッケル合金製のシート又は粉末であって、通常は厚さ
４０μｍ程度のものを用いる。かかるインサート材５を
双方のレールの接合面間に挿入して可動チャック４を前
進させ、接合部を加圧力５ＭＰａに保ち、誘導コイル６
による周波数５０ＫＨｚの誘導加熱又は交流電極１２，
１３を介しての周波数５０ＫＨｚの直接通電加熱により
該接合部を１２００℃に加熱し、その加熱状態を９０秒
間程度保持する。これによりインサート材５は溶融し、
クロッシングレール１及び普通レール３の接合面から各
金属組織中に侵入拡散して、該接合面を強固に接合させ
る。
【００１５】
【実施例】表１は、図１又は図２について前述した本発
明の実施の形態にしたがい、高マンガン鋳鋼（ＳＣＭｎ
Ｈ３、融点１３７５℃）製のクロッシングレールと炭素
鋼（融点１４７０℃）製の普通レールとを接合した場合
の、引張試験結果及び疲労試験結果等を示す。表１にお
いて、例１は従来の被覆アーク溶接法により接合した例
であり、例２はインサート材を使用しないで接合した例
である。また各例いずれも、接合後に急冷を行なわず、
熱処理も行なっていない。表１から、インサート材を用
いて特定の条件下で接合する本発明によると、双方のレ
ールを強固に接合できることが判る。
明の実施の形態にしたがい、高マンガン鋳鋼（ＳＣＭｎ
Ｈ３、融点１３７５℃）製のクロッシングレールと炭素
鋼（融点１４７０℃）製の普通レールとを接合した場合
の、引張試験結果及び疲労試験結果等を示す。表１にお
いて、例１は従来の被覆アーク溶接法により接合した例
であり、例２はインサート材を使用しないで接合した例
である。また各例いずれも、接合後に急冷を行なわず、
熱処理も行なっていない。表１から、インサート材を用
いて特定の条件下で接合する本発明によると、双方のレ
ールを強固に接合できることが判る。
【００１６】
【表１】
【００１７】表２は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、高周波誘導加熱又は直接通電加熱にお
ける周波数を変えて接合した。表２から、高周波誘導加
熱及び直接通電加熱のどちらにおいても、その周波数は
４００ＫＨｚ以下が望ましいことが判る。
示す。ここでは、高周波誘導加熱又は直接通電加熱にお
ける周波数を変えて接合した。表２から、高周波誘導加
熱及び直接通電加熱のどちらにおいても、その周波数は
４００ＫＨｚ以下が望ましいことが判る。
【００１８】
【表２】
【００１９】表３は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、インサート材の種類及びその融点並び
に接合温度を変えて接合した。表３から、接合温度は前
述したＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる温度Ｔでなければならないこ
とが判る。
示す。ここでは、インサート材の種類及びその融点並び
に接合温度を変えて接合した。表３から、接合温度は前
述したＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる温度Ｔでなければならないこ
とが判る。
【００２０】
【表３】
【００２１】表４は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、接合時における保持時間を変えて接合
した。表４において、例１７は保持時間なしの例であ
る。表４から、接合時に一定時間、好ましくは６０ｓｅ
ｃ以上保持しなければならないことが判る。
示す。ここでは、接合時における保持時間を変えて接合
した。表４において、例１７は保持時間なしの例であ
る。表４から、接合時に一定時間、好ましくは６０ｓｅ
ｃ以上保持しなければならないことが判る。
【００２２】
【表４】
【００２３】表５は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、接合時における加圧力を変えて接合し
た。表５から、接合時の加圧力は１ＭＰａ以上が望まし
いことが判る。
示す。ここでは、接合時における加圧力を変えて接合し
た。表５から、接合時の加圧力は１ＭＰａ以上が望まし
いことが判る。
【００２４】
【表５】
【００２５】表６は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、クロッシングレール及び普通レールに
おける接合面の粗さＲｍａｘを変えて接合した。表６か
ら、接合面の粗さＲｍａｘは１００μｍ以下が望ましい
ことが判る。
示す。ここでは、クロッシングレール及び普通レールに
おける接合面の粗さＲｍａｘを変えて接合した。表６か
ら、接合面の粗さＲｍａｘは１００μｍ以下が望ましい
ことが判る。
【００２６】
【表６】
【００２７】表７は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、接合時におけるシールガスを変えて接
合した。表７から、接合時には接合部を不活性ガスでシ
ールするのが望ましいことが判る。
示す。ここでは、接合時におけるシールガスを変えて接
合した。表７から、接合時には接合部を不活性ガスでシ
ールするのが望ましいことが判る。
【００２８】
【表７】
【００２９】表８は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、接合後に接合部を水冷により急冷した
が、更に例３１〜３４においては急冷後に接合部を熱処
理した。この熱処理における冷却は空冷により行なっ
た。表８から、接合後に接合部を急冷するのが望まし
く、また急冷後に更に熱処理するのが望ましいが、この
熱処理は３００〜４５０℃に再加熱してその温度で０．
５時間以上保持するのが望ましいことが判る。
示す。ここでは、接合後に接合部を水冷により急冷した
が、更に例３１〜３４においては急冷後に接合部を熱処
理した。この熱処理における冷却は空冷により行なっ
た。表８から、接合後に接合部を急冷するのが望まし
く、また急冷後に更に熱処理するのが望ましいが、この
熱処理は３００〜４５０℃に再加熱してその温度で０．
５時間以上保持するのが望ましいことが判る。
【００３０】
【表８】
【００３１】表９は表１と同様に接合した場合の結果を
示す。ここでは、接合後に接合部を水冷により急冷し、
更に例３６〜３９についてはショットピーニングした。
これらのうちで例３７及び３９については熱処理（３５
０℃に再加熱→同温度で１時間保持→空冷）した後にシ
ョットピーニングした。表９から、接合後に接合部をシ
ョットピーニングするのが望ましく、特に接合後に接合
部を急冷し、更に熱処理してからショットピーニングす
るのが望ましいことが判る。
示す。ここでは、接合後に接合部を水冷により急冷し、
更に例３６〜３９についてはショットピーニングした。
これらのうちで例３７及び３９については熱処理（３５
０℃に再加熱→同温度で１時間保持→空冷）した後にシ
ョットピーニングした。表９から、接合後に接合部をシ
ョットピーニングするのが望ましく、特に接合後に接合
部を急冷し、更に熱処理してからショットピーニングす
るのが望ましいことが判る。
【００３２】
【表９】
【００３３】
【発明の効果】このように本発明によれば、高マンガン
鋳鋼製クロッシングレールと普通レールとを短時間で接
合でき、しかも双方のレールの接合面を溶融させないで
接合できるので、アーク溶接法で接合した場合のような
溶接割れや材質劣化が生じない等、種々の利点がある。
鋳鋼製クロッシングレールと普通レールとを短時間で接
合でき、しかも双方のレールの接合面を溶融させないで
接合できるので、アーク溶接法で接合した場合のような
溶接割れや材質劣化が生じない等、種々の利点がある。
【図１】本発明に係る接合装置を示す略視図。
【図２】本発明に係る他の接合装置を示す略視図。
１・・・クロッシングレール、２・・・固定チャック、
３・・・普通レール、４・・・可動チャック、５・・・
インサート材、６・・・高周波誘導コイル、７・・・放
射温度計、８・・・ガス吹付ノズル、９・・・圧力ゲー
ジ（ロードセル）、１０・・・制御装置、１２，１３・
・・交流電極
３・・・普通レール、４・・・可動チャック、５・・・
インサート材、６・・・高周波誘導コイル、７・・・放
射温度計、８・・・ガス吹付ノズル、９・・・圧力ゲー
ジ（ロードセル）、１０・・・制御装置、１２，１３・
・・交流電極
Claims (13)
- 【請求項１】 高マンガン鋳鋼製クロッシングレールと
普通レールとの接合面間に、これらの金属材料のうちで
融点が低い方の金属材料の融点Ｔｂよりも更に低い融点
Ｔｉを有するインサート材を挿入し、該インサート材を
介して双方のレールの接合面間に圧力を加えつつ、これ
らの接合部をＴｉ＜Ｔ＜Ｔｂなる温度Ｔに加熱して、一
定時間その温度Ｔに保持することにより双方のレールを
溶融することなく接合することを特徴とするクロッシン
グレールの接合方法。 - 【請求項２】 周波数４００ＫＨｚ以下の高周波誘導加
熱法を用いて接合部を加熱する請求項１記載のクロッシ
ングレールの接合方法。 - 【請求項３】 周波数４００ＫＨｚ以下の直接通電加熱
法を用いて接合部を加熱する請求項１記載のクロッシン
グレールの接合方法。 - 【請求項４】 融点が１２００℃以下のニッケル合金製
のシート又は粉末をインサート材として用いる請求項
１、２又は３記載のクロッシングレールの接合方法。 - 【請求項５】 接合温度Ｔ≦１３００℃、接合面間への
加圧力Ｐ≧１ＭＰａ、接合温度Ｔにおける保持時間Ｓ≧
６０ｓｅｃ、接合面の粗さＲｍａｘ≦１００μｍなる条
件で接合する請求項１、２、３又は４記載のクロッシン
グレールの接合方法。 - 【請求項６】 接合部を不活性ガスでシールドして接合
する請求項１、２、３、４又は５記載のクロッシングレ
ールの接合方法。 - 【請求項７】 接合後に接合部を急冷する請求項１、
２、３、４、５又は６記載のクロッシングレールの接合
方法。 - 【請求項８】 接合後に接合部を３００℃以上４５０℃
以下の温度に加熱し、その温度で０．５時間以上保持し
てから冷却する請求項１、２、３、４、５又は６記載の
クロッシングレールの接合方法。 - 【請求項９】 急冷後に接合部を３００℃以上４５０℃
以下の温度に加熱し、その温度で０．５時間以上保持し
てから冷却する請求項７記載のクロッシングレールの接
合方法。 - 【請求項１０】 接合後に接合部をショットピーニング
する請求項１、２、３、４、５又は６記載のクロッシン
グレールの接合方法。 - 【請求項１１】 急冷後に接合部をショットピーニング
する請求項７記載のクロッシングレールの接合方法。 - 【請求項１２】 冷却後に接合部をショットピーニング
する請求項８又は９記載のクロッシングレールの接合方
法。 - 【請求項１３】 接合部の加熱手段と、接合部の温度を
測定する手段と、接合面間に圧力を加える手段と、その
圧力を計測する手段と、接合部近傍に不活性ガスを流す
手段と、それらの制御手段とを備えて成ることを特徴と
するクロッシングレールの接合装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25557395A JPH08206853A (ja) | 1994-12-06 | 1995-09-06 | クロッシングレールの接合方法及び装置 |
| EP96302990A EP0761378B1 (en) | 1995-09-06 | 1996-04-29 | Method and apparatus for bonding crossing rails |
| AT96302990T ATE168914T1 (de) | 1995-09-06 | 1996-04-29 | Verfahren und vorrichtung zum verbinden von kreuzungsschienen |
| DE69600474T DE69600474T2 (de) | 1995-09-06 | 1996-04-29 | Verfahren und Vorrichtung zum Verbinden von Kreuzungsschienen |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-330711 | 1994-12-06 | ||
| JP33071194 | 1994-12-06 | ||
| JP25557395A JPH08206853A (ja) | 1994-12-06 | 1995-09-06 | クロッシングレールの接合方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08206853A true JPH08206853A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=26542288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25557395A Pending JPH08206853A (ja) | 1994-12-06 | 1995-09-06 | クロッシングレールの接合方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08206853A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102773614A (zh) * | 2012-08-06 | 2012-11-14 | 沈阳铁路局科学技术研究所 | 钢轨的中频感应焊接方法 |
| CN102886606A (zh) * | 2012-10-16 | 2013-01-23 | 江苏大学 | 一种激光再制造金属薄板焊接件的方法和装置 |
| KR101360525B1 (ko) * | 2012-04-09 | 2014-02-10 | 주식회사 포스코 | 고망간강-일반강 접합부 및 고망간강 제조방법 |
| CN113062157A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-07-02 | 中国铁路上海局集团有限公司杭州工务段 | 一种便于单人操作的铁路钢轨折断紧急处理方法 |
-
1995
- 1995-09-06 JP JP25557395A patent/JPH08206853A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101360525B1 (ko) * | 2012-04-09 | 2014-02-10 | 주식회사 포스코 | 고망간강-일반강 접합부 및 고망간강 제조방법 |
| CN102773614A (zh) * | 2012-08-06 | 2012-11-14 | 沈阳铁路局科学技术研究所 | 钢轨的中频感应焊接方法 |
| CN102886606A (zh) * | 2012-10-16 | 2013-01-23 | 江苏大学 | 一种激光再制造金属薄板焊接件的方法和装置 |
| CN102886606B (zh) * | 2012-10-16 | 2015-08-26 | 江苏大学 | 一种激光再制造金属薄板焊接件的方法和装置 |
| CN113062157A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-07-02 | 中国铁路上海局集团有限公司杭州工务段 | 一种便于单人操作的铁路钢轨折断紧急处理方法 |
| CN113062157B (zh) * | 2021-03-29 | 2022-09-16 | 中国铁路上海局集团有限公司杭州工务段 | 一种便于单人操作的铁路钢轨折断紧急处理方法 |
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