JPH08196035A - 方向検出装置 - Google Patents
方向検出装置Info
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- JPH08196035A JPH08196035A JP7003345A JP334595A JPH08196035A JP H08196035 A JPH08196035 A JP H08196035A JP 7003345 A JP7003345 A JP 7003345A JP 334595 A JP334595 A JP 334595A JP H08196035 A JPH08196035 A JP H08196035A
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- phase voltage
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- Y04—INFORMATION OR COMMUNICATION TECHNOLOGIES HAVING AN IMPACT ON OTHER TECHNOLOGY AREAS
- Y04S—SYSTEMS INTEGRATING TECHNOLOGIES RELATED TO POWER NETWORK OPERATION, COMMUNICATION OR INFORMATION TECHNOLOGIES FOR IMPROVING THE ELECTRICAL POWER GENERATION, TRANSMISSION, DISTRIBUTION, MANAGEMENT OR USAGE, i.e. SMART GRIDS
- Y04S10/00—Systems supporting electrical power generation, transmission or distribution
- Y04S10/50—Systems or methods supporting the power network operation or management, involving a certain degree of interaction with the load-side end user applications
- Y04S10/52—Outage or fault management, e.g. fault detection or location
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- Locating Faults (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 電源や地絡の方向検出の演算が簡単で、環境
変化による誤差が生じにくい方向検出装置を提供する。 【構成】 電源が発生するアナログ信号のＲ相の電圧、
電流をデジタル信号に変換し、その中から供給電力に等
しい周波数成分をデジタルバンドパスフィルタにより取
り出し、電圧の位相をα°だけシフトする。そのＲ相電
圧とデジタルバンドパスフィルタを通過後のＲ相電流を
乗じ、これから求めた瞬時電力値を一定時間足し算す
る。足し算値は、Ｒ相電流と電圧の位相差がｌａｇ（９
０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°の範囲内の時は
正、この範囲内にない時は負の値をとる。足し算値の符
号をもとに配電線に対する電力供給方向を検出する。ま
た、電源が発生するアナログ信号の零相電圧、電流をデ
ジタル信号に変換し、デジタルバンドパスフィルタを通
し、瞬時電力値の足し算値の符号をもとに地絡箇所を検
出する。
変化による誤差が生じにくい方向検出装置を提供する。 【構成】 電源が発生するアナログ信号のＲ相の電圧、
電流をデジタル信号に変換し、その中から供給電力に等
しい周波数成分をデジタルバンドパスフィルタにより取
り出し、電圧の位相をα°だけシフトする。そのＲ相電
圧とデジタルバンドパスフィルタを通過後のＲ相電流を
乗じ、これから求めた瞬時電力値を一定時間足し算す
る。足し算値は、Ｒ相電流と電圧の位相差がｌａｇ（９
０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°の範囲内の時は
正、この範囲内にない時は負の値をとる。足し算値の符
号をもとに配電線に対する電力供給方向を検出する。ま
た、電源が発生するアナログ信号の零相電圧、電流をデ
ジタル信号に変換し、デジタルバンドパスフィルタを通
し、瞬時電力値の足し算値の符号をもとに地絡箇所を検
出する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電源の電力を供給する
配電線に地絡事故や短絡事故が発生したときに、地絡箇
所や短絡箇所を割り出すための手がかりとなる電源方向
及び地絡方向を検出する方向検出装置に関するものであ
る。
配電線に地絡事故や短絡事故が発生したときに、地絡箇
所や短絡箇所を割り出すための手がかりとなる電源方向
及び地絡方向を検出する方向検出装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】複数の子局を共通の電源で駆動するシス
テムでは、電源の電力を各子局に供給する配電線に地絡
事故や短絡事故が発生したときに、地絡箇所や短絡箇所
を特定するには、それぞれの子局で電源方向及び地絡方
向を検出する必要がある。ここで、短絡事故とは、複数
相の配電線が何らかの理由により各相間で短絡してしま
う事故である。地絡事故とは、一相もしくは複数相の配
電線が何らかの理由により地面と短絡してしまう事故で
ある。また、電源方向の検出とは、子局に対して配電線
のどちらの方向から電源の電力が供給されているかを検
出することである。地絡方向の検出とは、子局からみて
配電線のどちらの方向で地絡が発生しているかを検出す
ることである。
テムでは、電源の電力を各子局に供給する配電線に地絡
事故や短絡事故が発生したときに、地絡箇所や短絡箇所
を特定するには、それぞれの子局で電源方向及び地絡方
向を検出する必要がある。ここで、短絡事故とは、複数
相の配電線が何らかの理由により各相間で短絡してしま
う事故である。地絡事故とは、一相もしくは複数相の配
電線が何らかの理由により地面と短絡してしまう事故で
ある。また、電源方向の検出とは、子局に対して配電線
のどちらの方向から電源の電力が供給されているかを検
出することである。地絡方向の検出とは、子局からみて
配電線のどちらの方向で地絡が発生しているかを検出す
ることである。
【０００３】ここで、地絡箇所の検出のしかたを図を用
いて説明する。図８は複数の子局を共通の電源で駆動す
るシステムの概略構成図である。図８で、１1，１2，１
3は子局、２は子局１1〜１3に共通の電源、３は電源２
の電力を各子局に供給する配電線、４1，４2，４3は子
局毎に設けられていて電源方向を検出する方向検出装置
である。電源２は三相交流を発生する電源である。図８
に示すシステムで、子局１1と１2の間で地絡事故が起こ
った場合について説明する。方向検出装置４1，４2，４
3はそれぞれ地絡事故が発生したことを検出し、さらに
地絡方向を検出する。方向検出装置４1では電力を供給
される側で地絡事故が起きたことを検出し、方向検出装
置４2と４3は電力を供給する側で地絡事故が起きたこと
を検出する。しかし、これだけの情報だけでは地絡事故
がどの地点で発生したかを断定することはできない。方
向検出装置４1，４2，４3がそれぞれ電源方向の検出を
行い、図のａ方向に電力が供給されていることが分かっ
て初めて子局１1と１2の間で地絡事故が起きたと断定で
きる。このように、地絡事故の発生位置を検出するに
は、電源方向の検出が必要である。
いて説明する。図８は複数の子局を共通の電源で駆動す
るシステムの概略構成図である。図８で、１1，１2，１
3は子局、２は子局１1〜１3に共通の電源、３は電源２
の電力を各子局に供給する配電線、４1，４2，４3は子
局毎に設けられていて電源方向を検出する方向検出装置
である。電源２は三相交流を発生する電源である。図８
に示すシステムで、子局１1と１2の間で地絡事故が起こ
った場合について説明する。方向検出装置４1，４2，４
3はそれぞれ地絡事故が発生したことを検出し、さらに
地絡方向を検出する。方向検出装置４1では電力を供給
される側で地絡事故が起きたことを検出し、方向検出装
置４2と４3は電力を供給する側で地絡事故が起きたこと
を検出する。しかし、これだけの情報だけでは地絡事故
がどの地点で発生したかを断定することはできない。方
向検出装置４1，４2，４3がそれぞれ電源方向の検出を
行い、図のａ方向に電力が供給されていることが分かっ
て初めて子局１1と１2の間で地絡事故が起きたと断定で
きる。このように、地絡事故の発生位置を検出するに
は、電源方向の検出が必要である。
【０００４】ここで、従来はどのようにして電源方向を
検出していたかについて説明する。図９は従来における
方向検出装置の構成例を示した図である。図９で、５，
６は電源２のＲ相電圧、Ｒ相電流の供給電力に等しい周
波数成分を取り出すためのアナログバンドパスフィルタ
である。Ｒ相電圧とＲ相電流は、電源２が出力する三相
交流の中の１つの相の電圧と電流である。７はアナログ
バンドパスフィルタ５を通過した後のＲ相電圧とアナロ
グバンドパスフィルタ６を通過した後のＲ相電流がゼロ
の値を同じ方向に通過する時間の差を測り、測った値か
ら位相値を計算する位相検出器である。８は位相検出器
７で検出した位相値がどちらの電源方向かを判別する電
源方向判別器である。この電源方向判別器８は検出した
位相値に対して、その値がｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅ
ａｄ（９０＋α）°の範囲に入っていれば１を、入って
いなければ０の論理値信号を出力する。検出範囲がｌａ
ｇ９０°〜ｌｅａｄ９０°でなくｌａｇ（９０−α）°
〜ｌｅａｄ（９０＋α）°となっているのは、配電線、
Ｒ相電圧用トランス、Ｒ相電流用トランス等によって生
じる位相誤差−αを補償するためである。
検出していたかについて説明する。図９は従来における
方向検出装置の構成例を示した図である。図９で、５，
６は電源２のＲ相電圧、Ｒ相電流の供給電力に等しい周
波数成分を取り出すためのアナログバンドパスフィルタ
である。Ｒ相電圧とＲ相電流は、電源２が出力する三相
交流の中の１つの相の電圧と電流である。７はアナログ
バンドパスフィルタ５を通過した後のＲ相電圧とアナロ
グバンドパスフィルタ６を通過した後のＲ相電流がゼロ
の値を同じ方向に通過する時間の差を測り、測った値か
ら位相値を計算する位相検出器である。８は位相検出器
７で検出した位相値がどちらの電源方向かを判別する電
源方向判別器である。この電源方向判別器８は検出した
位相値に対して、その値がｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅ
ａｄ（９０＋α）°の範囲に入っていれば１を、入って
いなければ０の論理値信号を出力する。検出範囲がｌａ
ｇ９０°〜ｌｅａｄ９０°でなくｌａｇ（９０−α）°
〜ｌｅａｄ（９０＋α）°となっているのは、配電線、
Ｒ相電圧用トランス、Ｒ相電流用トランス等によって生
じる位相誤差−αを補償するためである。
【０００５】図９のような構成の場合、位相値を求める
ことにより電源方向を検出しているため、検出のための
演算が面倒になるという問題点があった。また、位相値
はアナログ信号で与えられるため、温度変化などの環境
変化による検出誤差が生じやすい。
ことにより電源方向を検出しているため、検出のための
演算が面倒になるという問題点があった。また、位相値
はアナログ信号で与えられるため、温度変化などの環境
変化による検出誤差が生じやすい。
【０００６】このような問題点は、地絡方向の検出を行
う方向検出装置でも同様である。図１０は従来における
地絡の方向検出装置の構成例を示した図である。図１０
で図９と同一のものは同一符号を付ける。図９の装置で
は電源２の零相電圧と零相電流から検出を行っている。
９は地絡方向判別器で、図９の電源方向判別器８と同様
にして地絡方向を判別する。
う方向検出装置でも同様である。図１０は従来における
地絡の方向検出装置の構成例を示した図である。図１０
で図９と同一のものは同一符号を付ける。図９の装置で
は電源２の零相電圧と零相電流から検出を行っている。
９は地絡方向判別器で、図９の電源方向判別器８と同様
にして地絡方向を判別する。
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述した問題
点を解決するためになされたものであり、デジタル回路
で求めた電力値の符号から電源方向及び地絡方向を検出
するという検出方式をとることにより、方向検出のため
の演算が簡単で、しかも環境変化による検出誤差が生じ
にくい検出方式になった方向検出装置を実現することを
目的とする。
点を解決するためになされたものであり、デジタル回路
で求めた電力値の符号から電源方向及び地絡方向を検出
するという検出方式をとることにより、方向検出のため
の演算が簡単で、しかも環境変化による検出誤差が生じ
にくい検出方式になった方向検出装置を実現することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は次のとおりの構
成になった方向検出装置である。 （１）共通の電源で駆動される複数の子局にそれぞれ設
けられていて、子局に対して配電線のどちらの方向から
前記電源の電力が供給されているかを検出する方向検出
装置において、前記電源は三相交流を発生する電源であ
って、この電源が発生するアナログ信号のＲ相電圧及び
Ｒ相電流をそれぞれデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換
器と、このＡ／Ｄ変換器で変換したＲ相電圧及びＲ相電
流の中から供給電力に等しい周波数成分を取り出すデジ
タルバンドパスフィルタと、このデジタルバンドパスフ
ィルタを通過した後のＲ相電圧の位相をα°（ただし、
αはＲ相電圧及びＲ相電流に生じる位相誤差の補正量）
だけシフトする位相シフタと、この位相シフタを通過し
た後のＲ相電圧と前記デジタルバンドパスフィルタを通
過した後のＲ相電流を掛け算する掛け算器と、この掛け
算器の掛け算値から求められた瞬時電力値を一定時間に
わたって足し算し、Ｒ相電流の位相がＲ相電圧の位相に
対してｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°
（ただし、ｌａｇは遅れ角、ｌｅａｄは進み角）の範囲
内にあるときは正の値をとり、この範囲内にないときは
負の値をとる足し算値を求める積分器と、この積分器で
求めた足し算値の符号をもとに配電線のどちらの方向か
ら電力が供給されるかを検出する方向検出手段と、を具
備したことを特徴とする方向検出装置。 （２）共通の電源で駆動される複数の子局にそれぞれ設
けられていて、前記電源の電力を各子局に供給する配電
線に地絡が発生したときに、子局からみて配電線のどち
らの方向に地絡箇所があるかを検出する方向検出装置に
おいて、前記電源は三相交流を発生する電源であって、
この電源が発生するアナログ信号の零相電圧及び零相電
流をそれぞれデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換器と、
このＡ／Ｄ変換器で変換した零相電圧及び零相電流の中
から供給電力に等しい周波数成分を取り出すデジタルバ
ンドパスフィルタと、このデジタルバンドパスフィルタ
を通過した後の零相電圧の位相を（９０−β）°（ただ
し、βは零相電圧及び零相電流に生じる位相誤差の補正
量）だけシフトする位相シフタと、この位相シフタを通
過した後の零相電圧と前記デジタルバンドパスフィルタ
を通過した後の零相電流を掛け算する掛け算器と、この
掛け算器の掛け算値から求められた瞬時電力値を一定時
間にわたって足し算し、零相電流の位相が零相電圧の位
相に対してｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°の範
囲内にあるときは正の値をとり、この範囲内にないとき
は負の値をとる足し算値を求める積分器と、この積分器
で求めた足し算値の符号をもとに子局からみて配電線の
どちらの方向に地絡箇所があるかを検出する方向検出手
段と、を具備したことを特徴とする方向検出装置。
成になった方向検出装置である。 （１）共通の電源で駆動される複数の子局にそれぞれ設
けられていて、子局に対して配電線のどちらの方向から
前記電源の電力が供給されているかを検出する方向検出
装置において、前記電源は三相交流を発生する電源であ
って、この電源が発生するアナログ信号のＲ相電圧及び
Ｒ相電流をそれぞれデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換
器と、このＡ／Ｄ変換器で変換したＲ相電圧及びＲ相電
流の中から供給電力に等しい周波数成分を取り出すデジ
タルバンドパスフィルタと、このデジタルバンドパスフ
ィルタを通過した後のＲ相電圧の位相をα°（ただし、
αはＲ相電圧及びＲ相電流に生じる位相誤差の補正量）
だけシフトする位相シフタと、この位相シフタを通過し
た後のＲ相電圧と前記デジタルバンドパスフィルタを通
過した後のＲ相電流を掛け算する掛け算器と、この掛け
算器の掛け算値から求められた瞬時電力値を一定時間に
わたって足し算し、Ｒ相電流の位相がＲ相電圧の位相に
対してｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°
（ただし、ｌａｇは遅れ角、ｌｅａｄは進み角）の範囲
内にあるときは正の値をとり、この範囲内にないときは
負の値をとる足し算値を求める積分器と、この積分器で
求めた足し算値の符号をもとに配電線のどちらの方向か
ら電力が供給されるかを検出する方向検出手段と、を具
備したことを特徴とする方向検出装置。 （２）共通の電源で駆動される複数の子局にそれぞれ設
けられていて、前記電源の電力を各子局に供給する配電
線に地絡が発生したときに、子局からみて配電線のどち
らの方向に地絡箇所があるかを検出する方向検出装置に
おいて、前記電源は三相交流を発生する電源であって、
この電源が発生するアナログ信号の零相電圧及び零相電
流をそれぞれデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換器と、
このＡ／Ｄ変換器で変換した零相電圧及び零相電流の中
から供給電力に等しい周波数成分を取り出すデジタルバ
ンドパスフィルタと、このデジタルバンドパスフィルタ
を通過した後の零相電圧の位相を（９０−β）°（ただ
し、βは零相電圧及び零相電流に生じる位相誤差の補正
量）だけシフトする位相シフタと、この位相シフタを通
過した後の零相電圧と前記デジタルバンドパスフィルタ
を通過した後の零相電流を掛け算する掛け算器と、この
掛け算器の掛け算値から求められた瞬時電力値を一定時
間にわたって足し算し、零相電流の位相が零相電圧の位
相に対してｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°の範
囲内にあるときは正の値をとり、この範囲内にないとき
は負の値をとる足し算値を求める積分器と、この積分器
で求めた足し算値の符号をもとに子局からみて配電線の
どちらの方向に地絡箇所があるかを検出する方向検出手
段と、を具備したことを特徴とする方向検出装置。
【０００８】
【作用】第１の発明では、電源が発生するアナログ信号
のＲ相電圧及びＲ相電流をそれぞれデジタル信号に変換
し、変換したＲ相電圧及びＲ相電流の中から供給電力に
等しい周波数成分をデジタルバンドパスフィルタにより
取り出す。取り出したＲ相電圧の位相をα°だけシフト
する。位相シフトされたＲ相電圧とデジタルバンドパス
フィルタを通過後のＲ相電流を掛け算する。この掛け算
値から求められた瞬時電力値を一定時間にわたって足し
算する。足し算値は、Ｒ相電流の位相がＲ相電圧の位相
に対してｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）
°の範囲内にあるときは正の値をとり、この範囲内にな
いときは負の値をとる。足し算値の符号をもとに配電線
のどちらの方向から電力が供給されるかを検出する。第
２の発明では、電源が発生するアナログ信号の零相電圧
及び零相電流をそれぞれデジタル信号に変換し、変換し
た零相電圧及び零相電流の中から供給電力に等しい周波
数成分をデジタルバンドパスフィルタにより取り出す。
取り出した零相電圧の位相を（９０−β）°だけシフト
する。位相シフトされた零相電圧とデジタルバンドパス
フィルタを通過後の零相電流を掛け算する。この掛け算
値から求められた瞬時電力値を一定時間にわたって足し
算する。足し算値は、零相電流の位相が零相電圧の位相
に対してｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°の範囲
内にあるときは正の値をとり、この範囲内にないときは
負の値をとる。足し算値の符号をもとに配電線のどちら
の方向に地絡箇所があるかを検出する。
のＲ相電圧及びＲ相電流をそれぞれデジタル信号に変換
し、変換したＲ相電圧及びＲ相電流の中から供給電力に
等しい周波数成分をデジタルバンドパスフィルタにより
取り出す。取り出したＲ相電圧の位相をα°だけシフト
する。位相シフトされたＲ相電圧とデジタルバンドパス
フィルタを通過後のＲ相電流を掛け算する。この掛け算
値から求められた瞬時電力値を一定時間にわたって足し
算する。足し算値は、Ｒ相電流の位相がＲ相電圧の位相
に対してｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）
°の範囲内にあるときは正の値をとり、この範囲内にな
いときは負の値をとる。足し算値の符号をもとに配電線
のどちらの方向から電力が供給されるかを検出する。第
２の発明では、電源が発生するアナログ信号の零相電圧
及び零相電流をそれぞれデジタル信号に変換し、変換し
た零相電圧及び零相電流の中から供給電力に等しい周波
数成分をデジタルバンドパスフィルタにより取り出す。
取り出した零相電圧の位相を（９０−β）°だけシフト
する。位相シフトされた零相電圧とデジタルバンドパス
フィルタを通過後の零相電流を掛け算する。この掛け算
値から求められた瞬時電力値を一定時間にわたって足し
算する。足し算値は、零相電流の位相が零相電圧の位相
に対してｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°の範囲
内にあるときは正の値をとり、この範囲内にないときは
負の値をとる。足し算値の符号をもとに配電線のどちら
の方向に地絡箇所があるかを検出する。
【０００９】
【実施例】以下、図面を用いて本発明を説明する。図１
は本発明の一実施例を示した構成図である。図１に示す
方向検出装置は電源方向の検出装置である。この検出装
置は子局毎に設けられている。図１において、１０は配
電線３からＲ相電圧を検出するＲ相電圧用トランス（以
下、ＰＴという）、１１は配電線３からＲ相電流を検出
するＲ相電流用トランス（以下、ＣＴという）である。
Ｒ，Ｓ，ＴはそれぞれＲ相，Ｓ相，Ｔ相のことである。
１２はＡ／Ｄ変換器とデジタル信号処理回路を有する電
力演算回路である。この電力演算回路１２は、例えばモ
ノリシック集積回路で構成される。１３は電力演算回路
１２を動作させるための演算プログラムを格納したメモ
リである。このメモリ１３は、例えばＲＯＭで構成され
る。
は本発明の一実施例を示した構成図である。図１に示す
方向検出装置は電源方向の検出装置である。この検出装
置は子局毎に設けられている。図１において、１０は配
電線３からＲ相電圧を検出するＲ相電圧用トランス（以
下、ＰＴという）、１１は配電線３からＲ相電流を検出
するＲ相電流用トランス（以下、ＣＴという）である。
Ｒ，Ｓ，ＴはそれぞれＲ相，Ｓ相，Ｔ相のことである。
１２はＡ／Ｄ変換器とデジタル信号処理回路を有する電
力演算回路である。この電力演算回路１２は、例えばモ
ノリシック集積回路で構成される。１３は電力演算回路
１２を動作させるための演算プログラムを格納したメモ
リである。このメモリ１３は、例えばＲＯＭで構成され
る。
【００１０】このように構成した方向検出装置で、ＰＴ
１０とＣＴ１１は配電線３からＲ相電圧、Ｒ相電流をア
ナログ信号として検出し電力演算回路１２に出力する。
電力演算回路１２は内蔵しているＡ／Ｄ変換器によっ
て、入力されたＲ相電圧、Ｒ相電流をそれぞれデジタル
信号に変換する。さらに、電力演算回路１２はアドレス
を指定することによってメモリ１３から演算プログラム
を読み出し、その動作を繰り返すことにより演算プログ
ラムの実行を進め、電源方向を表す論理値信号を出力す
る。このように、必要な演算をすべてメモリ１３中の演
算プログラムとすることにより、回路構成の簡素化だけ
でなく、信頼性の向上、誤差の減少、調整時間の節約と
いう効果も実現できる。
１０とＣＴ１１は配電線３からＲ相電圧、Ｒ相電流をア
ナログ信号として検出し電力演算回路１２に出力する。
電力演算回路１２は内蔵しているＡ／Ｄ変換器によっ
て、入力されたＲ相電圧、Ｒ相電流をそれぞれデジタル
信号に変換する。さらに、電力演算回路１２はアドレス
を指定することによってメモリ１３から演算プログラム
を読み出し、その動作を繰り返すことにより演算プログ
ラムの実行を進め、電源方向を表す論理値信号を出力す
る。このように、必要な演算をすべてメモリ１３中の演
算プログラムとすることにより、回路構成の簡素化だけ
でなく、信頼性の向上、誤差の減少、調整時間の節約と
いう効果も実現できる。
【００１１】図２は図１の電力演算回路１２の具体的構
成例を示した図である。図２で、１２１，１２２はＡ／
Ｄ変換器であり、それぞれＲ相電圧、Ｒ相電流をデジタ
ル信号に変換する。１２３，１２４はＡ／Ｄ変換器１２
１，１２２によってデジタル信号に変換されたＲ相電
圧、Ｒ相電流の供給電力に等しい周波数成分を取り出す
デジタルバンドパスフィルタである。１２５はバンドパ
スフィルタ１２３を通過後のＲ相電圧の位相をα°（た
だし、αはＲ相電圧及びＲ相電流に生じる位相誤差の補
正量）だけ進める位相シフタである。１２６は位相シフ
タ１２５により位相を進めたＲ相電圧とバンドパスフィ
ルタ１２４を通過後のＲ相電流を掛け算して瞬時電力を
計算する掛け算器である。１２７は掛け算器１２６で計
算した瞬時電力を一定時間にわたって足し算して電力を
計算する積分器である。ここでいう一定時間とは、Ｒ相
電圧またはＲ相電流の周期の整数倍の時間である。１２
８は積分器１２７で計算した電力の符号ビットを取り出
し、この符号ビットから電源方向を検出し、検出結果を
電源方向を表す論理値信号として出力する方向検出手段
である。
成例を示した図である。図２で、１２１，１２２はＡ／
Ｄ変換器であり、それぞれＲ相電圧、Ｒ相電流をデジタ
ル信号に変換する。１２３，１２４はＡ／Ｄ変換器１２
１，１２２によってデジタル信号に変換されたＲ相電
圧、Ｒ相電流の供給電力に等しい周波数成分を取り出す
デジタルバンドパスフィルタである。１２５はバンドパ
スフィルタ１２３を通過後のＲ相電圧の位相をα°（た
だし、αはＲ相電圧及びＲ相電流に生じる位相誤差の補
正量）だけ進める位相シフタである。１２６は位相シフ
タ１２５により位相を進めたＲ相電圧とバンドパスフィ
ルタ１２４を通過後のＲ相電流を掛け算して瞬時電力を
計算する掛け算器である。１２７は掛け算器１２６で計
算した瞬時電力を一定時間にわたって足し算して電力を
計算する積分器である。ここでいう一定時間とは、Ｒ相
電圧またはＲ相電流の周期の整数倍の時間である。１２
８は積分器１２７で計算した電力の符号ビットを取り出
し、この符号ビットから電源方向を検出し、検出結果を
電源方向を表す論理値信号として出力する方向検出手段
である。
【００１２】位相シフタ１２５によりＲ相電圧の位相を
α°進めるのは、Ｒ相電圧とＲ相電流の位相差がｌａｇ
（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°のときに積分
器１２７の出力である電力値が正となるように補正する
ためである。検出範囲をｌａｇ９０°〜ｌｅａｄ９０°
でなくｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°
とするのは、配電線、Ｒ相電圧用トランス、Ｒ相電流用
トランスによって生じる位相誤差−αを補償するためで
ある。
α°進めるのは、Ｒ相電圧とＲ相電流の位相差がｌａｇ
（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°のときに積分
器１２７の出力である電力値が正となるように補正する
ためである。検出範囲をｌａｇ９０°〜ｌｅａｄ９０°
でなくｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°
とするのは、配電線、Ｒ相電圧用トランス、Ｒ相電流用
トランスによって生じる位相誤差−αを補償するためで
ある。
【００１３】Ｒ相電圧Ｖの位相とＲ相電流ｉの位相の差
は、配電線にかかる負荷に応じて変化する。配電線には
複数の子局が接続されている。それぞれの子局の位置に
応じて配電線にかかる負荷が異なるため、Ｒ相電圧Ｖと
Ｒ相電流ｉの位相差は異なる。ところで、子局に設けら
れた方向検出装置は配電線、Ｒ相電圧用トランス及びＲ
相電流用トランスを介してＲ相電圧とＲ相電流を得てい
る。これらの配電線、Ｒ相電圧用トランス及びＲ相電流
用トランスも負荷となり、Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉとの
間に位相誤差−αを生じさせる。この位相誤差−αは、
各子局に独立に発生する位相差で、配電線につながれて
いる子局の数とは無関係に生じる。
は、配電線にかかる負荷に応じて変化する。配電線には
複数の子局が接続されている。それぞれの子局の位置に
応じて配電線にかかる負荷が異なるため、Ｒ相電圧Ｖと
Ｒ相電流ｉの位相差は異なる。ところで、子局に設けら
れた方向検出装置は配電線、Ｒ相電圧用トランス及びＲ
相電流用トランスを介してＲ相電圧とＲ相電流を得てい
る。これらの配電線、Ｒ相電圧用トランス及びＲ相電流
用トランスも負荷となり、Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉとの
間に位相誤差−αを生じさせる。この位相誤差−αは、
各子局に独立に発生する位相差で、配電線につながれて
いる子局の数とは無関係に生じる。
【００１４】ここで、検出範囲をｌａｇ（９０−α）°
〜ｌｅａｄ（９０＋α）°に設定した理由を説明する。
図３はＲ相電圧とＲ相電流のベクトル図である。Ｒ相電
圧をあらわすベクトルをＶ、Ｒ相電流をあらわすベクト
ルをｉとする。いま、Ｒ相電圧Ｖの位相が図の位置にあ
るとする。配電線、Ｒ相電圧用トランス及びＲ相電流用
トランスの影響により、Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉとの間
に位相誤差−αが生じる。Ｒ相電圧Ｖから位相を（９０
＋α）°だけずらした軸をｌとする。位相シフタ１２５
はＲ相電圧Ｖの位相をα°だけ進める。位相を進めたＲ
相電圧をＶ′とする。Ｒ相電圧Ｖ′がある軸ｍの方向は
軸ｌと直交する方向になる。掛け算器１２６はＲ相電圧
Ｖ′とＲ相電流ｉとを掛ける。掛け算によって得られた
Ｒ相電流ｉの軸ｍへの写影は次のとおりになる。 Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉの位相差が、ｌａｇ（９０−
α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°の範囲内にあれば正に
なる。 Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉの位相差が、ｌａｇ（９０−
α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°の範囲内になければ負
になる。 ここで、軸ｌを境にしてｂ側（Ｒ相電圧Ｖ′と同一側）
を正、ｃ側（Ｒ相電圧Ｖ′と逆側）を負とする。このこ
とから、検出範囲をｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ
（９０＋α）°に設定した。
〜ｌｅａｄ（９０＋α）°に設定した理由を説明する。
図３はＲ相電圧とＲ相電流のベクトル図である。Ｒ相電
圧をあらわすベクトルをＶ、Ｒ相電流をあらわすベクト
ルをｉとする。いま、Ｒ相電圧Ｖの位相が図の位置にあ
るとする。配電線、Ｒ相電圧用トランス及びＲ相電流用
トランスの影響により、Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉとの間
に位相誤差−αが生じる。Ｒ相電圧Ｖから位相を（９０
＋α）°だけずらした軸をｌとする。位相シフタ１２５
はＲ相電圧Ｖの位相をα°だけ進める。位相を進めたＲ
相電圧をＶ′とする。Ｒ相電圧Ｖ′がある軸ｍの方向は
軸ｌと直交する方向になる。掛け算器１２６はＲ相電圧
Ｖ′とＲ相電流ｉとを掛ける。掛け算によって得られた
Ｒ相電流ｉの軸ｍへの写影は次のとおりになる。 Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉの位相差が、ｌａｇ（９０−
α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°の範囲内にあれば正に
なる。 Ｒ相電圧ＶとＲ相電流ｉの位相差が、ｌａｇ（９０−
α）°〜ｌｅａｄ（９０＋α）°の範囲内になければ負
になる。 ここで、軸ｌを境にしてｂ側（Ｒ相電圧Ｖ′と同一側）
を正、ｃ側（Ｒ相電圧Ｖ′と逆側）を負とする。このこ
とから、検出範囲をｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ
（９０＋α）°に設定した。
【００１５】このようにして検出した電源方向により電
力が図１のＥ方向から供給されているかＦ方向から供給
されているかを判別できる。
力が図１のＥ方向から供給されているかＦ方向から供給
されているかを判別できる。
【００１６】図２のデジタルバンドパスフィルタの特性
を説明する。図２で、デジタルバンドパスフィルタ１２
３，１２４の次数をＮ、フィルタの特性を決める係数列
をＡｎ，Ｂｎ、デジタルバンドパスフィルタ１２３，１
２４のｎサンプリング周期前の入出力値をＸｎ，Ｙｎと
すると、デジタルバンドパスフィルタの今回のサンプリ
ング周期の出力値Ｙ０は(1)式で表される。 (1)式において、Ａｎ，Ｂｎを適切に設定することによ
り、バタワース、チェビシェフ、逆チェビシェフ、また
は連立チェビシェフのＮ次デジタルバンドパスフィルタ
を構成することができる。
を説明する。図２で、デジタルバンドパスフィルタ１２
３，１２４の次数をＮ、フィルタの特性を決める係数列
をＡｎ，Ｂｎ、デジタルバンドパスフィルタ１２３，１
２４のｎサンプリング周期前の入出力値をＸｎ，Ｙｎと
すると、デジタルバンドパスフィルタの今回のサンプリ
ング周期の出力値Ｙ０は(1)式で表される。 (1)式において、Ａｎ，Ｂｎを適切に設定することによ
り、バタワース、チェビシェフ、逆チェビシェフ、また
は連立チェビシェフのＮ次デジタルバンドパスフィルタ
を構成することができる。
【００１７】図２の位相シフタの特性を説明する。位相
シフタ１２５の位相シフト量を決める定数をＣ、位相シ
フタ１２５の前回のサンプリングの入出力値をＸ１，Ｙ
１、今回のサンプリング周期の入力値をＸ０とすると、
位相シフタ１２５の今回のサンプリング周期の出力値Ｙ
０は(2)式で表される。 Ｙ０＝Ｃ（Ｙ１＋Ｘ０）−Ｘ１ (2) (2)式において、Ｃの値を適切に設定することにより、
振幅を変えずに対象とする周波数の信号の位相を９０°
進める位相シフタを構成することができる。
シフタ１２５の位相シフト量を決める定数をＣ、位相シ
フタ１２５の前回のサンプリングの入出力値をＸ１，Ｙ
１、今回のサンプリング周期の入力値をＸ０とすると、
位相シフタ１２５の今回のサンプリング周期の出力値Ｙ
０は(2)式で表される。 Ｙ０＝Ｃ（Ｙ１＋Ｘ０）−Ｘ１ (2) (2)式において、Ｃの値を適切に設定することにより、
振幅を変えずに対象とする周波数の信号の位相を９０°
進める位相シフタを構成することができる。
【００１８】なお、図４に示すようにメモリ１３を電力
演算回路１２に内蔵した構成にしてもよい。
演算回路１２に内蔵した構成にしてもよい。
【００１９】図５は本発明の他の実施例を示した構成図
である。図５に示す方向検出装置は地絡方向の検出装置
である。この方向検出装置は子局毎に設けられている。
図５において、１４は配電線３から零相電圧を検出する
零相電圧用トランス（以下、ＺＰＴという）、１５は配
電線３から零相電流を検出する零相電流用トランス（以
下、ＺＣＴという）である。１６はＡ／Ｄ変換器とデジ
タル信号処理回路を有する電力演算回路である。この電
力演算回路１６は、例えばモノリシック集積回路で構成
される。１７は電力演算回路１６を動作させるための演
算プログラムを格納したメモリである。このメモリ１７
は、例えばＲＯＭで構成される。
である。図５に示す方向検出装置は地絡方向の検出装置
である。この方向検出装置は子局毎に設けられている。
図５において、１４は配電線３から零相電圧を検出する
零相電圧用トランス（以下、ＺＰＴという）、１５は配
電線３から零相電流を検出する零相電流用トランス（以
下、ＺＣＴという）である。１６はＡ／Ｄ変換器とデジ
タル信号処理回路を有する電力演算回路である。この電
力演算回路１６は、例えばモノリシック集積回路で構成
される。１７は電力演算回路１６を動作させるための演
算プログラムを格納したメモリである。このメモリ１７
は、例えばＲＯＭで構成される。
【００２０】このように構成した方向検出装置で、ＺＰ
Ｔ１４とＺＣＴ１５は配電線３から零相電圧、零相電流
をアナログ信号として検出し電力演算回路１６に出力す
る。電力演算回路１６は内蔵しているＡ／Ｄ変換器によ
って、入力された零相電圧、零相電流をそれぞれデジタ
ル値に変換する。さらに、電力演算回路１６はアドレス
を指定することによってメモリ１７から演算プログラム
を読み出し、その動作を繰り返すことにより演算プログ
ラムの実行を進め、地絡方向を表す論理値信号を出力す
る。このように、必要な演算をすべてメモリ１７中の演
算プログラムとすることにより、回路構成の簡素化だけ
でなく、信頼性の向上、誤差の減少、調整時間の節約と
いう効果も実現できる。
Ｔ１４とＺＣＴ１５は配電線３から零相電圧、零相電流
をアナログ信号として検出し電力演算回路１６に出力す
る。電力演算回路１６は内蔵しているＡ／Ｄ変換器によ
って、入力された零相電圧、零相電流をそれぞれデジタ
ル値に変換する。さらに、電力演算回路１６はアドレス
を指定することによってメモリ１７から演算プログラム
を読み出し、その動作を繰り返すことにより演算プログ
ラムの実行を進め、地絡方向を表す論理値信号を出力す
る。このように、必要な演算をすべてメモリ１７中の演
算プログラムとすることにより、回路構成の簡素化だけ
でなく、信頼性の向上、誤差の減少、調整時間の節約と
いう効果も実現できる。
【００２１】図６は図５の電力演算回路１６の具体的構
成例を示した図である。図６で、１６１，１６２はＡ／
Ｄ変換器であり、それぞれ零相電圧、零相電流をデジタ
ル信号に変換している。１６３，１６４はＡ／Ｄ変換器
１６１，１６２によってデジタル信号に変換された零相
電圧、零相電流の供給電力に等しい周波数成分を取り出
すデジタルバンドパスフィルタである。１６５はバンド
パスフィルタ１６３を通過後の零相電圧の位相を（９０
−β）°進める位相シフタである。１６６は位相シフタ
１６５により位相を進めた零相電圧とデジタルバンドパ
スフィルタ１６４を通過後の零相電流を掛け算して瞬時
電力を計算する掛け算器である。１６７は掛け算器１６
６で計算した瞬時電力を一定時間にわたって足し算して
電力を計算する積分器である。ここでいう一定時間と
は、零相電圧または零相電流の周期の整数倍の時間であ
る。１６８は積分器１６７で計算した電力の符号ビット
を取り出し、この符号ビットから電源方向を検出し、検
出結果を電源方向を表す論理値信号として出力する方向
検出手段である。
成例を示した図である。図６で、１６１，１６２はＡ／
Ｄ変換器であり、それぞれ零相電圧、零相電流をデジタ
ル信号に変換している。１６３，１６４はＡ／Ｄ変換器
１６１，１６２によってデジタル信号に変換された零相
電圧、零相電流の供給電力に等しい周波数成分を取り出
すデジタルバンドパスフィルタである。１６５はバンド
パスフィルタ１６３を通過後の零相電圧の位相を（９０
−β）°進める位相シフタである。１６６は位相シフタ
１６５により位相を進めた零相電圧とデジタルバンドパ
スフィルタ１６４を通過後の零相電流を掛け算して瞬時
電力を計算する掛け算器である。１６７は掛け算器１６
６で計算した瞬時電力を一定時間にわたって足し算して
電力を計算する積分器である。ここでいう一定時間と
は、零相電圧または零相電流の周期の整数倍の時間であ
る。１６８は積分器１６７で計算した電力の符号ビット
を取り出し、この符号ビットから電源方向を検出し、検
出結果を電源方向を表す論理値信号として出力する方向
検出手段である。
【００２２】位相シフタ１６５を使用して零相電圧の位
相を（９０−β）°進めるのは、零相電圧と零相電流の
位相差がｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°のとき
に積分器１６７の出力である電力値が正となるように補
正するためである。検出範囲をｌａｇ０°〜ｌｅａｄ１
８０°でなくｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°と
するのは、配電線、零相電圧用トランス、零相電流用ト
ランスによって生じる位相誤差−βを補償するためであ
る。
相を（９０−β）°進めるのは、零相電圧と零相電流の
位相差がｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°のとき
に積分器１６７の出力である電力値が正となるように補
正するためである。検出範囲をｌａｇ０°〜ｌｅａｄ１
８０°でなくｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°と
するのは、配電線、零相電圧用トランス、零相電流用ト
ランスによって生じる位相誤差−βを補償するためであ
る。
【００２３】ここで、検出範囲をｌａｇβ°〜ｌｅａｄ
（１８０−β）°に設定した理由を説明する。図７は零
相電圧と零相電流のベクトル図である。零相電圧Ｖから
位相をβ°だけずらした軸をｌとする。位相シフタ１６
５は零相電圧Ｖの位相を（９０−β）°だけ進める。位
相を進めた零相電圧をＶ′とする。零相電圧Ｖ′がある
軸ｍの方向は軸ｌと直交する方向になる。掛け算器１６
６は零相電圧Ｖ′と零相電流ｉとを掛ける。掛け算器１
６６の掛け算によって得られた零相電流ｉの軸ｍへの写
影は次のとおりになる。 零相電圧Ｖと零相電流ｉの位相差が、ｌａｇβ°〜ｌ
ｅａｄ（１８０−β）°の範囲内にあれば正になる。 零相電圧Ｖと零相電流ｉの位相差が、ｌａｇβ°〜ｌ
ｅａｄ（１８０−β）°の範囲内になければ負になる。 ここで、軸ｌを境にしてｄ側（零相電圧Ｖ′と同一側）
を正、ｅ側（零相電圧Ｖ′と逆側）を負とする。このこ
とから、検出範囲をｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−
β）°に設定した。
（１８０−β）°に設定した理由を説明する。図７は零
相電圧と零相電流のベクトル図である。零相電圧Ｖから
位相をβ°だけずらした軸をｌとする。位相シフタ１６
５は零相電圧Ｖの位相を（９０−β）°だけ進める。位
相を進めた零相電圧をＶ′とする。零相電圧Ｖ′がある
軸ｍの方向は軸ｌと直交する方向になる。掛け算器１６
６は零相電圧Ｖ′と零相電流ｉとを掛ける。掛け算器１
６６の掛け算によって得られた零相電流ｉの軸ｍへの写
影は次のとおりになる。 零相電圧Ｖと零相電流ｉの位相差が、ｌａｇβ°〜ｌ
ｅａｄ（１８０−β）°の範囲内にあれば正になる。 零相電圧Ｖと零相電流ｉの位相差が、ｌａｇβ°〜ｌ
ｅａｄ（１８０−β）°の範囲内になければ負になる。 ここで、軸ｌを境にしてｄ側（零相電圧Ｖ′と同一側）
を正、ｅ側（零相電圧Ｖ′と逆側）を負とする。このこ
とから、検出範囲をｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−
β）°に設定した。
【００２４】このようにして検出した地絡方向により、
電源を供給する側で地絡が起こっているか、または電源
を供給される側で地絡が起こっているかを判別できる。
電源を供給する側で地絡が起こっているか、または電源
を供給される側で地絡が起こっているかを判別できる。
【００２５】なお、メモリ１７を電力演算回路１６に内
蔵した構成にしてもよい。
蔵した構成にしてもよい。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば次の効果が得られる。従
来例では、アナログ回路で位相値を求め、求めた位相値
が所定の範囲に入っているかいないかによって電源方向
を検出していた。このため、検出のための演算が面倒に
なる。また、アナログ回路で求めた位相値は、温度等の
環境変化による誤差が生じやすい。これに対して本発明
では、デジタル回路で電力値を求め、求めた電力値の符
号から電源方向及び地絡方向を検出している。この検出
方式によれば、わざわざ位相値を求めることなく、電力
値の符号だけで判別している。このため、従来例に比べ
て方向検出のための演算が簡単になる。また、従来例の
ようなアナログ信号の位相値から検出するのではなく、
デジタル信号の電力値の符号から検出しているため、環
境変化による検出誤差が生じにくくなる。すなわち、本
発明は、アナログ信号処理で方向検出をしていた従来例
をデジタル信号処理に変えただけでなく検出方式も異な
るものである。以上説明したように本発明によれば、方
向検出のための演算が簡単で、しかも環境変化による検
出誤差が生じにくい検出方式になった方向検出装置を実
現できる。
来例では、アナログ回路で位相値を求め、求めた位相値
が所定の範囲に入っているかいないかによって電源方向
を検出していた。このため、検出のための演算が面倒に
なる。また、アナログ回路で求めた位相値は、温度等の
環境変化による誤差が生じやすい。これに対して本発明
では、デジタル回路で電力値を求め、求めた電力値の符
号から電源方向及び地絡方向を検出している。この検出
方式によれば、わざわざ位相値を求めることなく、電力
値の符号だけで判別している。このため、従来例に比べ
て方向検出のための演算が簡単になる。また、従来例の
ようなアナログ信号の位相値から検出するのではなく、
デジタル信号の電力値の符号から検出しているため、環
境変化による検出誤差が生じにくくなる。すなわち、本
発明は、アナログ信号処理で方向検出をしていた従来例
をデジタル信号処理に変えただけでなく検出方式も異な
るものである。以上説明したように本発明によれば、方
向検出のための演算が簡単で、しかも環境変化による検
出誤差が生じにくい検出方式になった方向検出装置を実
現できる。
【図１】本発明の一実施例を示した構成図である。
【図２】図１の装置の要部構成図である。
【図３】Ｒ相電圧とＲ相電流のベクトル図である。
【図４】本発明の他の実施例を示した構成図である。
【図５】本発明の他の実施例を示した構成図である。
【図６】図５の要部構成図である。
【図７】零相電圧と零相電流のベクトル図である。
【図８】方向検出装置が適用されるシステムの構成例を
示した図である。
示した図である。
【図９】従来における方向検出装置の構成例を示した図
である。
である。
【図１０】従来における方向検出装置の構成例を示した
図である。
図である。
１1〜１3 子局 ２ 電源 ３ 配電線 ４1〜４3 方向検出装置 １２１，１２２，１６１，１６２ Ａ／Ｄ変換器 １２３，１２４，１６３，１６４ デジタルバンドパス
フィルタ １２５，１６５ 位相シフタ １２６，１６６ 掛け算器 １２７，１６７ 積分器 １２８，１６８ 方向検出手段
フィルタ １２５，１６５ 位相シフタ １２６，１６６ 掛け算器 １２７，１６７ 積分器 １２８，１６８ 方向検出手段
フロントページの続き (72)発明者 河崎 誠 東京都武蔵野市中町２丁目９番32号 横河 電機株式会社内 (72)発明者 内池 久幸 福島県原町市高見町２丁目24番地 横河エ レクトロニクス株式会社内 (72)発明者 舘野 知司 福島県原町市高見町２丁目24番地 横河エ レクトロニクス株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 共通の電源で駆動される複数の子局にそ
れぞれ設けられていて、子局に対して配電線のどちらの
方向から前記電源の電力が供給されているかを検出する
方向検出装置において、 前記電源は三相交流を発生する電源であって、 この電源が発生するアナログ信号のＲ相電圧及びＲ相電
流をそれぞれデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換器と、 このＡ／Ｄ変換器で変換したＲ相電圧及びＲ相電流の中
から供給電力に等しい周波数成分を取り出すデジタルバ
ンドパスフィルタと、 このデジタルバンドパスフィルタを通過した後のＲ相電
圧の位相をα°（ただし、αはＲ相電圧及びＲ相電流に
生じる位相誤差の補正量）だけシフトする位相シフタ
と、 この位相シフタを通過した後のＲ相電圧と前記デジタル
バンドパスフィルタを通過した後のＲ相電流を掛け算す
る掛け算器と、 この掛け算器の掛け算値から求められた瞬時電力値を一
定時間にわたって足し算し、Ｒ相電流の位相がＲ相電圧
の位相に対してｌａｇ（９０−α）°〜ｌｅａｄ（９０
＋α）°（ただし、ｌａｇは遅れ角、ｌｅａｄは進み
角）の範囲内にあるときは正の値をとり、この範囲内に
ないときは負の値をとる足し算値を求める積分器と、 この積分器で求めた足し算値の符号をもとに配電線のど
ちらの方向から電力が供給されるかを検出する方向検出
手段と、を具備したことを特徴とする方向検出装置。 - 【請求項２】 共通の電源で駆動される複数の子局にそ
れぞれ設けられていて、前記電源の電力を各子局に供給
する配電線に地絡が発生したときに、子局からみて配電
線のどちらの方向に地絡箇所があるかを検出する方向検
出装置において、 前記電源は三相交流を発生する電源であって、 この電源が発生するアナログ信号の零相電圧及び零相電
流をそれぞれデジタル信号に変換するＡ／Ｄ変換器と、 このＡ／Ｄ変換器で変換した零相電圧及び零相電流の中
から供給電力に等しい周波数成分を取り出すデジタルバ
ンドパスフィルタと、 このデジタルバンドパスフィルタを通過した後の零相電
圧の位相を（９０−β）°（ただし、βは零相電圧及び
零相電流に生じる位相誤差の補正量）だけシフトする位
相シフタと、 この位相シフタを通過した後の零相電圧と前記デジタル
バンドパスフィルタを通過した後の零相電流を掛け算す
る掛け算器と、 この掛け算器の掛け算値から求められた瞬時電力値を一
定時間にわたって足し算し、零相電流の位相が零相電圧
の位相に対してｌａｇβ°〜ｌｅａｄ（１８０−β）°
の範囲内にあるときは正の値をとり、この範囲内にない
ときは負の値をとる足し算値を求める積分器と、 この積分器で求めた足し算値の符号をもとに子局からみ
て配電線のどちらの方向に地絡箇所があるかを検出する
方向検出手段と、を具備したことを特徴とする方向検出
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7003345A JPH08196035A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 方向検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7003345A JPH08196035A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 方向検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08196035A true JPH08196035A (ja) | 1996-07-30 |
Family
ID=11554775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7003345A Withdrawn JPH08196035A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 方向検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08196035A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100334428B1 (ko) * | 1999-01-22 | 2002-05-02 | 권영한 | 배전 자동화용 개폐기기의 선로고장 표시 제어장치와 선로고장의 처리방법 |
| CN104330686A (zh) * | 2014-11-20 | 2015-02-04 | 国家电网公司 | 一种供电线路故障检测的系统 |
| CN111426913A (zh) * | 2020-04-17 | 2020-07-17 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种基于正序电压分布特性的故障定位方法和系统 |
-
1995
- 1995-01-12 JP JP7003345A patent/JPH08196035A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100334428B1 (ko) * | 1999-01-22 | 2002-05-02 | 권영한 | 배전 자동화용 개폐기기의 선로고장 표시 제어장치와 선로고장의 처리방법 |
| CN104330686A (zh) * | 2014-11-20 | 2015-02-04 | 国家电网公司 | 一种供电线路故障检测的系统 |
| CN111426913A (zh) * | 2020-04-17 | 2020-07-17 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种基于正序电压分布特性的故障定位方法和系统 |
| CN111426913B (zh) * | 2020-04-17 | 2021-07-27 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种基于正序电压分布特性的故障定位方法和系统 |
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