JPH0819462B2 - 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH0819462B2 JPH0819462B2 JP1215685A JP21568589A JPH0819462B2 JP H0819462 B2 JPH0819462 B2 JP H0819462B2 JP 1215685 A JP1215685 A JP 1215685A JP 21568589 A JP21568589 A JP 21568589A JP H0819462 B2 JPH0819462 B2 JP H0819462B2
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- duplex stainless
- phase
- heat treatment
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、従来よりも一層優れた耐孔食性を有する
フェライト相およびオーステナイト相の２相混合組織を
有する高Cr2相ステンレス鋼（以下、２相ステンレス鋼
という）板の製造方法に関するものである。
フェライト相およびオーステナイト相の２相混合組織を
有する高Cr2相ステンレス鋼（以下、２相ステンレス鋼
という）板の製造方法に関するものである。
一般に、２相ステンレス鋼は耐食性および機械的性質
に優れているところから化学プラントなどに用いられて
おり、またSUS329 J1およびSUS329 J2LとしてJIS化もさ
れている。この２相ステンレス鋼の特性をさらに改善す
るために、今までは主として成分組成の面から種々検討
がなされ、特公昭51−43807号公報、特開昭52−716号公
報、特開昭51−117916号公報などに示される２相ステン
レス鋼が提案され、本発明者も、特公昭59−14099号公
報で提案している。
に優れているところから化学プラントなどに用いられて
おり、またSUS329 J1およびSUS329 J2LとしてJIS化もさ
れている。この２相ステンレス鋼の特性をさらに改善す
るために、今までは主として成分組成の面から種々検討
がなされ、特公昭51−43807号公報、特開昭52−716号公
報、特開昭51−117916号公報などに示される２相ステン
レス鋼が提案され、本発明者も、特公昭59−14099号公
報で提案している。
一方、従来、２相ステンレス鋼の製造法として、精練
−連続鋳造−熱間圧延−熱処理−冷間圧延−熱処理とい
う工程がとられ、材料の特性が成分のみならずその製造
方法にも大きく影響されることもまた周知である。
−連続鋳造−熱間圧延−熱処理−冷間圧延−熱処理とい
う工程がとられ、材料の特性が成分のみならずその製造
方法にも大きく影響されることもまた周知である。
しかしながら、従来、２相ステンレス鋼の耐孔食性を
成分組成の調整により改善しようとする提案は多数なさ
れているが、上記２相ステンレス鋼の耐孔食性を組織制
御により改善しようとする提案はなされておらず、上記
成分組成の調整のみによる２相ステンレス鋼の耐孔食性
の向上には限界があった。
成分組成の調整により改善しようとする提案は多数なさ
れているが、上記２相ステンレス鋼の耐孔食性を組織制
御により改善しようとする提案はなされておらず、上記
成分組成の調整のみによる２相ステンレス鋼の耐孔食性
の向上には限界があった。
そこで、本発明者は、２相ステンレス鋼の組織と耐孔
食性についての研究を行っていたところ、下記の知見を
得たのである。
食性についての研究を行っていたところ、下記の知見を
得たのである。
（１） 従来、２相ステンレス鋼はフェライト基地中に
オーステナイト相が分散した微細組織を有しており、上
記オーステナイト相の平均結晶粒径は通常10〜50μｍ程
度であるが、上記オーステナイト相を、これよりも一層
微細な平均粒径:5μｍ以下にすると、通常の成分組成か
ら予想される耐孔食性よりもはるかに優れた耐孔食性を
もつ、 （２） ３〜20容量％のσ相を含む２相ステンレス鋼の
出発材に冷間あるいは温間で総圧下率40％以上の圧延を
施した２相ステンレス鋼圧延材を、 750〜950℃の温度域を全熱処理時間の1/3以下の時間
をかけて連続的に昇温しながら通過し、ついで980℃〜1
100℃の範囲内の所定の温度で全熱処理時間の1/6以下の
時間をかけて均熱処理したのち、急冷するとフェライト
基地中に分散するオーステナイト相の平均粒径は５μｍ
以下となる、 という知見を得たのである。
オーステナイト相が分散した微細組織を有しており、上
記オーステナイト相の平均結晶粒径は通常10〜50μｍ程
度であるが、上記オーステナイト相を、これよりも一層
微細な平均粒径:5μｍ以下にすると、通常の成分組成か
ら予想される耐孔食性よりもはるかに優れた耐孔食性を
もつ、 （２） ３〜20容量％のσ相を含む２相ステンレス鋼の
出発材に冷間あるいは温間で総圧下率40％以上の圧延を
施した２相ステンレス鋼圧延材を、 750〜950℃の温度域を全熱処理時間の1/3以下の時間
をかけて連続的に昇温しながら通過し、ついで980℃〜1
100℃の範囲内の所定の温度で全熱処理時間の1/6以下の
時間をかけて均熱処理したのち、急冷するとフェライト
基地中に分散するオーステナイト相の平均粒径は５μｍ
以下となる、 という知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたもので
あって、 ３〜20容量％のσ相を含む２相ステンレス鋼出発材に
総圧下率:40％以上の冷間または温間圧延を施した２相
ステンレス鋼圧延材を750〜950℃の温度域を全熱処理時
間の1/3以下の時間をかけて連続的に昇温しながら通過
せしめ、980℃〜1100℃の範囲内の所定の温度で全熱処
理時間の1/6以下の時間をかけて均熱処理し、ついで、
急冷する耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の製造方
法、 に特徴を有するものである。
あって、 ３〜20容量％のσ相を含む２相ステンレス鋼出発材に
総圧下率:40％以上の冷間または温間圧延を施した２相
ステンレス鋼圧延材を750〜950℃の温度域を全熱処理時
間の1/3以下の時間をかけて連続的に昇温しながら通過
せしめ、980℃〜1100℃の範囲内の所定の温度で全熱処
理時間の1/6以下の時間をかけて均熱処理し、ついで、
急冷する耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の製造方
法、 に特徴を有するものである。
この発明の耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の製造
方法で用いる素材としては、JISで規定されるSUS329
J1,SUS329 J2Lなどでよく、特に限定されるものではな
いが、特公昭59−14099号公報に記載の、重量％で、 C:0.02％以下、Si:2.0％以下、 Mn:3.0％以下、Ni:3〜10％、 Cr:20〜35％、Mo:0.5〜6.0％、 N:0.08〜0.3％、 W,Vの何れか少なくとも１種:0.03〜2.0％、 B:0.0005〜0.01％、S:0.005％以下、 を含有し、さらに必要に応じて Cu:2.0％以下、 を含有し、残部実質的にFeよりなる２相ステンレス鋼を
用いると、成分組成の効果と微細なオーステナイト相と
が相乗的に作用し、最も好ましい効果が得られる。
方法で用いる素材としては、JISで規定されるSUS329
J1,SUS329 J2Lなどでよく、特に限定されるものではな
いが、特公昭59−14099号公報に記載の、重量％で、 C:0.02％以下、Si:2.0％以下、 Mn:3.0％以下、Ni:3〜10％、 Cr:20〜35％、Mo:0.5〜6.0％、 N:0.08〜0.3％、 W,Vの何れか少なくとも１種:0.03〜2.0％、 B:0.0005〜0.01％、S:0.005％以下、 を含有し、さらに必要に応じて Cu:2.0％以下、 を含有し、残部実質的にFeよりなる２相ステンレス鋼を
用いると、成分組成の効果と微細なオーステナイト相と
が相乗的に作用し、最も好ましい効果が得られる。
さらに、この発明においては、上記２相にさらにσ相
が３〜20容量％含有した３相混在のステンレス鋼を出発
材として用いることが必要である。上記σ相を含む３相
混在のステンレス鋼を出発材として用いると、σ相はビ
ッカース硬度が300以上と非常に硬いため、フェライト
相およびオーステナイト相のマトリックスとの硬度差が
大きく、またすべり系が異なるのでその後の圧延時にσ
相の周囲に多量の歪が導入され、σ相の存在しない出発
材よりも多くエネルギーを導入することができる。しか
し、このσ相は、その後の熱処理時に大きな歪量によっ
て促進される拡散によって急速に消滅し、温度:980〜11
00℃で均熱処理することにより完全にフェライト相およ
びオーステナイト相からなる微細２相組織となるのでσ
相が残留することはない。上記３相混在組織に含まれる
σ相を３〜20容量％に限定した理由は、３容量％未満で
はσ相の存在による歪の導入が十分ではなく、20容量％
を越えるとσ相脆化が著しくなり、圧延そのものが不可
能になるからである。上記出発材の組織をフェライト
相、オーステナイト相およびσ相の３相混在組織とする
ためには、熱間圧延コイルの冷却を制御することで可能
となる。
が３〜20容量％含有した３相混在のステンレス鋼を出発
材として用いることが必要である。上記σ相を含む３相
混在のステンレス鋼を出発材として用いると、σ相はビ
ッカース硬度が300以上と非常に硬いため、フェライト
相およびオーステナイト相のマトリックスとの硬度差が
大きく、またすべり系が異なるのでその後の圧延時にσ
相の周囲に多量の歪が導入され、σ相の存在しない出発
材よりも多くエネルギーを導入することができる。しか
し、このσ相は、その後の熱処理時に大きな歪量によっ
て促進される拡散によって急速に消滅し、温度:980〜11
00℃で均熱処理することにより完全にフェライト相およ
びオーステナイト相からなる微細２相組織となるのでσ
相が残留することはない。上記３相混在組織に含まれる
σ相を３〜20容量％に限定した理由は、３容量％未満で
はσ相の存在による歪の導入が十分ではなく、20容量％
を越えるとσ相脆化が著しくなり、圧延そのものが不可
能になるからである。上記出発材の組織をフェライト
相、オーステナイト相およびσ相の３相混在組織とする
ためには、熱間圧延コイルの冷却を制御することで可能
となる。
フェライト相、オーステナイト相およびσ相の３相混
在組織を有するステンレス鋼の出発材を、まず、圧下
率:40％以上、好ましくは60％以上で冷間または温間圧
延して厚さ:tmmの圧延材を製造する。ここで温間圧延と
は、温度:50〜350℃で圧延を施すことをいう。上記圧下
率を40％以上とした理由は、圧下率が40％未満であると
上記圧延材に導入される歪量が十分でなく、その後の熱
処理において微細組織を得ることが不可能となるためで
ある。
在組織を有するステンレス鋼の出発材を、まず、圧下
率:40％以上、好ましくは60％以上で冷間または温間圧
延して厚さ:tmmの圧延材を製造する。ここで温間圧延と
は、温度:50〜350℃で圧延を施すことをいう。上記圧下
率を40％以上とした理由は、圧下率が40％未満であると
上記圧延材に導入される歪量が十分でなく、その後の熱
処理において微細組織を得ることが不可能となるためで
ある。
上記厚さ:tmmの圧延材は、その後、熱処理されるが、
上記熱処理は、上記圧延材を、 常温から750〜950℃の温度域に加熱する工程、 上記750〜950℃の温度域を連続的に昇温せしめる工
程、 980〜1100℃の温度域で均熱処理する工程、および 上記均熱処理後、冷却速度:100℃／秒以上で急冷する
工程、 から構成され、上記熱処理するに必要な全熱処理時間を
Ｔ秒とすると、Ｔは、100t秒を越え200t秒未満、すなわ
ち100t＜Ｔ＜200t（但し、ｔは圧延材の厚さ）に制限さ
れる。全熱処理時間Ｔが100t秒以下であると回復および
再結晶が十分でなく、一方、200t秒以上であると結晶粒
が粗大化するために好ましくない。
上記熱処理は、上記圧延材を、 常温から750〜950℃の温度域に加熱する工程、 上記750〜950℃の温度域を連続的に昇温せしめる工
程、 980〜1100℃の温度域で均熱処理する工程、および 上記均熱処理後、冷却速度:100℃／秒以上で急冷する
工程、 から構成され、上記熱処理するに必要な全熱処理時間を
Ｔ秒とすると、Ｔは、100t秒を越え200t秒未満、すなわ
ち100t＜Ｔ＜200t（但し、ｔは圧延材の厚さ）に制限さ
れる。全熱処理時間Ｔが100t秒以下であると回復および
再結晶が十分でなく、一方、200t秒以上であると結晶粒
が粗大化するために好ましくない。
上記750〜950℃の温度域は、σ相析出温度域に相当
し、この温度域を連続的に昇温させながら上記圧延材を
通過せしめることが必要であり、上記温度域のある所定
の温度に保持しながら通過せしめることは好ましくな
い。上記圧延材を上記750〜950℃の温度域に全熱処理時
間Ｔの1/3を越えて長時間存在すると、σ相の析出ある
いはσ相が析出しない場合でもσ相析出の前段階として
粗な変調構造をとることが考えられ、このとき圧延によ
って導入された歪エネルギーがこれらの作用のために一
部あるいはすべて解放されてしまい、目的である平均結
晶粒径:5μｍ以下の微細なオーステナイト相がフェライ
ト基地中に均一に再結晶することができなくなる。した
がって、上記750〜950℃の温度域の滞留時間は、全熱処
理時間Ｔの1/3以下、好ましくは1/20以上1/3以下に定め
た。
し、この温度域を連続的に昇温させながら上記圧延材を
通過せしめることが必要であり、上記温度域のある所定
の温度に保持しながら通過せしめることは好ましくな
い。上記圧延材を上記750〜950℃の温度域に全熱処理時
間Ｔの1/3を越えて長時間存在すると、σ相の析出ある
いはσ相が析出しない場合でもσ相析出の前段階として
粗な変調構造をとることが考えられ、このとき圧延によ
って導入された歪エネルギーがこれらの作用のために一
部あるいはすべて解放されてしまい、目的である平均結
晶粒径:5μｍ以下の微細なオーステナイト相がフェライ
ト基地中に均一に再結晶することができなくなる。した
がって、上記750〜950℃の温度域の滞留時間は、全熱処
理時間Ｔの1/3以下、好ましくは1/20以上1/3以下に定め
た。
さらに、上記980〜1100℃の温度域は、２相ステンレ
ス鋼の通常の焼鈍温度域であり、この温度域を全熱処理
時間Ｔの1/6以下の時間で均熱処理すると再結晶終了
後、結晶粒成長を生ずる前に熱処理を終了させることが
でき、全熱処理時間Ｔの1/6を越える時間で均熱処理す
ると再結晶後、結晶粒の粗大化が生じるので好ましくな
い。
ス鋼の通常の焼鈍温度域であり、この温度域を全熱処理
時間Ｔの1/6以下の時間で均熱処理すると再結晶終了
後、結晶粒成長を生ずる前に熱処理を終了させることが
でき、全熱処理時間Ｔの1/6を越える時間で均熱処理す
ると再結晶後、結晶粒の粗大化が生じるので好ましくな
い。
したがって、上記980〜1100℃の温度域における均熱
処理時間は、全熱処理時間の1/6以下、好ましくは1/20
以上1/6以下に定めた。
処理時間は、全熱処理時間の1/6以下、好ましくは1/20
以上1/6以下に定めた。
上記980〜1100℃の温度域で均熱処理したのち、100℃
／秒以上の冷却速度で急冷する。この急冷は具体的には
水冷が好ましく、上記冷却速度が100℃／秒未満では再
結晶後の結晶粒の粗大化を短時間で阻止することができ
ないので好ましくない。
／秒以上の冷却速度で急冷する。この急冷は具体的には
水冷が好ましく、上記冷却速度が100℃／秒未満では再
結晶後の結晶粒の粗大化を短時間で阻止することができ
ないので好ましくない。
このようにして製造された２相ステンレス鋼のフェラ
イト基地中に分散する微細なオーステナイト相結晶粒の
平均結晶粒径は、５μｍ以下となり、この２相ステンレ
ス鋼は、通常の成分組成から予想される耐孔食性よりも
はるかに優れた耐孔食性を有する。その理由として、 （１） 微細で均一にオーステナイト相が分散した２相
組織であるために、２相ステンレス鋼特有の相間の電気
化学的作用が有効に働く。
イト基地中に分散する微細なオーステナイト相結晶粒の
平均結晶粒径は、５μｍ以下となり、この２相ステンレ
ス鋼は、通常の成分組成から予想される耐孔食性よりも
はるかに優れた耐孔食性を有する。その理由として、 （１） 微細で均一にオーステナイト相が分散した２相
組織であるために、２相ステンレス鋼特有の相間の電気
化学的作用が有効に働く。
（２） フェライト相およびオーステナイト相の成分バ
ランスが耐孔食性向上に都合のよいように、すなわち巨
視的に平均化された成分偏析が寄与している。
ランスが耐孔食性向上に都合のよいように、すなわち巨
視的に平均化された成分偏析が寄与している。
の２点が考えられる。
しかし、２相ステンレス鋼をこの発明の製造方法で製
造しても、微細なオーステナイト相の平均結晶粒径を0.
1μｍ未満とすることは極めて正確な制御を必要とする
ためにまた、このような組織を安定して再現することは
非常に困難であるために工場生産には適さず経済的では
ない。したがって、この発明の耐孔食性に優れた２相ス
テンレス鋼の微細なオーステナイト相の平均結晶粒径
は、実用的には0.1μｍ以上５μｍ以下とするのが好ま
しい。
造しても、微細なオーステナイト相の平均結晶粒径を0.
1μｍ未満とすることは極めて正確な制御を必要とする
ためにまた、このような組織を安定して再現することは
非常に困難であるために工場生産には適さず経済的では
ない。したがって、この発明の耐孔食性に優れた２相ス
テンレス鋼の微細なオーステナイト相の平均結晶粒径
は、実用的には0.1μｍ以上５μｍ以下とするのが好ま
しい。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明
する。
する。
原料を60トン電気炉にて溶解し、真空脱ガス処理した
のち、連続鋳造し、第１表に示される成分組成を有する
供試材のスラブを製造した。
のち、連続鋳造し、第１表に示される成分組成を有する
供試材のスラブを製造した。
上記供試材のスラブを第２表に示される履歴で圧延
し、第２表に示される板厚を有する２相ステンレス鋼出
発材を製造し、この２相ステンレス鋼出発材のσ相の割
合の画像処理により測定してその結果を第２表に示し
た。かかる２相ステンレス鋼出発材を第２表に示される
条件で圧延して板厚:tmmの圧延材を製造し、この圧延材
を第２表に示される熱処理条件にて熱処理し、第２表に
示される本発明２相ステンレス鋼板１〜11および比較２
相ステンレス鋼板１〜６を製造した。
し、第２表に示される板厚を有する２相ステンレス鋼出
発材を製造し、この２相ステンレス鋼出発材のσ相の割
合の画像処理により測定してその結果を第２表に示し
た。かかる２相ステンレス鋼出発材を第２表に示される
条件で圧延して板厚:tmmの圧延材を製造し、この圧延材
を第２表に示される熱処理条件にて熱処理し、第２表に
示される本発明２相ステンレス鋼板１〜11および比較２
相ステンレス鋼板１〜６を製造した。
さらに、第１表の供試材Ａを通常の熱間圧延し、その
後圧延および熱処理を施さない出発材を従来２相ステン
レス鋼板として用意した。
後圧延および熱処理を施さない出発材を従来２相ステン
レス鋼板として用意した。
上記本発明２相ステンレス鋼板１〜11、比較２相ステ
ンレス鋼板１〜６および従来２相ステンレス鋼板を金属
顕微鏡により組織観察し、フェライト基地中に分散して
いるオーステナイト相の平均結晶粒径を画像処理により
測定してその結果を第２表に示し、ついで、これら２相
ステンレス鋼板の耐食性を評価するために、温度:70
℃，濃度:3.5％のNaCl溶液における孔食電位を測定し、
それらの結果を第２表に示した。
ンレス鋼板１〜６および従来２相ステンレス鋼板を金属
顕微鏡により組織観察し、フェライト基地中に分散して
いるオーステナイト相の平均結晶粒径を画像処理により
測定してその結果を第２表に示し、ついで、これら２相
ステンレス鋼板の耐食性を評価するために、温度:70
℃，濃度:3.5％のNaCl溶液における孔食電位を測定し、
それらの結果を第２表に示した。
また、第２表の本発明２相ステンレス鋼板１および比
較２相ステンレス鋼板１の金属組織を400倍の顕微鏡写
真に撮り、これら写真をそれぞれ第１図および第２図に
示した。
較２相ステンレス鋼板１の金属組織を400倍の顕微鏡写
真に撮り、これら写真をそれぞれ第１図および第２図に
示した。
上記第２表に示される結果並びに第１図および第２図
の金属顕微鏡組織写真から、この発明の条件をみたす圧
延および熱処理した本発明２相ステンレス鋼板１〜11
は、いずれも圧延および熱処理を施さない従来２相ステ
ンレス鋼板よりも、フェライト基地中に分散するオース
テナイト相の平均結晶粒径が小さく、孔食電位を高いこ
とから耐孔食性が優れていることがわかる。また、この
発明の条件から外れた条件（第２表において、この発明
の条件から外れた値に※印を付して区別した）で圧延お
よび熱処理しても、平均結晶粒径:5μｍ以下の微細なオ
ーステナイト相は得られないこともわかり、平均結晶粒
径:5μｍを越えるオーステナイト相を有する比較２相ス
テンレス鋼板１〜６は、いずれも孔食電位が相対的に低
く耐孔食性が劣ることがわかる。
の金属顕微鏡組織写真から、この発明の条件をみたす圧
延および熱処理した本発明２相ステンレス鋼板１〜11
は、いずれも圧延および熱処理を施さない従来２相ステ
ンレス鋼板よりも、フェライト基地中に分散するオース
テナイト相の平均結晶粒径が小さく、孔食電位を高いこ
とから耐孔食性が優れていることがわかる。また、この
発明の条件から外れた条件（第２表において、この発明
の条件から外れた値に※印を付して区別した）で圧延お
よび熱処理しても、平均結晶粒径:5μｍ以下の微細なオ
ーステナイト相は得られないこともわかり、平均結晶粒
径:5μｍを越えるオーステナイト相を有する比較２相ス
テンレス鋼板１〜６は、いずれも孔食電位が相対的に低
く耐孔食性が劣ることがわかる。
この発明の２相ステンレス鋼板は、従来よりも一層優
れた耐孔食性を示すことから、各種プラントおよび各種
機器の材料に使用されて、長期にわたって優れた 効果を奏し、産業の発展に大いに貢献しうるものであ
る。
れた耐孔食性を示すことから、各種プラントおよび各種
機器の材料に使用されて、長期にわたって優れた 効果を奏し、産業の発展に大いに貢献しうるものであ
る。
第１図は、本発明２相ステンレス鋼板１の金属顕微鏡組
織写真、 第２図は、比較２相ステンレス鋼板１の金属顕微鏡組織
写真。
織写真、 第２図は、比較２相ステンレス鋼板１の金属顕微鏡組織
写真。
Claims (1)
- 【請求項１】３〜20容量％のσ相を含む２相ステンレス
鋼の出発材を総圧下率:40％以上の冷間または温間圧延
して板厚:tmmの圧延材を製造し、この板厚:tmmの圧延材
を、100t秒を越え200t秒未満の全熱処理時間で熱処理す
る耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼板の製造方法であ
って、上記熱処理は、 750〜950℃の温度域を連続的に昇温しながら上記全熱処
理時間の1/3以下の時間で通過せしめる工程、 980〜1100℃の温度域で上記全熱処理時間の1/6以下の時
間をかけて均熱処理する工程、 および、100℃／秒以上の冷却速度で急冷する工程、 を含むことを特徴とする耐孔食性に優れた２相ステンレ
ス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1215685A JPH0819462B2 (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1215685A JPH0819462B2 (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0379742A JPH0379742A (ja) | 1991-04-04 |
| JPH0819462B2 true JPH0819462B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=16676464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1215685A Expired - Lifetime JPH0819462B2 (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819462B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5511208B2 (ja) * | 2009-03-25 | 2014-06-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐食性の良好な省合金二相ステンレス鋼材とその製造方法 |
| JP5924297B2 (ja) * | 2013-03-19 | 2016-05-25 | 株式会社豊田中央研究所 | 高耐食性金属部材およびその製造方法 |
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