JPH08184317A - 二重反転プロペラ装置における静圧軸受 - Google Patents
二重反転プロペラ装置における静圧軸受Info
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- shaft
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- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
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- B63H23/00—Transmitting power from propulsion power plant to propulsive elements
- B63H23/32—Other parts
- B63H23/321—Bearings or seals specially adapted for propeller shafts
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- B63H23/321—Bearings or seals specially adapted for propeller shafts
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 二重反転プロペラ装置における内軸用静圧軸
受の軸受面に、潤滑油ポンプ停止時に潤滑油の供給を可
能にする。 【構成】 静圧軸受８の内周面（軸受面）の一端部に、
周辺部Ｂにある潤滑油を軸受面の中心部へ導入可能な複
数条のスパイラル状油溝20を形成し、油溝20に、軸受面
と内軸外周面との間の速度差によるポンピング作用を発
生させ、周辺部Ｂの潤滑油を停船するまで軸受面に供給
可能にした。他端部のスパイラル状油溝21は軸受面の中
心部から潤滑油を排出する作用を行なう。
受の軸受面に、潤滑油ポンプ停止時に潤滑油の供給を可
能にする。 【構成】 静圧軸受８の内周面（軸受面）の一端部に、
周辺部Ｂにある潤滑油を軸受面の中心部へ導入可能な複
数条のスパイラル状油溝20を形成し、油溝20に、軸受面
と内軸外周面との間の速度差によるポンピング作用を発
生させ、周辺部Ｂの潤滑油を停船するまで軸受面に供給
可能にした。他端部のスパイラル状油溝21は軸受面の中
心部から潤滑油を排出する作用を行なう。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二重反転プロペラ装置
における静圧軸受に関し、特にその内軸を支承する内軸
用静圧軸受の改良に関する。
における静圧軸受に関し、特にその内軸を支承する内軸
用静圧軸受の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、二重反転プロペラ装置では、図
７に示すように、前側プロペラ１を回転駆動するパイプ
状外軸３に、後側プロペラ２を回転駆動する内軸４が嵌
挿され、かつ前側プロペラ１と後側プロペラ２とが互い
に逆回転方向にかつ異速回転するように構成される。そ
して、内軸４を支承する静圧軸受８が前側プロペラ１の
ボス５に設けられている。
７に示すように、前側プロペラ１を回転駆動するパイプ
状外軸３に、後側プロペラ２を回転駆動する内軸４が嵌
挿され、かつ前側プロペラ１と後側プロペラ２とが互い
に逆回転方向にかつ異速回転するように構成される。そ
して、内軸４を支承する静圧軸受８が前側プロペラ１の
ボス５に設けられている。
【０００３】さらに、静圧軸受８を潤滑するため、内軸
４の中心軸線に沿って潤滑油導入路10が形成され、この
潤滑油導入路10から半径方向へ分岐して静圧軸受８へ連
通する複数の給油孔11が設けられている。また給油孔11
にはオリフィス部材12が装着されている。
４の中心軸線に沿って潤滑油導入路10が形成され、この
潤滑油導入路10から半径方向へ分岐して静圧軸受８へ連
通する複数の給油孔11が設けられている。また給油孔11
にはオリフィス部材12が装着されている。
【０００４】各給油孔11を通って静圧軸受８と内軸４と
のすきまに供給された潤滑油は、一部が前方（図７にお
ける右方）に流れてボス５と外軸３との取付け部に形成
された空間Ｂの方に流入し、また他の一部はボス５の後
端部と内軸４との間に形成された空間Ａへ流れた後、前
側プロペラ１のボス５と静圧軸受８の背面に設けられた
排出油溝14（図８参照）とのすきまを経由して、空間Ｂ
に流入する。なお図７における符号６は後側プロペラの
ボスを示し、また符号７は船尾管軸受，符号９は船尾を
それぞれ示している。
のすきまに供給された潤滑油は、一部が前方（図７にお
ける右方）に流れてボス５と外軸３との取付け部に形成
された空間Ｂの方に流入し、また他の一部はボス５の後
端部と内軸４との間に形成された空間Ａへ流れた後、前
側プロペラ１のボス５と静圧軸受８の背面に設けられた
排出油溝14（図８参照）とのすきまを経由して、空間Ｂ
に流入する。なお図７における符号６は後側プロペラの
ボスを示し、また符号７は船尾管軸受，符号９は船尾を
それぞれ示している。
【０００５】静圧軸受材としては、ホワイトメタルや片
当たりを吸収する為、外周をバックメタルにした弾性率
の低いゴム軸受材，または高分子層からなる弾性材が用
いられている。図８は外周をバックメタル13にしたゴム
軸受15からなる静圧軸受を示しており、図８中の符号14
は潤滑油排出用溝を示している。
当たりを吸収する為、外周をバックメタルにした弾性率
の低いゴム軸受材，または高分子層からなる弾性材が用
いられている。図８は外周をバックメタル13にしたゴム
軸受15からなる静圧軸受を示しており、図８中の符号14
は潤滑油排出用溝を示している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】静圧軸受８には後側プ
ロペラ２の推力による反力や自重などの荷重が負荷され
るため、これらの荷重を支承するに必要な高い圧力の潤
滑油がオリフィス部材12を経由して供給されている。と
ころで、万一船内で停電（ブラックアウト）が生じた場
合、潤滑油供給油圧ポンプも停止するため潤滑油が供給
されなくなり、静圧軸受作用が生ぜず、したがって内軸
４と静圧軸受８とでは動圧作用のみの負荷能力しか発生
せず、形成される油膜厚さは非常に薄くなる。
ロペラ２の推力による反力や自重などの荷重が負荷され
るため、これらの荷重を支承するに必要な高い圧力の潤
滑油がオリフィス部材12を経由して供給されている。と
ころで、万一船内で停電（ブラックアウト）が生じた場
合、潤滑油供給油圧ポンプも停止するため潤滑油が供給
されなくなり、静圧軸受作用が生ぜず、したがって内軸
４と静圧軸受８とでは動圧作用のみの負荷能力しか発生
せず、形成される油膜厚さは非常に薄くなる。
【０００７】一方船は、停止するまで数十分間を要す
る。したがって船内で停電が生じた場合には、停船する
までの間静圧軸受８と内軸４とのすきまにある潤滑油は
交換されないため、摩擦熱で温度が上昇しそのため油の
粘度低下で油膜厚さをさらに薄くなり焼付きの危険性が
高くなるという問題点がある。ゴムまたは高分子材軸受
の場合は熱伝導の低さもあって、軸受表面の温度上昇が
高くなり、焼付きの危険性がさらに高くなる。本発明は
このような問題点の解決をはかった二重反転プロペラ装
置における静圧軸受を提供することを目的とする。
る。したがって船内で停電が生じた場合には、停船する
までの間静圧軸受８と内軸４とのすきまにある潤滑油は
交換されないため、摩擦熱で温度が上昇しそのため油の
粘度低下で油膜厚さをさらに薄くなり焼付きの危険性が
高くなるという問題点がある。ゴムまたは高分子材軸受
の場合は熱伝導の低さもあって、軸受表面の温度上昇が
高くなり、焼付きの危険性がさらに高くなる。本発明は
このような問題点の解決をはかった二重反転プロペラ装
置における静圧軸受を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、本発明の二重反転プロペラ装置における静圧軸受
は、二重反転プロペラ装置において、後側プロペラを駆
動する内軸と、同内軸に同芯的に配設されて前側プロペ
ラを上記後側プロペラに対し逆回転方向にかつ異速回転
駆動する外軸と、同外軸の内部に配設されるとともに同
外軸に装着されて上記内軸を回転可能に支承する内軸用
静圧軸受とをそなえ、同内軸用静圧軸受の上記内軸の軸
受面としての内周面の一端部に、同静圧軸受の近辺の潤
滑油を上記内周面に導入可能な複数条のスパイラル状油
溝が形成されていることを特徴としている。
め、本発明の二重反転プロペラ装置における静圧軸受
は、二重反転プロペラ装置において、後側プロペラを駆
動する内軸と、同内軸に同芯的に配設されて前側プロペ
ラを上記後側プロペラに対し逆回転方向にかつ異速回転
駆動する外軸と、同外軸の内部に配設されるとともに同
外軸に装着されて上記内軸を回転可能に支承する内軸用
静圧軸受とをそなえ、同内軸用静圧軸受の上記内軸の軸
受面としての内周面の一端部に、同静圧軸受の近辺の潤
滑油を上記内周面に導入可能な複数条のスパイラル状油
溝が形成されていることを特徴としている。
【０００９】また本発明の二重反転プロペラ装置におけ
る静圧軸受は、二重反転プロペラ装置において、後側プ
ロペラを駆動する内軸と、同内軸に同芯的に配設されて
前側プロペラを上記後側プロペラに対し逆回転方向にか
つ異速回転駆動する外軸と、同外軸の内部に配設される
とともに同外軸に装着されて上記内軸を回転可能に支承
する内軸用静圧軸受とをそなえ、同内軸用静圧軸受が、
外周側バックメタルと同バックメタルの内周側に固着さ
れたゴム軸受とで構成され、同ゴム軸受の上記内軸の軸
受面としての内周面の一端部に、同静圧軸受の近辺の潤
滑油を上記内周面に導入可能な複数条のスパイラル状油
溝が形成され、同各油溝の相互間の上記内周面が、上記
内軸の周速方向に内径の増大するテーパ形状、あるいは
同テーパ形状と同一傾斜のテーパ部と同テーパ部に連続
するランド部とからなるテーパランド形状に形成されて
いることを特徴としている。
る静圧軸受は、二重反転プロペラ装置において、後側プ
ロペラを駆動する内軸と、同内軸に同芯的に配設されて
前側プロペラを上記後側プロペラに対し逆回転方向にか
つ異速回転駆動する外軸と、同外軸の内部に配設される
とともに同外軸に装着されて上記内軸を回転可能に支承
する内軸用静圧軸受とをそなえ、同内軸用静圧軸受が、
外周側バックメタルと同バックメタルの内周側に固着さ
れたゴム軸受とで構成され、同ゴム軸受の上記内軸の軸
受面としての内周面の一端部に、同静圧軸受の近辺の潤
滑油を上記内周面に導入可能な複数条のスパイラル状油
溝が形成され、同各油溝の相互間の上記内周面が、上記
内軸の周速方向に内径の増大するテーパ形状、あるいは
同テーパ形状と同一傾斜のテーパ部と同テーパ部に連続
するランド部とからなるテーパランド形状に形成されて
いることを特徴としている。
【００１０】
【作用】上述の本発明の二重反転プロペラ装置における
静圧軸受では、内軸と外軸とが互いに異速かつ反転する
ように設定されており、内軸の回転数Ｎ1が外軸の回転
数Ｎ2より高い場合（Ｎ1＞Ｎ2の場合）は、相対的に
（Ｎ1−Ｎ2）の回転数差が生じるため、静圧軸受内周面
の一端部に設けられた複数条のスパイラル油溝では内軸
外周面との間で油の粘性抵抗が生じ、ポンピング作用が
発生する。
静圧軸受では、内軸と外軸とが互いに異速かつ反転する
ように設定されており、内軸の回転数Ｎ1が外軸の回転
数Ｎ2より高い場合（Ｎ1＞Ｎ2の場合）は、相対的に
（Ｎ1−Ｎ2）の回転数差が生じるため、静圧軸受内周面
の一端部に設けられた複数条のスパイラル油溝では内軸
外周面との間で油の粘性抵抗が生じ、ポンピング作用が
発生する。
【００１１】そしてこのポンピング作用により、静圧軸
受の周辺（図７における空間Ａあるいは空間Ｂ）にある
潤滑油５が静圧軸受の内軸の軸受面としての内周面と内
軸とのすきまに導入され、ここにあった潤滑油と交換さ
れる。またゴム軸受の軸受面を複数条のスパイラル状油
溝間をテーパ形状、あるいはテーパランド形状に形成し
たことにより、油膜のくさび作用による油膜が形成され
易くなり、摩擦熱発生を少なく抑制できる。
受の周辺（図７における空間Ａあるいは空間Ｂ）にある
潤滑油５が静圧軸受の内軸の軸受面としての内周面と内
軸とのすきまに導入され、ここにあった潤滑油と交換さ
れる。またゴム軸受の軸受面を複数条のスパイラル状油
溝間をテーパ形状、あるいはテーパランド形状に形成し
たことにより、油膜のくさび作用による油膜が形成され
易くなり、摩擦熱発生を少なく抑制できる。
【００１２】
【実施例】以下、図面により本発明の実施例について説
明すると、図１は第１実施例としての二重反転プロペラ
装置における静圧軸受の軸受面の展開図、図２は同変形
例の展開図、図３は第２実施例としての二重反転プロペ
ラ装置における静圧軸受の軸受面の展開図、図４は同変
形例の展開図、図５，６は第３実施例としての二重反転
プロペラ装置における静圧軸受の軸受面の要部拡大断面
図である。
明すると、図１は第１実施例としての二重反転プロペラ
装置における静圧軸受の軸受面の展開図、図２は同変形
例の展開図、図３は第２実施例としての二重反転プロペ
ラ装置における静圧軸受の軸受面の展開図、図４は同変
形例の展開図、図５，６は第３実施例としての二重反転
プロペラ装置における静圧軸受の軸受面の要部拡大断面
図である。
【００１３】図１，２により第１実施例について説明す
る。この第１実施例の静圧軸受８も、上述の従来の二重
反転プロペラ装置において、外軸３に前側プロペラ１の
プロペラボス５を介して装着されるとともに内軸を回転
可能に支承するもので、その内軸の軸受面としての内周
面には、図１の展開図に示す複数条のスパイラル状油溝
20，21が形成されている。なお静圧軸受８の端部を外軸
３の内部まで延長して静圧軸受８を外軸３に直接装着す
るようにしてもよい。
る。この第１実施例の静圧軸受８も、上述の従来の二重
反転プロペラ装置において、外軸３に前側プロペラ１の
プロペラボス５を介して装着されるとともに内軸を回転
可能に支承するもので、その内軸の軸受面としての内周
面には、図１の展開図に示す複数条のスパイラル状油溝
20，21が形成されている。なお静圧軸受８の端部を外軸
３の内部まで延長して静圧軸受８を外軸３に直接装着す
るようにしてもよい。
【００１４】すなわち、図１に示すように、静圧軸受８
の内周面の空間Ｂ側の端部寄りに、複数条のスパイラル
状油溝20が形成されている。この油溝20は静圧軸受８の
空間Ｂ側端面から静圧軸受の中央側に向かって内軸４の
周速方向Ｕと同じ方向のスパイラル傾斜の溝に形成され
ている。さらに静圧軸受８の内周面の油溝20を形成され
た側と反対の端部寄りにも、油溝20と同じ方向のスパイ
ラル傾斜をもつ複数条のスパイラル状油溝21が形成され
ている。
の内周面の空間Ｂ側の端部寄りに、複数条のスパイラル
状油溝20が形成されている。この油溝20は静圧軸受８の
空間Ｂ側端面から静圧軸受の中央側に向かって内軸４の
周速方向Ｕと同じ方向のスパイラル傾斜の溝に形成され
ている。さらに静圧軸受８の内周面の油溝20を形成され
た側と反対の端部寄りにも、油溝20と同じ方向のスパイ
ラル傾斜をもつ複数条のスパイラル状油溝21が形成され
ている。
【００１５】静圧軸受８の回転数Ｎ2は内軸４の回転数
Ｎ1より小さいため、油溝20では内軸の外周面との間で
油の粘性抵抗が生じ、ポンピング作用が発生し、空間Ｂ
側にある潤滑油は静圧軸受８の中央側の方向（Ｆ方向）
へひきずり込まれる。一方、他端側では油溝21により逆
に空間Ａ側の方へ潤滑油の排出作用が行なわれ、このよ
うな両油溝20，21のポンピング作用により、内軸用静圧
軸受８の軸受面（内周面）での潤滑油の入れ替えが行な
われる。
Ｎ1より小さいため、油溝20では内軸の外周面との間で
油の粘性抵抗が生じ、ポンピング作用が発生し、空間Ｂ
側にある潤滑油は静圧軸受８の中央側の方向（Ｆ方向）
へひきずり込まれる。一方、他端側では油溝21により逆
に空間Ａ側の方へ潤滑油の排出作用が行なわれ、このよ
うな両油溝20，21のポンピング作用により、内軸用静圧
軸受８の軸受面（内周面）での潤滑油の入れ替えが行な
われる。
【００１６】なお潤滑油の流入作用を大きくするために
は、油溝20の方の長さを長く設定する。図２に示した変
形例は、静圧軸受８の内周面の空間Ｂ側の方にのみ複数
条のスパイラル状油溝20を設けた例である。この変形例
の場合、図１の場合と類似の作用効果がえられるが、図
１の場合の方がより顕著であることは言うまでもない。
は、油溝20の方の長さを長く設定する。図２に示した変
形例は、静圧軸受８の内周面の空間Ｂ側の方にのみ複数
条のスパイラル状油溝20を設けた例である。この変形例
の場合、図１の場合と類似の作用効果がえられるが、図
１の場合の方がより顕著であることは言うまでもない。
【００１７】次に、図３および図４の第２実施例では、
静圧軸受８と内軸とのすきま内潤滑油を、空間Ａの方か
ら空間Ｂの方へ流すようになっていて、吸込み用の複数
の油溝20が静圧軸受８の内周面の空間Ａ側の端部寄り
に、内軸４の周速方向Ｕに関して第１実施例の油溝20と
同じスパイラル傾斜をもって形成されている。また空間
Ｂ側の端部寄りに排出用の複数条のスパイラル状油溝21
が形成されている。
静圧軸受８と内軸とのすきま内潤滑油を、空間Ａの方か
ら空間Ｂの方へ流すようになっていて、吸込み用の複数
の油溝20が静圧軸受８の内周面の空間Ａ側の端部寄り
に、内軸４の周速方向Ｕに関して第１実施例の油溝20と
同じスパイラル傾斜をもって形成されている。また空間
Ｂ側の端部寄りに排出用の複数条のスパイラル状油溝21
が形成されている。
【００１８】なお図４の変形例では、静圧軸受８の内周
面の空間Ａ側の方にのみ複数条のスパイラル状油溝20が
設けられている。そして、これらの第２実施例（図３，
図４に示したもの）における複数条のスパイラル状油溝
20，21が第１実施例の場合の油溝20，21と同じ作用を奏
するものであることは言うまでもない。
面の空間Ａ側の方にのみ複数条のスパイラル状油溝20が
設けられている。そして、これらの第２実施例（図３，
図４に示したもの）における複数条のスパイラル状油溝
20，21が第１実施例の場合の油溝20，21と同じ作用を奏
するものであることは言うまでもない。
【００１９】次に、図５，６により第３実施例を説明す
る。図８に示したようなゴム軸受では、油溝のコーナ部
が接触開始側にある場合は動圧負荷能力が非常に低下す
るという不都合がある。
る。図８に示したようなゴム軸受では、油溝のコーナ部
が接触開始側にある場合は動圧負荷能力が非常に低下す
るという不都合がある。
【００２０】そこで第３実施例ではゴム軸受の軸受面
を、図５，６に示すように、スパイラル状油溝20(21)間
の静圧軸受８の内周面を内軸４の周速方向Ｕに関し内径
が増加するテーパ20ａ形状（図５）や、これと同じ方向
のテーパ部とランド部（平坦部）とからなるテーパラン
ド20ｂ形状（図６）に形成して、油膜のくさび作用によ
り油膜が形成され易くなるように構成されている。この
構成により、軸受面での負荷能力の増加作用と摩擦熱の
発生の抑制作用とが行なわれ、上記の不都合を解消する
ことができる。
を、図５，６に示すように、スパイラル状油溝20(21)間
の静圧軸受８の内周面を内軸４の周速方向Ｕに関し内径
が増加するテーパ20ａ形状（図５）や、これと同じ方向
のテーパ部とランド部（平坦部）とからなるテーパラン
ド20ｂ形状（図６）に形成して、油膜のくさび作用によ
り油膜が形成され易くなるように構成されている。この
構成により、軸受面での負荷能力の増加作用と摩擦熱の
発生の抑制作用とが行なわれ、上記の不都合を解消する
ことができる。
【００２１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の二重反転
プロペラ装置における静圧軸受によれば、複数条のスパ
イラル状油溝のポンピング作用は、船が停止するまでの
内軸および外軸が回転している間中行なわれるため、静
圧軸受のすきま内潤滑油が静圧軸受の周辺にある冷たい
潤滑油と入れ替わり、これにより摩擦熱が持ち去られる
ため、静圧軸受の異常温度上昇を抑制することができ
る。また動圧作用による薄い油膜厚さも維持でき、内軸
と静圧軸受との摺動面の焼付きなどのトラブルを防止す
ることができる。
プロペラ装置における静圧軸受によれば、複数条のスパ
イラル状油溝のポンピング作用は、船が停止するまでの
内軸および外軸が回転している間中行なわれるため、静
圧軸受のすきま内潤滑油が静圧軸受の周辺にある冷たい
潤滑油と入れ替わり、これにより摩擦熱が持ち去られる
ため、静圧軸受の異常温度上昇を抑制することができ
る。また動圧作用による薄い油膜厚さも維持でき、内軸
と静圧軸受との摺動面の焼付きなどのトラブルを防止す
ることができる。
【図１】本発明の第１実施例としての二重反転プロペラ
装置における静圧軸受の軸受面の展開図。
装置における静圧軸受の軸受面の展開図。
【図２】同変形例の展開図。
【図３】本発明の第２実施例としての二重反転プロペラ
装置における静圧軸受の軸受面の展開図。
装置における静圧軸受の軸受面の展開図。
【図４】同変形例の展開図。
【図５】本発明の第３実施例としての二重反転プロペラ
装置における静圧軸受の軸受面の要部拡大断面図。
装置における静圧軸受の軸受面の要部拡大断面図。
【図６】本発明の第３実施例としての二重反転プロペラ
装置における静圧軸受の軸受面の要部拡大断面図。
装置における静圧軸受の軸受面の要部拡大断面図。
【図７】従来の二重反転プロペラ装置の要部拡大側断面
図。
図。
【図８】同ゴム軸受の断面図。
１ 前側プロペラ ２ 後側プロペラ ３ パイプ状外軸 ４ 内軸 ５ 前側プロペラのボス ６ 後側プロペラのボス ７ 船尾管軸受 ８ 静圧軸受 ９ 船尾 10 潤滑油導入路 11 給油孔 12 オリフィス部材 13 バックメタル 14 潤滑油排出用溝 15 ゴム軸受 20 スパイラル状油溝 Ａ 空間 Ｂ 空間 Ｕ 内軸の周速 Ｆ 油の流れの方向
Claims (2)
- 【請求項１】 二重反転プロペラ装置において、 後側プロペラを駆動する内軸と、 同内軸に同芯的に配設されて前側プロペラを上記後側プ
ロペラに対し逆回転方向にかつ異速回転駆動する外軸
と、 同外軸の内部に配設されるとともに同外軸に装着されて
上記内軸を回転可能に支承する内軸用静圧軸受とをそな
え、 同内軸用静圧軸受の上記内軸の軸受面としての内周面の
一端部に、同静圧軸受の近辺の潤滑油を上記内周面に導
入可能な複数条のスパイラル状油溝が形成されているこ
とを特徴とする、二重反転プロペラ装置における静圧軸
受。 - 【請求項２】 二重反転プロペラ装置において、 後側プロペラを駆動する内軸と、 同内軸に同芯的に配設されて前側プロペラを上記後側プ
ロペラに対し逆回転方向にかつ異速回転駆動する外軸
と、 同外軸の内部に配設されるとともに同外軸に装着されて
上記内軸を回転可能に支承する内軸用静圧軸受とをそな
え、 同内軸用静圧軸受が、外周側バックメタルと同バックメ
タルの内周側に固着されたゴム軸受とで構成され、 同ゴム軸受の上記内軸の軸受面としての内周面の一端部
に、同静圧軸受の近辺の潤滑油を上記内周面に導入可能
な複数条のスパイラル状油溝が形成され、 同各油溝の相互間の上記内周面が、上記内軸の周速方向
に内径の増大するテーパ形状、あるいは同テーパ形状と
同一傾斜のテーパ部と同テーパ部に連続するランド部と
からなるテーパランド形状に形成されていることを特徴
とする、二重反転プロペラ装置における静圧軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34059594A JPH08184317A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 二重反転プロペラ装置における静圧軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34059594A JPH08184317A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 二重反転プロペラ装置における静圧軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08184317A true JPH08184317A (ja) | 1996-07-16 |
Family
ID=18338494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34059594A Pending JPH08184317A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 二重反転プロペラ装置における静圧軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08184317A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018193510A1 (ja) * | 2017-04-18 | 2018-10-25 | ジャパン マリンユナイテッド株式会社 | 二重反転プロペラ装置とこれを用いた船舶 |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP34059594A patent/JPH08184317A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018193510A1 (ja) * | 2017-04-18 | 2018-10-25 | ジャパン マリンユナイテッド株式会社 | 二重反転プロペラ装置とこれを用いた船舶 |
| KR20190050824A (ko) * | 2017-04-18 | 2019-05-13 | 재팬 마린 유나이티드 코포레이션 | 이중 반전 프로펠러 장치 및 이를 이용한 선박 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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