JP3498269B2 - 二重反転プロペラ用軸受装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は船舶などの二重反転プロ
ペラを支持する二重反転プロペラ用軸受装置にかかるも
ので、とくに内軸と外軸との間の軸受部分を改良した二
重反転プロペラ用軸受装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、プロペラの推進エネルギーを
有効に活用するために、前方プロペラを有する外軸と、
この外軸に内嵌するとともに後方プロペラを有する内軸
とを互いに反対方向に回転駆動する二重反転プロペラが
知られている。

【０００３】たとえば図１２は、従来の二重反転プロペ
ラ１の一部切欠き側面図、図１３は、図１２のＸＩＩＩ
−ＸＩＩＩ線断面図であって、二重反転プロペラ１は、
前方プロペラ２を有する外軸３と、後方プロペラ４を有
する内軸５と、外軸３および内軸５をそれぞれ反対方向
に回転駆動する主機関６と、を有する。

【０００４】外軸３は、これを円筒状に形成してあるも
ので、船舶本体の船尾部分７に外側軸受８および外側シ
ール９を介してこれを回転可能に設ける。内軸５は、こ
の外軸３の内方に内側軸受１０および内側シール１１を
介して反対方向に回転可能に設ける。

【０００５】外軸３、内軸５、外側軸受８および内側軸
受１０部分に潤滑油を供給する潤滑油供給機構１２を設
けてある。なお、前方プロペラ２および後方プロペラ４
に対向してラダーホーン１３および舵板１４を設けてあ
る。

【０００６】こうした構成の二重反転プロペラ１におい
て、外軸３と船尾部分７との間の外側軸受８は通常の軸
受機構を採用可能であるが、とくに内軸５と外軸３との
間に介装する内側軸受１０は、内方で回転する内軸５
と、外方で反転する外軸３との回転方向が互いに反対で
あるため、潤滑油供給機構１２からの潤滑油による油膜
の形成によって流体滑り軸受作用を行うことに問題があ
る。

【０００７】つまり、図１３に示すように、内軸５が時
計方向に回転し、外軸３およびこの外軸３の内周面に固
定してある滑り軸受などの内側軸受１０が反時計方向に
回転する場合に、外軸３と内軸５とがほぼ等速度で回転
すると、内軸５の外周面と内側軸受１０の内周面との間
の潤滑油がこの間に油膜を形成することができなくなる
という問題がある。

【０００８】そこで、内側軸受１０の内面にテーパーラ
ンド部（図示せず）を設けて、動圧による負荷容量によ
り内軸５を持ち上げようとする軸受が提案されている
が、主機関６の始動時ないし低速回転時には動圧による
負荷容量が小さいため、油膜が薄くなり、軸受面におい
て内軸５および内側軸受１０が金属接触して内側軸受１
０が焼け付くという問題がある。

【０００９】こうした問題を解消するための従来の技術
として、たとえば図１４に示すような、静圧軸受を基本
とした「二重反転プロペラ用船尾管軸受」（特公平５−
４５４７９号）がある。この軸受においては、内軸５内
に油圧同芯穴１５およびこの油圧同芯穴１５から放射状
に延びる放射状給油孔１６を形成し、また放射状給油孔
１６にはオリフィス形成用のあるいは毛細管絞り用の小
穴付きネジ１７をはめ込んで、内軸５と、外軸３ないし
内側軸受１０との間に放射状給油孔１６から内側軸受１
０に向かって高圧の油を噴出することにより均等に圧力
を付与して、内軸５を持ち上げようとする静圧による負
荷容量を発生させ、内軸５の片当たりなどを防止しよう
としている。

【００１０】しかしながら、この船尾管軸受の場合に
は、外軸３の内側軸受１０が真円軸受であるため、内軸
５および外軸３が等速度で互いに反転した場合、理論上
この真円軸受では潤滑油の動圧による負荷容量が発生し
ない。

【００１１】したがって、内軸５と外軸３（内側軸受１
０）とがほぼ等速度で反転する高回転数比の場合に、ブ
ラックアウトや潤滑油供給機構１２の給油ポンプの故障
などにより放射状給油孔１６からの静圧給油が失われた
ときには、油膜が形成されず、焼付けを起こしやすいと
いう問題がある。

【００１２】また、高回転数比において動圧による負荷
容量が不足するため、比較的高い静圧をかけて潤滑油を
供給する必要があるという問題がある。

【００１３】さらに、内軸５の放射状給油孔１６から内
側軸受１０側に高い静圧をかけて潤滑油を供給している
ので、この内側軸受１０の表面の柔らかいホワイトメタ
ルなどの軸受メタルに高圧な潤滑油の噴流によるエロー
ジョンを起こす可能性があるという問題がある。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のような
諸問題にかんがみなされたもので、内軸と外軸とが反対
方向にほぼ等速度で回転する等速二重反転時、あるいは
これに近い状態のときにも、内側軸受に負荷容量を与え
ることができる二重反転プロペラ用軸受装置を提供する
ことを課題とする。

【００１５】また本発明は、エンジンの高回転域におい
ては、潤滑油の動圧による負荷容量のみで内軸を支え、
動圧のみでは十分な負荷容量を発生することが困難な低
回転域においては給油圧力を高くして静圧を付加するこ
とによって負荷容量を確保することができる二重反転プ
ロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。

【００１６】また本発明は、内側軸受の非真円形状を利
用し、低い給油圧力で十分な負荷容量を発生させること
ができる二重反転プロペラ用軸受装置を提供することを
課題とする。

【００１７】また本発明は、潤滑油供給機構を大型化す
ることなく、船内電力を節約することができる二重反転
プロペラ用軸受装置を提供することを課題とする。

【００１８】また本発明は、高圧の潤滑油の供給によっ
ても軸受の内周面（軸受表面）にエロージョンを発生さ
せることがない二重反転プロペラ用軸受装置を提供する
ことを課題とする。

【００１９】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、内側
軸受の内周面を非真円形状にすることにより内軸との間
において動圧を発生させること、および内側軸受側から
内方の内軸の外表面側に潤滑油を供給することにより静
圧を発生させることに着目したもので、前方プロペラを
有する外軸と、この外軸に内嵌して該外軸とは反対方向
に回転駆動するとともに後方プロペラを有する内軸と、
この内軸と上記外軸との間に設けた軸受と、を有する二
重反転プロペラ用軸受装置であって、上記軸受に複数本
の放射状給油孔を形成し、上記外軸側からこれら放射状
給油孔を通して上記内軸の外周面に潤滑油を供給すると
ともに、この軸受の内周面に複数の凹凸形状部を形成し
たことを特徴とする二重反転プロペラ用軸受装置であ
る。

【００２０】上記放射状給油孔は、これを上記凹凸形状
部の凹部に臨ませることができる。

【００２１】上記凹凸形状部は、これをテーパーランド
あるいは多円弧軸受面とすることができる。

【００２２】上記放射状給油孔は、これを上記軸受の軸
方向に沿って複数列に形成することができる。

【００２３】

【作用】本発明による二重反転プロペラ用軸受装置にお
いては、内側軸受の背面つまり外軸側から潤滑油を内軸
の外表面に供給するとともに、内側軸受の内周面に複数
のテーパーランドあるいは多円弧軸受面などの凹凸形状
部を形成することにより非真円形状としたので、内側軸
受の内方から内軸方向に向かって供給される潤滑油によ
る静圧は常に真円の内軸に向かっているので、負荷容量
の変化を小さくすることができる。

【００２４】さらに、テーパーランド部あるいは多円弧
軸受面などの凹凸形状部を形成してあるため、回転数比
によらず内軸および内側軸受の間に動圧による負荷容量
がほぼ一定に発生し、したがって、放射状給油孔からの
静圧を大きくする必要がない。

【００２５】とくにテーパーランドあるいは多円弧軸受
面などの凹凸形状部の凹部に臨む放射状給油孔からの潤
滑油がリセス効果により均等な圧力を内軸の外周面に付
加するので、静圧による負荷容量を増加させることがで
きる。

【００２６】結果的に、ブラックアウト時などにおいて
給油が行われずに静圧による負荷容量を発生させること
ができない場合でも、あるいはプロペラが低速度の遊転
状態となった場合にも、回転数比によらず動圧による負
荷容量を発生することができるので、軸の焼き付きなど
を回避して安全性を高めることが可能となる。

【００２７】さらに、柔らかい内周面を有する内側軸受
側から放射状給油孔を通して、硬い外表面を有する内軸
側に高圧の潤滑油を供給するので、この高圧の噴流によ
るエロージョンの心配はない。

【００２８】

【実施例】つぎに、本発明の実施例による二重反転プロ
ペラ用軸受装置を図１ないし図１１にもとづき説明す
る。ただし、図１２ないし図１４と同様の部分には同一
符号を付し、その詳述はこれを省略する。

【００２９】図１は、二重反転プロペラ２０用の軸受装
置２１の断面図、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線断面図、
図３は図１のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図であって、図１に
示すように、二重反転プロペラ２０は前方プロペラ２を
有する外軸２２と、後方プロペラ４を有する内軸２３と
を有する。

【００３０】外軸２２は、これを円筒状に形成してある
もので、前方プロペラ２の前方プロペラボス２４および
連結部材２５と一体的に、外側軸受８を介してこれを回
転可能に設けてある。

【００３１】内軸２３は、この外軸２２の内方に内側軸
受２６を介して、後方プロペラ４の後方プロペラボス２
７と一体的に、外軸２２とは反対方向に回転可能に設け
てある。

【００３２】上記内軸２３および内側軸受２６部分に本
発明の二重反転プロペラ用軸受装置２１を設けてある。
すなわち、外軸２２の外周面に取り付けた導入出用リン
グ２８に導入ポート２９を設け、ここに潤滑油供給機構
１２から所定圧力で潤滑油を供給する。

【００３３】図２にも示すように、導入ポート２９に連
通して外軸２２の部分に複数本の外軸給油通路３０を形
成し、この外軸給油通路３０に連通して、隔離用円筒部
材３１と外軸２２との間に外側円筒通路３２を形成す
る。

【００３４】図３にも示すように、外側円筒通路３２に
連通して前方プロペラボス２４と内側軸受２６との間に
複数本の軸方向給油溝３３を形成し、さらに内側軸受２
６の部分に放射状給油孔３４（図３に示すように軸方向
に直角な断面部分に８本、図１に示すように軸方向に３
列、計一箇所の内側軸受２６に２４本）を形成し、内軸
２３の外周面と内側軸受２６の内周面との間の軸受表面
に潤滑油を供給可能としてある。なお、この放射状給油
孔３４は、潤滑油の圧力を緩衝するオリフィスとして機
能させるために、その直径を軸方向給油溝３３に対して
十分に小さく設計することが望ましい。

【００３５】この軸受表面に供給された潤滑油のうちの
一部は、内側軸受２６の複数本の軸方向油溝３５を通
り、隔離用円筒部材３１と、内軸２３との間の内側円筒
通路３６を通り、隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔
３７、および外軸２２の排油孔３８を通って、導入出用
リング２８の導出ポート３９から潤滑油供給機構１２の
タンク（図示せず）へ還流する。

【００３６】軸受表面に供給された潤滑油のうち内側円
筒通路３６の方向に流れたものは、上述の一部の潤滑油
と合流して、隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔３
７、外軸２２の排油孔３８、および導入出用リング２８
の導出ポート３９から上記タンクへ還流する。

【００３７】つぎに図３ないし図７を参照して本発明の
二重反転プロペラ用軸受装置２１部分について説明す
る。図３に示すように二重反転プロペラ用軸受装置２１
は、内側軸受２６の内周面においてその軸方向に直角な
面に、曲面状テーパー面４０（非真円部）およびランド
面４１（真円部）を交互に配置してなるテーパーランド
４２を等角度間隔で形成してある。

【００３８】曲面状テーパー面４０は、内軸２３の外周
面の曲率より小さな曲率の円弧によってリセス状に（凹
部として）これを形成してある。ランド面４１は、内軸
２３の外周面と同心円状にこれを形成してある。

【００３９】前記放射状給油孔３４は、前記軸方向給油
溝３３から内側軸受２６の内周面に向かって曲面状テー
パー面４０の中央部に臨むようにこれを配置してある。

【００４０】図４は、曲面状テーパー面４０およびラン
ド面４１をより具体的に示す断面図であって、内側軸受
２６の中心から任意の半径Ｒ１の円周上において等中心
角に分割する点（図では八箇所）を中心としてさらに半
径Ｒ２で円を描くことにより内側軸受２６の内周面にラ
ンド面４１を残しつつ曲面状テーパー面４０を形成す
る。

【００４１】半径Ｒ１、Ｒ２を任意に選択かつ組み合わ
せることにより、所定の形状および深さを有する曲面状
テーパー面４０および所定長さのランド面４１を得るこ
とができる。

【００４２】内軸２３の半径をＲ、内軸２３の外周面と
内側軸受２６の内周面との間の間隙をＣとすれば、曲面
状テーパー面４０の最大深さＨは、Ｒ１＋Ｒ２−（Ｒ＋
Ｃ）となる。

【００４３】曲面状テーパー面４０の最大深さＨは、軸
受パッド数すなわちテーパーランド４２の数や運転条件
などで若干変更することがあるが、１．０〜３．０×内
側軸受２６の径／１００００程度である。

【００４４】図５は、内側軸受２６の内周面の展開図で
あり、放射状給油孔３４が臨むテーパーランド４２の曲
面状テーパー面４０、およびランド面４１を交互に形成
している。

【００４５】また、図５中左右端部にもランド面４１
Ｌ、４１Ｒを形成することにより曲面状テーパー面４０
をランド面４１、４１Ｌ、４１Ｒによって囲むようにし
て、後述のリセス効果を得やすくしているが、とくにこ
の左右端部のランド面４１Ｌ、４１Ｒはこれを形成しな
くてもよい。

【００４６】なお、内軸２３の内側から給油する内軸給
油の場合（たとえば従来の図１４の構成）のように内軸
２３に放射状給油孔３４を設けて、これをテーパーラン
ド４２に対向させるような場合には、放射状給油孔３４
とテーパーランド４２との相対的位置が軸方向において
互いに同様なので、静圧による負荷容量が軸方向におい
て同様に変化し、全体として内軸２３の軸心位置が不安
定になるという問題がある。

【００４７】これに対して、本発明においては、非真円
形状である曲面状テーパー面４０と真円形状であるラン
ド面４１を交互に配置して、曲面状テーパー面４０に放
射状給油孔３４を臨ませるとともに、内軸２３の内側か
ら（内軸給油）ではなく外軸２２側から内側軸受２６部
分に潤滑油を供給するようにしたので、放射状給油孔３
４は常に曲面状テーパー面４０に臨むため静圧による負
荷容量が変動することなく、軸心位置が安定する。

【００４８】さらに、放射状給油孔３４が曲面状テーパ
ー面４０に臨んでいることにより、この曲面状テーパー
面４０がリセス（凹部）あるいはポケットとしてその内
部の圧力降下を抑制するリセス効果を生じて、同じ長さ
の軸受でより大きな負荷容量を得ることができるため、
静圧による負荷容量を増加させることができる。

【００４９】また、放射状給油孔３４からの高圧の潤滑
油は、硬質材料による表面を有する内軸２３の外周面に
衝突するので、軟質材料による内側軸受２６の内周面お
よび内軸２３の外周面にエロージョンを発生することが
ない。

【００５０】図６は、内側軸受２６の内周面における非
真円形状の他の例を示す図４と同様の断面図であって、
テーパーランド４２と同様の非真円形状を形成する構成
が図４の場合と若干異なる。内側軸受２６の内周面を等
分（たとえば八等分）するとともに、これら隣合う等分
点の間において当該内周面に凹部を形成する。

【００５１】すなわち、内軸２３の中心から任意の半径
Ｒ１の円周上において等中心角に分割する点（図では八
箇所）のうち互いに隣り合う二点を中心としてさらに半
径Ｒ３でふたつの円を描きこれらの円弧が上記内周面と
交差するとともに互いに隣合う等分点の間において、テ
ーパーランド４２に相当する多円弧軸受面４３（凹部）
を所定の深さおよび形状に形成する。半径Ｒ１、Ｒ３を
任意に選択かつ組み合わせることにより、所定の形状お
よび深さを有する多円弧軸受面４３を得ることができ
る。

【００５２】図７に示すように当該他の例では、図５の
テーパーランド４２の場合と同様に、三列の放射状給油
孔３４を多円弧軸受面４３の中央部（半径Ｒ３の円弧が
重なる部分）に臨ませている。

【００５３】図８は、テーパーランド４２あるいは多円
弧軸受面４３および放射状給油孔３４を形成した場合の
内軸２３の回転数に対する最小油膜厚さ（負荷容量）の
関係を示すグラフであって、内軸２３および内側軸受２
６が高速度で回転している場合には、動圧による負荷容
量が十分に発生するため、必要な油膜の厚さを得ること
ができ、潤滑油の温度上昇が許容される限界まで給油圧
力を下げることができる。

【００５４】なお図において、「最大回転数」とは、連
続最大出力回転数、いわば定格出力時の回転数であり、
「最小回転数」とは、これ以下の回転数では運転不可能
となってエンジンが停止してしまう最低回転数のことを
言う。

【００５５】また、動圧による負荷容量が不足する低回
転域で運転されるときには、静圧による負荷容量を増加
するように制御することができる。

【００５６】ただし、潤滑油供給機構１２の給油ポンプ
（図示せず）が「ＯＮ／ＯＦＦ」される回転数付近で長
い時間運転すると、海象（海上の気象条件）により回転
数がわずかに変動するたびに絶えず給油ポンプを「ＯＮ
／ＯＦＦ」することになるので、図８に示すように、軸
回転数が上昇時はＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅの経路を通って軸
回転数下降時はＥ−Ｄ−Ｆ−Ｂ−Ａのようなヒステリシ
スを描く運転制御を行うことにより、一度給油ポンプを
「ＯＮ」としたら多少回転数が上昇しても「ＯＦＦ」と
しないように設計する。

【００５７】図９は、回転数比、（内側軸受２６回転数
／内軸２３回転数）×１００に対する最小油膜厚さ（負
荷容量）の関係を示すグラフである。従来例として図１
４に示したような内軸２３および内側軸受２６がともに
真円の場合、互いに反転する内軸２３および内側軸受２
６がそれぞれ潤滑油を運び込む作用が相殺されるため、
互いに全くの等速度で反転した場合には、負荷容量はゼ
ロとなる。

【００５８】しかしながら本発明のように、内軸２３お
よび内側軸受２６にテーパーランド４２あるいは多円弧
軸受面４３のような凹凸部ないし非真円形状部を複数個
形成することにより、内軸２３および内側軸受２６の回
転方向が反対であっても内軸２３と内側軸受２６との間
における新たな隙間によって、軸回転にともなう動圧に
よる負荷容量を新たに発生させることができる。

【００５９】したがって図９に図示のように、回転数比
が低い領域では真円軸受の方が動圧による負荷容量が高
いが、二重反転プロペラ２０においてプロペラ推進効率
の高くなる高回転数比の領域では、テーパーランド４２
あるいは多円弧軸受面４３を形成した内側軸受２６の方
が動圧による負荷容量が高くなることがわかる。

【００６０】つぎに図１０および図１１にもとづき、静
圧による負荷容量および潤滑油の給油圧について説明す
る。図１０は、図４あるいは図６と同様の、ただし内軸
２３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面
図、図１１は、回転数比に対する油膜厚さの関係を示す
グラフであって動圧と静圧との負荷容量を示す。

【００６１】図１０に示すように、潤滑油の供給圧ＰＳ
に対して内側軸受２６の圧力は放射状給油孔３４による
絞りの抵抗で内軸２３の図中、下面でＰ１、内軸２３の
上面でＰ２に低下する。

【００６２】内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド
面４１部分の内周面との間の間隔を下面でＨ１、上面で
Ｈ２とすると、内軸２３と内側軸受２６の中心がそれぞ
れ一致するときにはＨ１＝Ｈ２となり、放射状給油孔３
４による絞りと軸受隙間の抵抗とが同等となってＰ１＝
Ｐ２となるため負荷容量はゼロとなる。

【００６３】また内軸２３が偏心して偏心距離ｅだけ図
中下方に沈むと、Ｈ１＜Ｈ２、かつＰ２＜Ｐ１となり、
この差圧（Ｐ１−Ｐ２）によって負荷容量が発生する。

【００６４】図１１に示すように、本発明におけるテー
パーランド４２あるいは多円弧軸受面４３のような非真
円形状を有する内軸２３の方が動圧による負荷容量が高
いために、より低い給油圧で同等の負荷容量を得ること
ができ、図１４に示した真円軸受に比較して給油圧力を
下げることができる。

【００６５】なお、テーパーランド４２の曲面状テーパ
ー面４０に静圧を供給すると、この曲面状テーパー面４
０がリセス効果によって差圧（Ｐ１−Ｐ２）を図１４の
真円軸受に比較して大きくすることができ、給油圧力を
下げることができる。

【００６６】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、内側軸受
の内周面に非真円形状のテーパーランドあるいは多円弧
軸受面などの凹凸形状部を形成するとともに放射状給油
孔をこの凹凸形状部の凹部に臨ませたので、静圧による
負荷容量を増すことが可能となり、給油圧力もこれを低
く抑えることができる。

【００６７】したがって、潤滑油供給機構からの静圧給
油が不要あるいは低圧ですむため、船内電力を節約する
ことができる。

【００６８】また、ブラックアウト時などにおいて静圧
給油が行われず、また前方プロペラおよび後方プロペラ
が低速度の遊転状態となった場合にも、回転数比によら
ず動圧による負荷容量を発生することができるので、真
円軸受構造の場合よりも耐焼付け性を向上させて安全性
を向上させることができる。

【００６９】さらに、内側軸受側から内軸側に高圧の潤
滑油を供給するので、高圧の噴流は硬い内軸に衝突し、
エロージョンの発生のおそれはない。

【００７０】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例による二重反転プロペラ用軸受
装置２１を装備した二重反転プロペラ２０の断面図であ
る。

【図２】同、図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。

【図３】同、図１のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。

【図４】同、曲面状テーパー面４０およびランド面４１
をより具体的に示す断面図である。

【図５】同、内側軸受２６の内周面の展開図である。

【図６】同、内側軸受２６の内周面における非真円形状
の他の例（多円弧軸受面４３）を示す図４と同様の断面
図である。

【図７】同、内側軸受２６の内周面の展開図である。

【図８】同、テーパーランド４２あるいは多円弧軸受面
４３および放射状給油孔３４を形成した場合の内軸２３
の回転数に対する最小油膜厚さ（負荷容量）の関係を示
すグラフである。

【図９】同、回転数比に対する最小油膜厚さの関係を示
すグラフである。

【図１０】同、図４あるいは図６と同様の、ただし内軸
２３が内側軸受２６に対して若干偏心した場合の断面図
である。

【図１１】同、回転数比に対する油膜厚さの関係を示す
グラフである。

【図１２】従来の二重反転プロペラ１の一部切欠き側面
図である。

【図１３】同、図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線断面図で
ある。

【図１４】従来の静圧真円軸受を基本とした二重反転プ
ロペラ用船尾管軸受の要部断面図である。

【符号の説明】

１ 二重反転プロペラ ２ 前方プロペラ ３ 外軸 ４ 後方プロペラ ５ 内軸 ６ 主機関 ７ 船舶本体の船尾部分 ８ 外側軸受 ９ 外側シール １０ 内側軸受 １１ 内側シール １２ 潤滑油供給機構 １３ ラダーホーン １４ 舵板 １５ 油圧同芯穴 １６ 放射状給油孔 １７ オリフィス形成用の小穴付きネジ ２０ 二重反転プロペラ ２１ 二重反転プロペラ用軸受装置 ２２ 外軸 ２３ 内軸 ２４ 前方プロペラボス ２５ 外軸２２の連結部材 ２６ 内側軸受 ２７ 後方プロペラボス ２８ 導入出用リング ２９ 導入ポート ３０ 外軸給油通路 ３１ 隔離用円筒部材 ３２ 外側円筒通路 ３３ 軸方向給油溝 ３４ 放射状給油孔 ３５ 軸方向油溝 ３６ 内側円筒通路 ３７ 隔離用円筒部材３１の直径方向連通孔 ３８ 外軸２２の排油孔 ３９ 導出ポート ４０ 曲面状テーパー面（非真円部） ４１ ランド面（真円部） ４１Ｌ 左端部のランド面 ４１Ｒ 右端部のランド面 ４２ テーパーランド（曲面状テーパー面４０およびラ
ンド面４１） ４３ 多円弧軸受面 Ｃ 内軸２３の外周面と内側軸受２６の内周面との間の
間隙 Ｈ 曲面状テーパー面４０の深さ Ｒ 内軸２３の半径 Ｒ１ 曲面状テーパー面４０を形成するための内軸２３
の中心からの任意の半径 Ｒ２ 曲面状テーパー面４０を形成するための半径Ｒ１
の円周上の点からの任意の半径 Ｒ３ 多円弧軸受面４３を形成するための半径Ｒ１の円
周上の点からの任意の半径 ＰＳ 潤滑油の供給圧 Ｐ１ 内軸２３の下面での圧力 Ｐ２ 内軸２３の上面での圧力 Ｈ１ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の下面での間隔 Ｈ２ 内軸２３の外周面と内側軸受２６のランド面４１
部分の内周面との間の上面での間隔 ｅ 内軸２３が内側軸受２６に対して偏心した偏心距離

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−255584（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−239294（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−168698（ＪＰ，Ｕ) 特公 平５−45479（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B63H 5/10

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 前方プロペラを有する外軸と、 この外軸に内嵌して該外軸とは反対方向に回転駆動する
   とともに後方プロペラを有する内軸と、 この内軸と前記外軸との間に設けた軸受と、を有する二
   重反転プロペラ用軸受装置であって、 前記軸受に複数本の放射状給油孔を形成し、前記外軸側
   からこれら放射状給油孔を通して前記内軸の外周面に潤
   滑油を供給するとともに、 この軸受の内周面に複数の凹凸形状部を形成し、かつ 前
   記放射状給油孔をこの凹凸形状部の凹部に臨ませたこと
   を特徴とする二重反転プロペラ用軸受装置。
2. 【請求項２】 前記凹凸形状部は、これをテーパーラ
   ンドあるいは多円弧軸受面としたことを特徴とする請求
   項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。
3. 【請求項３】 前記放射状給油孔は、これを前記軸受
   の軸方向に沿って複数列に形成したことを特徴とする請
   求項１記載の二重反転プロペラ用軸受装置。