JPH08176715A - 剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金 - Google Patents
剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH08176715A JPH08176715A JP32651894A JP32651894A JPH08176715A JP H08176715 A JPH08176715 A JP H08176715A JP 32651894 A JP32651894 A JP 32651894A JP 32651894 A JP32651894 A JP 32651894A JP H08176715 A JPH08176715 A JP H08176715A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- alloy
- high temperature
- phase
- rigidity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車、鉄道車両、船舶等輸送分野におけ
る、エンジン部品等の機械部品用材料として１５０℃以
上の高温雰囲気下で使用される剛性および耐熱性に優れ
た展伸用アルミニウム合金を提供すること。 【構成】 本発明は、サイズを制御したＳｉ分散組織を
付与することにより加工性を確保しながら高ヤング率化
を図るとともに、Ｃｕ，Ｍｇの析出強化元素を含有し、
さらにＦｅ，Ｎｉの高温強度向上に寄与する元素、並び
に必要に応じて高温での回復・再結晶抑制効果を有する
Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖを共存させることを主な特徴とするもの
であり、このような成分組成とすることにより、剛性な
らびに耐熱性に優れたアルミニウム合金が得られる。 【効果】 本発明合金は、２００℃の高温においても２
０５Ｎ／ｍｍ2 以上の耐力を発揮するとともに、７３Ｇ
Ｐａ以上の高いヤング率を有する。従って、コンロッド
等の自動車用エンジン部品をはじめとする高温環境下で
使用される機械部品に非常に適した材料となり得る。
る、エンジン部品等の機械部品用材料として１５０℃以
上の高温雰囲気下で使用される剛性および耐熱性に優れ
た展伸用アルミニウム合金を提供すること。 【構成】 本発明は、サイズを制御したＳｉ分散組織を
付与することにより加工性を確保しながら高ヤング率化
を図るとともに、Ｃｕ，Ｍｇの析出強化元素を含有し、
さらにＦｅ，Ｎｉの高温強度向上に寄与する元素、並び
に必要に応じて高温での回復・再結晶抑制効果を有する
Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖを共存させることを主な特徴とするもの
であり、このような成分組成とすることにより、剛性な
らびに耐熱性に優れたアルミニウム合金が得られる。 【効果】 本発明合金は、２００℃の高温においても２
０５Ｎ／ｍｍ2 以上の耐力を発揮するとともに、７３Ｇ
Ｐａ以上の高いヤング率を有する。従って、コンロッド
等の自動車用エンジン部品をはじめとする高温環境下で
使用される機械部品に非常に適した材料となり得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、鉄道車両、船
舶等輸送分野において、エンジン部品等の機械部品用材
料として１５０℃以上の高温雰囲気下で使用される、剛
性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金に関す
るものである。
舶等輸送分野において、エンジン部品等の機械部品用材
料として１５０℃以上の高温雰囲気下で使用される、剛
性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】展伸用耐熱アルミニウム合金としては、
２６１８合金が最も良く知られており、１５０℃程度の
使用温度において比較的良好な高温強度を備えている
が、剛性、すなわちヤング率が低いという問題があっ
た。一方、４０３２合金は耐摩耗性に優れるとともに、
ヤング率も高いという特徴を有しているが、耐熱性に劣
るという問題点がある。また、耐摩耗性、機械的性質に
優れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ合金複合材料の製造方法に関す
る提案（特公平４−３１００９号公報）はあるが、複合
材料という点で製造コスト的に問題がある。すなわち、
既存のインゴットメイキングによる展伸用アルミニウム
合金では剛性、耐熱性の両者に優れるものはなかった。
２６１８合金が最も良く知られており、１５０℃程度の
使用温度において比較的良好な高温強度を備えている
が、剛性、すなわちヤング率が低いという問題があっ
た。一方、４０３２合金は耐摩耗性に優れるとともに、
ヤング率も高いという特徴を有しているが、耐熱性に劣
るという問題点がある。また、耐摩耗性、機械的性質に
優れた過共晶Ａｌ−Ｓｉ合金複合材料の製造方法に関す
る提案（特公平４−３１００９号公報）はあるが、複合
材料という点で製造コスト的に問題がある。すなわち、
既存のインゴットメイキングによる展伸用アルミニウム
合金では剛性、耐熱性の両者に優れるものはなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、１５０℃以
上の高温雰囲気下で使用される、強度ならびにヤング率
ともに優れた展伸用アルミニウム合金を提供することを
目的としたものである。
上の高温雰囲気下で使用される、強度ならびにヤング率
ともに優れた展伸用アルミニウム合金を提供することを
目的としたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、種々実験
検討を重ねた結果、Ｃｕ系析出物による析出強化および
複数の遷移金属元素を共存させることによって高温強度
を向上させ、さらに大量のＳｉ添加によるヤング率の向
上、ならびにＳｉ相サイズを２５μｍ以下に制御するこ
とで加工性の確保を図り、上述の課題を解決するに至っ
た。
検討を重ねた結果、Ｃｕ系析出物による析出強化および
複数の遷移金属元素を共存させることによって高温強度
を向上させ、さらに大量のＳｉ添加によるヤング率の向
上、ならびにＳｉ相サイズを２５μｍ以下に制御するこ
とで加工性の確保を図り、上述の課題を解決するに至っ
た。
【０００５】本発明の第１は、重量％で、 Ｓｉ：１４．０ 〜 ２０．０％ Ｃｕ： １．５ 〜 ４．０％ Ｍｇ： １．０ 〜 ２．０％ Ｆｅ： ０．３ 〜 １．４％ Ｎｉ： ０．５ 〜 １．５％ Ｔｉ： ０．０４ 〜 ０．２％ を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、２
５μｍ以下のＳｉ相の分散組織を有することを特徴とす
る。
５μｍ以下のＳｉ相の分散組織を有することを特徴とす
る。
【０００６】本発明の第２は、上記成分組成からなるア
ルミニウム合金に対して、さらに重量％で、 Ｍｎ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ： ０．１ 〜 ０．３％ Ｖ ： ０．０５ 〜 ０．５％ のうち１種以上を含有し、２５μｍ以下のＳｉ相の分散
組織を有することを特徴とする。
ルミニウム合金に対して、さらに重量％で、 Ｍｎ： ０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ： ０．１ 〜 ０．３％ Ｖ ： ０．０５ 〜 ０．５％ のうち１種以上を含有し、２５μｍ以下のＳｉ相の分散
組織を有することを特徴とする。
【０００７】
【作用】次に本発明におけるアルミニウム合金の成分組
成範囲の限定理由について説明する。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ａｌ母相中に大部分Ｓｉ相として晶出、
あるいは析出することによってヤング率の向上に寄与す
るとともに、耐摩耗性向上および熱膨張率の低下に効果
がある。Ｓｉの含有量は、重量％で１４．０〜２０．０
％とした。通常のインゴットメイキング法では１４％以
上含有した場合、粗大な初晶Ｓｉが形成され、加工性を
著しく低下させてしまう。しかし、半溶融凝固状態にお
いて電磁攪拌または機械攪拌等を行うことによって初晶
Ｓｉ相を粉砕し、２５μｍ以下とすれば、加工性をあま
り低下させずに、ヤング率、耐摩耗性を向上させ、熱膨
張率を低下させることができる。ただし、Ｓｉ量が２
０．０％超に過剰に含有すると、極端に加工性を低下さ
せてしまう。好ましい成分範囲は、１６．０〜１９．０
％である。
成範囲の限定理由について説明する。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ａｌ母相中に大部分Ｓｉ相として晶出、
あるいは析出することによってヤング率の向上に寄与す
るとともに、耐摩耗性向上および熱膨張率の低下に効果
がある。Ｓｉの含有量は、重量％で１４．０〜２０．０
％とした。通常のインゴットメイキング法では１４％以
上含有した場合、粗大な初晶Ｓｉが形成され、加工性を
著しく低下させてしまう。しかし、半溶融凝固状態にお
いて電磁攪拌または機械攪拌等を行うことによって初晶
Ｓｉ相を粉砕し、２５μｍ以下とすれば、加工性をあま
り低下させずに、ヤング率、耐摩耗性を向上させ、熱膨
張率を低下させることができる。ただし、Ｓｉ量が２
０．０％超に過剰に含有すると、極端に加工性を低下さ
せてしまう。好ましい成分範囲は、１６．０〜１９．０
％である。
【０００８】Ｃｕ，Ｍｇ：Ｃｕ，Ｍｇを共存させること
によって 、Ａｌ2 Ｃｕ，Ａｌ2 ＣｕＭｇ等を析出さ
せ、その析出強化によって高温強度を向上させる。また
ＣｕはＡｌ母相中に固溶し、固溶強化によっても機械的
強度の向上に寄与する。それぞれの元素の含有量は、重
量％でＣｕ：１．５〜４．０％、Ｍｇ：１．０〜２．０
％とした。Ｃｕ量が１．５％未満、Ｍｇ量が１．０％未
満では１５０℃以上の高温において必要とされる強度が
得られない。一方、Ｃｕ量が４．０％超に過剰に含有す
るとＣｕ系粗大金属間化合物の析出の駆動力が過度に大
きくなり、Ｃｕの固溶強化能および析出強化能が低下し
てしまう。またＭｇ量が２．０％超に過剰に含有される
と加工性が低下する傾向にある。好ましい成分範囲は、
Ｃｕ：２．０〜３．７％、Ｍｇ：１．３〜１．８％であ
る。
によって 、Ａｌ2 Ｃｕ，Ａｌ2 ＣｕＭｇ等を析出さ
せ、その析出強化によって高温強度を向上させる。また
ＣｕはＡｌ母相中に固溶し、固溶強化によっても機械的
強度の向上に寄与する。それぞれの元素の含有量は、重
量％でＣｕ：１．５〜４．０％、Ｍｇ：１．０〜２．０
％とした。Ｃｕ量が１．５％未満、Ｍｇ量が１．０％未
満では１５０℃以上の高温において必要とされる強度が
得られない。一方、Ｃｕ量が４．０％超に過剰に含有す
るとＣｕ系粗大金属間化合物の析出の駆動力が過度に大
きくなり、Ｃｕの固溶強化能および析出強化能が低下し
てしまう。またＭｇ量が２．０％超に過剰に含有される
と加工性が低下する傾向にある。好ましい成分範囲は、
Ｃｕ：２．０〜３．７％、Ｍｇ：１．３〜１．８％であ
る。
【０００９】Ｆｅ，Ｎｉ：Ｆｅ，ＮｉはいずれもＡｌと
の間に金属間化合物を形成し、合金の高温強度の向上に
寄与する。ＦｅとＮｉの含有量としては、Ｆｅ：０．３
〜１．４％、Ｎｉ：０．５〜１．５％とした。この金属
間化合物粒子による分散強化は、Ｆｅ量が０．３％未
満、Ｎｉ量が０．５％未満ではその効果に乏しく、一
方、Ｆｅ量が１．４％超、Ｎｉ量が１．５％超では、粗
大な金属間化合物を形成して、かえって強度を低下させ
てしまう。好ましい成分範囲は、Ｆｅ：０．５〜１．１
％、Ｎｉ：０．７〜１．４％である。
の間に金属間化合物を形成し、合金の高温強度の向上に
寄与する。ＦｅとＮｉの含有量としては、Ｆｅ：０．３
〜１．４％、Ｎｉ：０．５〜１．５％とした。この金属
間化合物粒子による分散強化は、Ｆｅ量が０．３％未
満、Ｎｉ量が０．５％未満ではその効果に乏しく、一
方、Ｆｅ量が１．４％超、Ｎｉ量が１．５％超では、粗
大な金属間化合物を形成して、かえって強度を低下させ
てしまう。好ましい成分範囲は、Ｆｅ：０．５〜１．１
％、Ｎｉ：０．７〜１．４％である。
【００１０】Ｔｉ：Ｔｉは、Ａｌとの間に金属間化合物
を形成し結晶粒の微細化に寄与する。含有量としては、
Ｔｉ：０．０４〜０．２％とした。Ｔｉ量が０．０４％
未満では上記の効果を十分に得ることができない。しか
し、Ｔｉ量が０．２％超に含有されるとＡｌとの間に粗
大な金属間化合物を形成して加工性、機械的性質を損な
うことになる。またＢを同時に添加してもよい。好まし
い成分範囲は、Ｔｉ：０．０７〜０．１７％である。
を形成し結晶粒の微細化に寄与する。含有量としては、
Ｔｉ：０．０４〜０．２％とした。Ｔｉ量が０．０４％
未満では上記の効果を十分に得ることができない。しか
し、Ｔｉ量が０．２％超に含有されるとＡｌとの間に粗
大な金属間化合物を形成して加工性、機械的性質を損な
うことになる。またＢを同時に添加してもよい。好まし
い成分範囲は、Ｔｉ：０．０７〜０．１７％である。
【００１１】Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ：上述した成分が本発明の
必須成分であるが、高温における強度の確保をさらに容
易にするためには必要に応じてＭｎ，Ｚｒ，Ｖを含有さ
せるとよい。Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖは、いずれの元素もＡｌと
の間に金属間化合物を形成し結晶粒の微細化に寄与する
とともに、常温から高温域にわたって回復・再結晶を抑
制して強度の低下を防止する。それぞれの元素の含有量
は、Ｍｎ：０．１〜０．７％、Ｚｒ：０．１〜０．３
％、Ｖ：０．０５〜０．５％とした。Ｍｎ量が０．１％
未満、Ｚｒ量が０．１％未満、Ｖ量が０．０５％未満で
は上記の効果を十分に得ることはできない。しかし、Ｍ
ｎ量が０．７％超、Ｚｒ量が０．３％超、Ｖ量０．５％
超に含有されるとＡｌとの間に粗大な金属間化合物を形
成して加工性、機械的性質を損なうことになる。好まし
い成分範囲は、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｚｒ：０．１
５〜０．２５％、Ｖ：０．２〜０．４％である。
必須成分であるが、高温における強度の確保をさらに容
易にするためには必要に応じてＭｎ，Ｚｒ，Ｖを含有さ
せるとよい。Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖは、いずれの元素もＡｌと
の間に金属間化合物を形成し結晶粒の微細化に寄与する
とともに、常温から高温域にわたって回復・再結晶を抑
制して強度の低下を防止する。それぞれの元素の含有量
は、Ｍｎ：０．１〜０．７％、Ｚｒ：０．１〜０．３
％、Ｖ：０．０５〜０．５％とした。Ｍｎ量が０．１％
未満、Ｚｒ量が０．１％未満、Ｖ量が０．０５％未満で
は上記の効果を十分に得ることはできない。しかし、Ｍ
ｎ量が０．７％超、Ｚｒ量が０．３％超、Ｖ量０．５％
超に含有されるとＡｌとの間に粗大な金属間化合物を形
成して加工性、機械的性質を損なうことになる。好まし
い成分範囲は、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｚｒ：０．１
５〜０．２５％、Ｖ：０．２〜０．４％である。
【００１２】本発明のアルミニウム合金は、通常の機械
攪拌または電磁攪拌による半溶融凝固加工方法に準じて
製造することができる。ただし、溶体化処理および時効
処理は、高温強度確保という点において、下記条件によ
って行うことが望ましい。Ｃｕ，Ｍｇによる析出強化、
ＡｌとＦｅおよびＡｌとＮｉとの間での金属間化合物の
形成による分散強化、さらにＭｎ，Ｚｒ，Ｖの回復・再
結晶抑制効果を有効に活用するために、溶体化処理を
（固相線温度−５）℃〜（固相線温度−２５）℃の温度
範囲で施し、次いで１６０〜２４０℃で５〜３０時間の
時効処理を施すことが望ましい。この時効処理条件にお
ける各下限値は、これらを下回ると強化に作用し得るだ
けの金属間化合物が形成されないことから規定する。一
方、各上限値は、これらを上回ると形成された金属間化
合物が粗大化し、強化作用が得にくくなるために規定す
る。
攪拌または電磁攪拌による半溶融凝固加工方法に準じて
製造することができる。ただし、溶体化処理および時効
処理は、高温強度確保という点において、下記条件によ
って行うことが望ましい。Ｃｕ，Ｍｇによる析出強化、
ＡｌとＦｅおよびＡｌとＮｉとの間での金属間化合物の
形成による分散強化、さらにＭｎ，Ｚｒ，Ｖの回復・再
結晶抑制効果を有効に活用するために、溶体化処理を
（固相線温度−５）℃〜（固相線温度−２５）℃の温度
範囲で施し、次いで１６０〜２４０℃で５〜３０時間の
時効処理を施すことが望ましい。この時効処理条件にお
ける各下限値は、これらを下回ると強化に作用し得るだ
けの金属間化合物が形成されないことから規定する。一
方、各上限値は、これらを上回ると形成された金属間化
合物が粗大化し、強化作用が得にくくなるために規定す
る。
【００１３】
【実施例】表１に示すような本発明の成分組成範囲内に
ある２０種類の合金（本発明例）および１２種類の範囲
外の合金（比較例）を固液共存領域で機械的に攪拌しな
がら鋳造した後、５２０℃、４時間の均質化焼鈍を施
し、鍛造により直径１６ｍｍの丸棒に加工した。次いで
５４０℃の溶体化処理後、１８０℃、２０時間の時効処
理を行った。また各合金のＳｉ相の平均サイズは表１に
記載した通りである。得られた丸棒より高温引張試験用
およびヤング率測定用試験片を作製した。高温引張試験
では、室温、１５０℃、および２００℃における機械的
性質（耐力）を調査し、またヤング率は室温、１５０
℃、および２００℃における値を測定した。なお従来例
として従来材の４０３２相当合金（従来例１）、２６１
８相当合金（従来例２）の試験片も準備した。
ある２０種類の合金（本発明例）および１２種類の範囲
外の合金（比較例）を固液共存領域で機械的に攪拌しな
がら鋳造した後、５２０℃、４時間の均質化焼鈍を施
し、鍛造により直径１６ｍｍの丸棒に加工した。次いで
５４０℃の溶体化処理後、１８０℃、２０時間の時効処
理を行った。また各合金のＳｉ相の平均サイズは表１に
記載した通りである。得られた丸棒より高温引張試験用
およびヤング率測定用試験片を作製した。高温引張試験
では、室温、１５０℃、および２００℃における機械的
性質（耐力）を調査し、またヤング率は室温、１５０
℃、および２００℃における値を測定した。なお従来例
として従来材の４０３２相当合金（従来例１）、２６１
８相当合金（従来例２）の試験片も準備した。
【００１４】
【表１】
【００１５】表２の調査結果から明かなように、本発明
の合金は、２００℃においても従来の耐熱合金と同等、
あるいはそれ以上の２０５Ｎ／ｍｍ2 以上の高温耐力、
および７３ＧＰａ以上の高いヤング率の両者を同時に具
備していることがわかる。また成分範囲を越えてＳｉを
含有した比較例２はＳｉ相の平均サイズが４３μｍ（表
１）と規定値２５μｍを越えてしまっており、このため
に加工性が大幅に低下し、鍛造加工中に割れが発生し
た。Ｓｉ相の平均サイズは小さいほど望ましいが、請求
項で規定しているように、少なくとも２５μｍ以下に制
御する必要がある。
の合金は、２００℃においても従来の耐熱合金と同等、
あるいはそれ以上の２０５Ｎ／ｍｍ2 以上の高温耐力、
および７３ＧＰａ以上の高いヤング率の両者を同時に具
備していることがわかる。また成分範囲を越えてＳｉを
含有した比較例２はＳｉ相の平均サイズが４３μｍ（表
１）と規定値２５μｍを越えてしまっており、このため
に加工性が大幅に低下し、鍛造加工中に割れが発生し
た。Ｓｉ相の平均サイズは小さいほど望ましいが、請求
項で規定しているように、少なくとも２５μｍ以下に制
御する必要がある。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明アルミニウム合金は、サイズを制
御したＳｉ分散組織を付与することにより加工性を確保
しながら高ヤング率化を図るとともに、Ｃｕ，Ｍｇの析
出強化元素を含有し、さらにＦｅ，Ｎｉの高温強度向上
に寄与する元素、並びに必要に応じて高温での回復・再
結晶抑制効果を有するＭｎ，Ｚｒ，Ｖを共存させること
を主な特徴とするものであり、２００℃の高温において
も、２０５Ｎ／ｍｍ2 以上の耐力を発揮するとともに、
７３ＧＰａ以上の非常に高いヤング率を有する。従っ
て、コンロッド等の自動車用エンジン部品をはじめとす
る高温環境下で特に高ヤング率を要求される機械部品に
非常に適した材料となり得る。
御したＳｉ分散組織を付与することにより加工性を確保
しながら高ヤング率化を図るとともに、Ｃｕ，Ｍｇの析
出強化元素を含有し、さらにＦｅ，Ｎｉの高温強度向上
に寄与する元素、並びに必要に応じて高温での回復・再
結晶抑制効果を有するＭｎ，Ｚｒ，Ｖを共存させること
を主な特徴とするものであり、２００℃の高温において
も、２０５Ｎ／ｍｍ2 以上の耐力を発揮するとともに、
７３ＧＰａ以上の非常に高いヤング率を有する。従っ
て、コンロッド等の自動車用エンジン部品をはじめとす
る高温環境下で特に高ヤング率を要求される機械部品に
非常に適した材料となり得る。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：１４．０ 〜 ２０．０％ Ｃｕ： １．５ 〜 ４．０％ Ｍｇ： １．０ 〜 ２．０％ Ｆｅ： ０．３ 〜 １．４％ Ｎｉ： ０．５ 〜 １．５％ Ｔｉ： ０．０４ 〜 ０．２％ を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、２
５μｍ以下のＳｉ相の分散組織を有することを特徴とす
る剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金。 - 【請求項２】 請求項１記載の成分を含有するアルミニ
ウム合金に、さらに重量％で、 Ｍｎ：０．１ 〜 ０．７％ Ｚｒ：０．１ 〜 ０．３％ Ｖ ：０．０５ 〜 ０．５％ のうち１種以上を含有し、２５μｍ以下のＳｉ相の分散
組織を有することを特徴とする剛性および耐熱性に優れ
た展伸用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32651894A JPH08176715A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32651894A JPH08176715A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176715A true JPH08176715A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18188735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32651894A Withdrawn JPH08176715A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08176715A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11335766A (ja) * | 1998-05-26 | 1999-12-07 | Yamaha Motor Co Ltd | 鍛造用アルミニウム合金及びその製造方法 |
| CN113774245A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-10 | 苏州铭恒金属科技有限公司 | 一种电导率优良的铝合金铸锭及其生产工艺 |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP32651894A patent/JPH08176715A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11335766A (ja) * | 1998-05-26 | 1999-12-07 | Yamaha Motor Co Ltd | 鍛造用アルミニウム合金及びその製造方法 |
| CN113774245A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-10 | 苏州铭恒金属科技有限公司 | 一种电导率优良的铝合金铸锭及其生产工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2697400B2 (ja) | 鍛造用アルミニウム合金 | |
| JP3335732B2 (ja) | 亜共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造法 | |
| JPH0711374A (ja) | マグネシウム合金 | |
| EP0480402B1 (en) | Process for manufacturing aluminium alloy material with excellent formability, shape fixability and bake hardenability | |
| EP1848835A2 (en) | Aluminum-zinc-magnesium-scandium alloys and methods of fabricating same | |
| EP1882754B1 (en) | Aluminium alloy | |
| JPH07109536A (ja) | 鍛造用アルミニウム合金及びその熱処理 | |
| JP2009506215A (ja) | アルミニウム鋳造合金 | |
| JP2003213354A (ja) | ダイカスト用アルミニウム合金、ダイカスト製品の製造方法およびダイカスト製品 | |
| JP3448990B2 (ja) | 高温強度及び靭性に優れたダイカスト製品 | |
| JPH07242976A (ja) | 耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JPH07145440A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材 | |
| JPH08269652A (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度アルミニウム合金押出型材の製造方法 | |
| JPH1112673A (ja) | アルミニウム合金鋳物及びその製造法 | |
| EP0846781B1 (en) | Process of forming an aluminium sheet with excellent high speed superplastic formability | |
| JPH08144003A (ja) | 耐熱性に優れた高強度アルミニウム合金 | |
| JPS62149839A (ja) | 強度に優れた耐摩耗性加工用アルミニウム合金 | |
| JPH07216487A (ja) | 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JPH07150312A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材の製造方法 | |
| JPH06330264A (ja) | 強度と靱性に優れたアルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
| JPH0860281A (ja) | 高剛性・高耐熱性展伸用アルミニウム合金 | |
| JPH0941064A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金およびアルミニウム合金鋳造材の製造方法 | |
| JPH08176715A (ja) | 剛性および耐熱性に優れた展伸用アルミニウム合金 | |
| JPH09296245A (ja) | 鋳物用アルミニウム合金 | |
| JP4148801B2 (ja) | 切削性に優れた耐摩耗Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |