JPH08174251A - 予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製造方法 - Google Patents
予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製造方法Info
- Publication number
- JPH08174251A JPH08174251A JP6322732A JP32273294A JPH08174251A JP H08174251 A JPH08174251 A JP H08174251A JP 6322732 A JP6322732 A JP 6322732A JP 32273294 A JP32273294 A JP 32273294A JP H08174251 A JPH08174251 A JP H08174251A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- preheating
- shield
- laser welding
- laser beam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/1423—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor the flow carrying an electric current
Abstract
(57)【要約】
【目的】 予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製
造におけるガスシールドを良好に行う。 【構成】 予熱温度を６００〜１２００℃、シールドガ
スの流速を５〜５０ｍ／分とし、製管材のギャップ巾と
シールドガスの噴出巾との比を２〜２０の値で予熱部か
らレーザ溶接部までガスシールドする。 【効果】 予熱部からレーザ溶接部までの酸化が防止さ
れ、予熱温度に応じたシールドガス流量およびシールド
ボックスの設計要因を解明でき、シールドガスの無駄が
ない。
造におけるガスシールドを良好に行う。 【構成】 予熱温度を６００〜１２００℃、シールドガ
スの流速を５〜５０ｍ／分とし、製管材のギャップ巾と
シールドガスの噴出巾との比を２〜２０の値で予熱部か
らレーザ溶接部までガスシールドする。 【効果】 予熱部からレーザ溶接部までの酸化が防止さ
れ、予熱温度に応じたシールドガス流量およびシールド
ボックスの設計要因を解明でき、シールドガスの無駄が
ない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、予熱とレーザ溶接方法
を組合わせた金属管の製造方法に係り、詳しくは予熱部
の酸化を防止するガスシールド方法に特徴を有する。
を組合わせた金属管の製造方法に係り、詳しくは予熱部
の酸化を防止するガスシールド方法に特徴を有する。
【０００２】
【従来の技術】溶接管の製造方法の一例としてレーザ溶
接による方法が公知である。当該レーザ溶接装置は高価
であることから、高周波誘導加熱または高周波抵抗加熱
により予熱を行い、しかる後にレーザ溶接すればレーザ
出力が少ない低出力のレーザ溶接装置を用いることがで
きるので、設備費が低コストですみ、また、レーザ熱源
により高品質の金属管が製造できる等の利点がある。
接による方法が公知である。当該レーザ溶接装置は高価
であることから、高周波誘導加熱または高周波抵抗加熱
により予熱を行い、しかる後にレーザ溶接すればレーザ
出力が少ない低出力のレーザ溶接装置を用いることがで
きるので、設備費が低コストですみ、また、レーザ熱源
により高品質の金属管が製造できる等の利点がある。
【０００３】図７は、公知の予熱とレーザを組合わせた
金属管製造方法を示す概略斜視図である。製管材１は、
スクイズロール２、３およびトップロール４、５により
Ａ矢視方向に搬送されて円筒状に成形される。その際、
高周波誘導加熱または高周波抵抗機構６により製管材１
の両エッジ１ａ、１ｂは加熱され、予熱される。製管材
１はスクイズロール２，３およびトップロール４，５に
より両エッジが密着する位置に設けたレーザ溶接機構７
のレーザビームで溶融され、金属管８が完成する。９は
ガスシールドボックスで、前記高周波誘導加熱または高
周波抵抗加熱機構６により予熱された製管材１のエッジ
１ａ、１ｂがレーザ溶接されるまでの範囲を酸化防止す
るために設けられたものである。
金属管製造方法を示す概略斜視図である。製管材１は、
スクイズロール２、３およびトップロール４、５により
Ａ矢視方向に搬送されて円筒状に成形される。その際、
高周波誘導加熱または高周波抵抗機構６により製管材１
の両エッジ１ａ、１ｂは加熱され、予熱される。製管材
１はスクイズロール２，３およびトップロール４，５に
より両エッジが密着する位置に設けたレーザ溶接機構７
のレーザビームで溶融され、金属管８が完成する。９は
ガスシールドボックスで、前記高周波誘導加熱または高
周波抵抗加熱機構６により予熱された製管材１のエッジ
１ａ、１ｂがレーザ溶接されるまでの範囲を酸化防止す
るために設けられたものである。
【０００４】また、前述の高周波誘導加熱または高周波
抵抗加熱機構６で予熱し、レーザ溶接７により製管材１
を接合して金属管８を製造する公知文献として、特公平
４ー１８９５４号公報（金属パイプの製造方法）または
特開平５ー２３８６７号公報（電縫鋼管溶接部の溶接欠
陥防止方法）、さらには、特開平６ー１４２９５９号公
報（レーザ溶接方法による製管方法およびその装置）が
開示されている。
抵抗加熱機構６で予熱し、レーザ溶接７により製管材１
を接合して金属管８を製造する公知文献として、特公平
４ー１８９５４号公報（金属パイプの製造方法）または
特開平５ー２３８６７号公報（電縫鋼管溶接部の溶接欠
陥防止方法）、さらには、特開平６ー１４２９５９号公
報（レーザ溶接方法による製管方法およびその装置）が
開示されている。
【０００５】前記３件の公報に開示された技術には、い
ずれも、予熱とレーザ溶接とを組合せた金属管の製造方
法が記載され、不活性ガスにより予熱部またはおよびレ
ーザ溶接部をシールドする技術が開示されている。
ずれも、予熱とレーザ溶接とを組合せた金属管の製造方
法が記載され、不活性ガスにより予熱部またはおよびレ
ーザ溶接部をシールドする技術が開示されている。
【０００６】高周波誘導加熱または高周波抵抗加熱機構
６により予熱した製管材１の両エッジ１ａ、１ｂは酸化
されやすく、該酸化物がレーザ溶接した際も排除されず
溶接金属中に酸化物として混在し、該溶接部の品質が劣
化する問題がある。当該溶接金属中の酸化物の問題を解
決する手段として不活性ガスによるシールドが行われて
いることは前述のとおりである。
６により予熱した製管材１の両エッジ１ａ、１ｂは酸化
されやすく、該酸化物がレーザ溶接した際も排除されず
溶接金属中に酸化物として混在し、該溶接部の品質が劣
化する問題がある。当該溶接金属中の酸化物の問題を解
決する手段として不活性ガスによるシールドが行われて
いることは前述のとおりである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】予熱とレーザ溶接とを
組合わせた金属管の製造においては、溶接金属中の酸素
濃度は予熱温度と密接に関連している。
組合わせた金属管の製造においては、溶接金属中の酸素
濃度は予熱温度と密接に関連している。
【０００８】図８は、当該溶接金属中の酸素濃度と予熱
温度との関係グラフである。図８によれば予熱温度が高
くなるほど溶接金属中の酸素濃度が増加することが理解
できる。
温度との関係グラフである。図８によれば予熱温度が高
くなるほど溶接金属中の酸素濃度が増加することが理解
できる。
【０００９】また、図９は、溶接金属中の酸素濃度と溶
接金属の延性ー脆性遷移温度との関係を示したグラフ
で、溶接金属中の酸素濃度の増加は溶接金属を脆くする
傾向を示している。
接金属の延性ー脆性遷移温度との関係を示したグラフ
で、溶接金属中の酸素濃度の増加は溶接金属を脆くする
傾向を示している。
【００１０】即ち、予熱とレーザ溶接の組合せによる金
属管の製造においては、溶接金属中の酸素濃度を如何に
低下させるかが重要であり、そのために不活性のガスシ
ールド方法が大きな問題となる。
属管の製造においては、溶接金属中の酸素濃度を如何に
低下させるかが重要であり、そのために不活性のガスシ
ールド方法が大きな問題となる。
【００１１】しかしながら、前述の３件の公報には、予
熱部を大気から如何にシールドして酸化防止するかは詳
細に記載されていない。
熱部を大気から如何にシールドして酸化防止するかは詳
細に記載されていない。
【００１２】従って、高価な不活性ガスであるシールド
ガスを無駄に噴出することがあり製管コストの増大をま
ねく問題がある。
ガスを無駄に噴出することがあり製管コストの増大をま
ねく問題がある。
【００１３】本発明は、高周波誘導または高周波抵抗加
熱による予熱とレーザ溶接を組合わせた金属管の製造に
おいて、溶接金属中の酸素濃度の少ないガスシールド方
法を提供することを目的とするものである。
熱による予熱とレーザ溶接を組合わせた金属管の製造に
おいて、溶接金属中の酸素濃度の少ないガスシールド方
法を提供することを目的とするものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】前述の課題は、予熱部と
レーザ溶接部をガスシールドしながら行う予熱を組合わ
せたレーザ溶接による金属管の製造方法において、予熱
温度を６００〜１２００℃の範囲で、シールドガスの流
速を５〜５０ｍ／分とし、製管材のギャップ巾とシール
ドガスの噴出巾との比を２〜２０の値で前記予熱部から
レーザ溶接までの範囲をガスシールドすることを特徴と
する予熱を組合わせたレーザ溶接による金属管の製造方
法により解決される。
レーザ溶接部をガスシールドしながら行う予熱を組合わ
せたレーザ溶接による金属管の製造方法において、予熱
温度を６００〜１２００℃の範囲で、シールドガスの流
速を５〜５０ｍ／分とし、製管材のギャップ巾とシール
ドガスの噴出巾との比を２〜２０の値で前記予熱部から
レーザ溶接までの範囲をガスシールドすることを特徴と
する予熱を組合わせたレーザ溶接による金属管の製造方
法により解決される。
【００１５】
【作用】予熱を組合わせたレーザ溶接による金属管の製
造方法においては、シールドガスの流速を５〜５０ｍ／
分とし、製管材のギャップ巾とシールドガスの噴出巾と
の比を２〜２０の値で前記予熱部からレーザ溶接部まで
の範囲をガスシールドすることにより溶接金属中の酸素
濃度を３００ｐｐｍ以下の値に止めれば、溶接部の品質
を保つことができる。
造方法においては、シールドガスの流速を５〜５０ｍ／
分とし、製管材のギャップ巾とシールドガスの噴出巾と
の比を２〜２０の値で前記予熱部からレーザ溶接部まで
の範囲をガスシールドすることにより溶接金属中の酸素
濃度を３００ｐｐｍ以下の値に止めれば、溶接部の品質
を保つことができる。
【００１６】ここで、予熱温度を６００〜１２００℃に
限定したのは、６００℃未満であるとレーザ溶接機の出
力が上がり高価な設備費を要するので予熱効果が出な
い。また、予熱温度が１２００℃を越えると溶接金属中
の酸素濃度が上がりガスシールド対策が困難になる。
限定したのは、６００℃未満であるとレーザ溶接機の出
力が上がり高価な設備費を要するので予熱効果が出な
い。また、予熱温度が１２００℃を越えると溶接金属中
の酸素濃度が上がりガスシールド対策が困難になる。
【００１７】また、シールドガスの流速を５〜５０ｍ／
分に限定したのは、５ｍ／分未満では流量が不足してガ
スシールドの機能を果たさず、５０ｍ／分を越えると大
気の巻き込みが多くなり、シールド効果が減少する。
分に限定したのは、５ｍ／分未満では流量が不足してガ
スシールドの機能を果たさず、５０ｍ／分を越えると大
気の巻き込みが多くなり、シールド効果が減少する。
【００１８】さらに、金属部材のギャップ巾とシールド
ガスの噴出巾との比において、２〜２０の値としたの
は、２未満であるとシールドガスが充分に予熱部に噴出
されず溶接金属中の酸素濃度は３００ｐｐｍを越えて望
ましくなく、２０を越えると余分な面積にシールドガス
が噴出されることになり無駄が多くなる。
ガスの噴出巾との比において、２〜２０の値としたの
は、２未満であるとシールドガスが充分に予熱部に噴出
されず溶接金属中の酸素濃度は３００ｐｐｍを越えて望
ましくなく、２０を越えると余分な面積にシールドガス
が噴出されることになり無駄が多くなる。
【００１９】
【実施例】図１は、本発明のシールドガスの流量につい
ての実施例で、予熱温度が６００℃〜１２００℃の間で
のシールドガス流速と溶接金属中の酸素濃度を実験によ
り求めたものである。溶接金属中の酸素濃度を３００ｐ
ｐｍに抑えるためには、流速は５ｍ／分〜５０ｍ／分の
間が望ましいことが解明された。シールドガス流量ｌ／
分は下記式で求められる。 ５００ｃｍ／分×Ｗ×Ｌ÷１０００≦流量ｌ／分≦５０
００ｃｍ／分×Ｗ×Ｌ÷１０００ ここで、Ｗはガスシールドボックスのシールドガス噴出
巾をＬはガスシールドボックスのシールドガス噴出長さ
を、各々示す。
ての実施例で、予熱温度が６００℃〜１２００℃の間で
のシールドガス流速と溶接金属中の酸素濃度を実験によ
り求めたものである。溶接金属中の酸素濃度を３００ｐ
ｐｍに抑えるためには、流速は５ｍ／分〜５０ｍ／分の
間が望ましいことが解明された。シールドガス流量ｌ／
分は下記式で求められる。 ５００ｃｍ／分×Ｗ×Ｌ÷１０００≦流量ｌ／分≦５０
００ｃｍ／分×Ｗ×Ｌ÷１０００ ここで、Ｗはガスシールドボックスのシールドガス噴出
巾をＬはガスシールドボックスのシールドガス噴出長さ
を、各々示す。
【００２０】図２は、製管材１のギャップｗ1 とシール
ドガス噴出巾Ｗの比（Ｗ／ｗ1 ）と溶接金属中の酸素濃
度との関係を示す実施例で、このグラフから溶接金属中
の酸素濃度３００ｐｐｍをキープするためには、シール
ドガス噴出巾Ｗは，製管材１のギャップｗ1 の２倍以
上、即ち、Ｗ≧２ｗ1 で、２倍から２０倍の範囲が望ま
しいことが解明された。
ドガス噴出巾Ｗの比（Ｗ／ｗ1 ）と溶接金属中の酸素濃
度との関係を示す実施例で、このグラフから溶接金属中
の酸素濃度３００ｐｐｍをキープするためには、シール
ドガス噴出巾Ｗは，製管材１のギャップｗ1 の２倍以
上、即ち、Ｗ≧２ｗ1 で、２倍から２０倍の範囲が望ま
しいことが解明された。
【００２１】図３は、本発明に用いるガスシールドボッ
クスの斜視図である。９は、上面９ａと側面９ｂの４周
囲が囲われて内部が空間でＷのシールドガス噴出巾を有
するガスシールドボックス本体である。該ガスシールド
ボックス本体９の上面９ａにはアルゴン、窒素等の不活
性のシールドガスを供給するためのシールドガス供給管
１０が取付けられ、一方、底部９ｃには、メッシュの小
なる金網１１が取付けられている。
クスの斜視図である。９は、上面９ａと側面９ｂの４周
囲が囲われて内部が空間でＷのシールドガス噴出巾を有
するガスシールドボックス本体である。該ガスシールド
ボックス本体９の上面９ａにはアルゴン、窒素等の不活
性のシールドガスを供給するためのシールドガス供給管
１０が取付けられ、一方、底部９ｃには、メッシュの小
なる金網１１が取付けられている。
【００２２】図４は、ガスシールドボックス本体９の底
部９ｃに用いる部材の他の実施例で、図示の如く板材に
孔を開けた孔空き板１２を取付けても良い。
部９ｃに用いる部材の他の実施例で、図示の如く板材に
孔を開けた孔空き板１２を取付けても良い。
【００２３】以上のとおりガスシールドボックス本体９
は、シールドガス供給管１０からアルゴン等の不活性の
シールドガスを供給し底部１ｃの金網１１または孔空き
板１２から製管材１の両エッジ１ａ，１ｂにシールドガ
スを吹きつける構造となっている。
は、シールドガス供給管１０からアルゴン等の不活性の
シールドガスを供給し底部１ｃの金網１１または孔空き
板１２から製管材１の両エッジ１ａ，１ｂにシールドガ
スを吹きつける構造となっている。
【００２４】図５は、ガスシールドボックス本体９の底
部９ｃの長さＬは、レーザ溶接の上流側に位置する高周
波誘導加熱または高周波抵抗加熱機構６の予熱部からレ
ーザ溶接部７までの長さｌより１０ｍｍ以下、即ち、Ｌ
≧ｌ−１０ｍｍが望ましい。また、必要に応じ、ガスシ
ールドボックスを製管材１の内部にも配置し、内部下方
から上方の予熱部およびレーザ溶接部近傍に向けてシー
ルドガスを噴出しても良い。さらに、ガスシールドボッ
クス本体９の長辺部９ｂ′は、図５に示す如く製管材１
の両エッジ１ａ、１ｂが形成するクサビ状に合わせて形
成しても良い。
部９ｃの長さＬは、レーザ溶接の上流側に位置する高周
波誘導加熱または高周波抵抗加熱機構６の予熱部からレ
ーザ溶接部７までの長さｌより１０ｍｍ以下、即ち、Ｌ
≧ｌ−１０ｍｍが望ましい。また、必要に応じ、ガスシ
ールドボックスを製管材１の内部にも配置し、内部下方
から上方の予熱部およびレーザ溶接部近傍に向けてシー
ルドガスを噴出しても良い。さらに、ガスシールドボッ
クス本体９の長辺部９ｂ′は、図５に示す如く製管材１
の両エッジ１ａ、１ｂが形成するクサビ状に合わせて形
成しても良い。
【００２５】図６は、本発明によるガスシールドを用い
た場合の溶接金属中の酸素濃度と予熱温度との関係を示
したグラフである。
た場合の溶接金属中の酸素濃度と予熱温度との関係を示
したグラフである。
【００２６】図６において、酸素濃度３００ｐｐｍ以下
に設定した場合の予熱温度は６００℃〜１２００℃の範
囲が望ましいことが解明された。
に設定した場合の予熱温度は６００℃〜１２００℃の範
囲が望ましいことが解明された。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、以上のとおりであるから、予
熱とレーザ溶接を組合わせた金属管の製造において、高
周波誘導加熱または高周波抵抗加熱等の予熱部がレーザ
溶接位置までの間に酸化されることがなく、予熱温度と
の関係で的確にシールドガス流量およびシールドボック
スの設計要因を解明することができたので、シールドガ
スの制御が可能となり、シールドガスの無駄が発生しな
い効果をもたらすものである。
熱とレーザ溶接を組合わせた金属管の製造において、高
周波誘導加熱または高周波抵抗加熱等の予熱部がレーザ
溶接位置までの間に酸化されることがなく、予熱温度と
の関係で的確にシールドガス流量およびシールドボック
スの設計要因を解明することができたので、シールドガ
スの制御が可能となり、シールドガスの無駄が発生しな
い効果をもたらすものである。
【図１】本発明のシールドガスの流量について、溶接金
属中との関係を示すグラフ。
属中との関係を示すグラフ。
【図２】本発明におけるシールドガスの噴出量と溶接金
属中の酸素濃度との関係を示すグラフ。
属中の酸素濃度との関係を示すグラフ。
【図３】本発明におけるガスシールドボックスの実施例
を示す斜視図。
を示す斜視図。
【図４】本発明におけるガスシールドボックスの底部の
一実施例を示す斜視図。
一実施例を示す斜視図。
【図５】本発明におけるシールガスの噴出範囲を説明し
た平面図。
た平面図。
【図６】本発明における予熱温度と溶接金属中の酸素濃
度の関係を示すグラフ。
度の関係を示すグラフ。
【図７】従来技術における予熱とレーザ溶接を組合わせ
た金属管製造装置の概略斜視図。
た金属管製造装置の概略斜視図。
【図８】従来技術におけるガスシールドなしの予熱温度
と溶接金属中の酸素濃度の関係を示すグラフ。
と溶接金属中の酸素濃度の関係を示すグラフ。
【図９】従来技術におけるガスシールドなしの溶接金属
中の酸素濃度と延性ー脆性遷移温度との関係グラフ。
中の酸素濃度と延性ー脆性遷移温度との関係グラフ。
１ 製管材 １ａ エッジ １ｂ エッジ ２ スクイズロール ３ スクイズロール ４ トップロール ５ トップロール ６ 高周波誘導加熱または高周波抵抗加熱機構 ７ レーザ溶接機構 ８ 金属管 ９ ガスシールドボックス本体 １０ シールドガス供給管 １１ 金網 １２ 孔空き板 Ｗ シールドガス噴出巾 Ｌ シールドガス噴出長さ ｌ 予熱部とレーザ溶接部との距離 ｗ1 製管材のギャップ巾
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２３Ｋ 26/14 Ｚ (72)発明者 日下 修一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 予熱部とレーザ溶接部をガスシールドし
ながら行う予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製
造方法において、予熱温度を６００〜１２００℃の範囲
で、シールドガスの流速を５〜５０ｍ／分とし、製管材
のギャップ巾とシールドガスの噴出巾との比を２〜２０
の値で前記予熱部からレーザ溶接部までの範囲をガスシ
ールドすることを特徴とする予熱とレーザ溶接とを組合
わせた金属管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6322732A JPH08174251A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6322732A JPH08174251A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08174251A true JPH08174251A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18147010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6322732A Pending JPH08174251A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08174251A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014231084A (ja) * | 2013-05-30 | 2014-12-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫鋼管の溶接部シールドシステム |
-
1994
- 1994-12-26 JP JP6322732A patent/JPH08174251A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014231084A (ja) * | 2013-05-30 | 2014-12-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫鋼管の溶接部シールドシステム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5140123A (en) | Continuous manufacturing method for a metal welded tube and a manufacturing apparatus therefor | |
| JP2007283363A (ja) | Ｕｏｅ鋼管の製造方法 | |
| EP0689896A1 (en) | Plasma welding process | |
| JPH0947866A (ja) | はんだ付け装置 | |
| US5750955A (en) | High efficiency, variable position plasma welding process | |
| JPH08174251A (ja) | 予熱とレーザ溶接とを組合わせた金属管の製造方法 | |
| JP3134706B2 (ja) | 溶接鋼管の製造方法 | |
| JP3947615B2 (ja) | 電縫管製造時のシール方法 | |
| JPH0418954B2 (ja) | ||
| JPH08174249A (ja) | 溶接鋼管の製造方法 | |
| JP3566863B2 (ja) | 小径鋼管の高速プラズマ溶接造管方法 | |
| JP2000246438A (ja) | 構造物とその溶接方法 | |
| EP0824987A1 (en) | Plasma welding process | |
| JPS59153581A (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接装置 | |
| JP2924675B2 (ja) | 溶接形鋼の製造方法 | |
| JPS59220288A (ja) | ボイラ用鋼管とフィンとの溶接方法 | |
| JPH10314974A (ja) | 金属管の製造方法 | |
| JPH0523867A (ja) | 電縫鋼管溶接部の溶接欠陥防止方法 | |
| JPH08206851A (ja) | 高周波誘導溶接造管における内面ガスシールド方法 | |
| JPH0976094A (ja) | 造管溶接における溶接部のガスシールド方法 | |
| CN116551119A (zh) | 一种摆动激光扫描辅助高速焊接熔丝成形方法及系统 | |
| JPH03133575A (ja) | 高周波予熱と高密度エネルギー溶融溶接法を組合わせた金属溶接管の連続製造法と装置 | |
| JP2000141031A (ja) | 極厚鋼板の溶接方法 | |
| JPH02224815A (ja) | 制振鋼管の製造方法およびその装置 | |
| JP3052036B2 (ja) | 電縫管製造設備におけるストリップの溶接方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19990706 |