JPH08151483A - 繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材料，成形方法及び成形品 - Google Patents
繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材料，成形方法及び成形品Info
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- JPH08151483A JPH08151483A JP6296959A JP29695994A JPH08151483A JP H08151483 A JPH08151483 A JP H08151483A JP 6296959 A JP6296959 A JP 6296959A JP 29695994 A JP29695994 A JP 29695994A JP H08151483 A JPH08151483 A JP H08151483A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱性，剛性，表面硬度などの物性を低下さ
せず、耐衝撃強度を飛躍的に向上させることができ、表
面外観の良好な成形品を得ることができるポリオレフィ
ン系樹脂成形用材料を提供すること。 【構成】 耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂から
成る芯部とその周囲を被覆する融点１７０℃以下のポリ
オレフィン系樹脂層とから構成される二重構造を有する
長さ２〜１００ｍｍの有機繊維、及びポリオレフィン系
樹脂からなる繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材
料，該成形材料を芯部の耐熱温度より３０℃以上低い温
度で溶融混練成形する成形方法及び該方法で成形された
成形品である。
せず、耐衝撃強度を飛躍的に向上させることができ、表
面外観の良好な成形品を得ることができるポリオレフィ
ン系樹脂成形用材料を提供すること。 【構成】 耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂から
成る芯部とその周囲を被覆する融点１７０℃以下のポリ
オレフィン系樹脂層とから構成される二重構造を有する
長さ２〜１００ｍｍの有機繊維、及びポリオレフィン系
樹脂からなる繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材
料，該成形材料を芯部の耐熱温度より３０℃以上低い温
度で溶融混練成形する成形方法及び該方法で成形された
成形品である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車，家電，ＯＡ機
器，機械部品などに有用な繊維強化ポリオレフィン系樹
脂成形用材料，その成形方法及び成形品に関する。
器，機械部品などに有用な繊維強化ポリオレフィン系樹
脂成形用材料，その成形方法及び成形品に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン樹脂は、成形性やコスト
を含む力学特性のバランスに優れ、幅広い分野で重要な
素材として多用されている。しかし、用途の中には衝撃
強度、特に低温での耐衝撃強度が必要であるため、ポリ
オレフィン樹脂のみでは不足で、その改質を必要とする
ものも多く存在する。中でも、低温での耐衝撃強度の改
良が重要になる場合が多い。この改質方法としては、一
般に、各種エラストマーを添加することが一般的な手法
であることは周知のとおりである。しかしながら、この
場合、低温での耐衝撃強度を改良するには、かなり多量
のエラストマーを添加する必要があり、逆に剛性や強
度，耐熱性，表面硬度など多くの他の物性が犠牲になっ
てしまう。そこで、下がった剛性などを向上させるた
め、板状フィラーを同時に用いることも行われ、自動車
バンパー材などでは、この手法が一般的になっている。
しかし、その剛性改良効果は小さく、硬度，耐熱性など
は低いままで、さらに低温耐衝撃強度も逆に低下してく
るのが実情で、そのバランスの上で材料が選定されてい
る。
を含む力学特性のバランスに優れ、幅広い分野で重要な
素材として多用されている。しかし、用途の中には衝撃
強度、特に低温での耐衝撃強度が必要であるため、ポリ
オレフィン樹脂のみでは不足で、その改質を必要とする
ものも多く存在する。中でも、低温での耐衝撃強度の改
良が重要になる場合が多い。この改質方法としては、一
般に、各種エラストマーを添加することが一般的な手法
であることは周知のとおりである。しかしながら、この
場合、低温での耐衝撃強度を改良するには、かなり多量
のエラストマーを添加する必要があり、逆に剛性や強
度，耐熱性，表面硬度など多くの他の物性が犠牲になっ
てしまう。そこで、下がった剛性などを向上させるた
め、板状フィラーを同時に用いることも行われ、自動車
バンパー材などでは、この手法が一般的になっている。
しかし、その剛性改良効果は小さく、硬度，耐熱性など
は低いままで、さらに低温耐衝撃強度も逆に低下してく
るのが実情で、そのバランスの上で材料が選定されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、耐熱性，剛
性，表面硬度などの物性を低下させず、耐衝撃強度を飛
躍的に向上させることができ、表面外観の良好な成形品
を得ることができるポリオレフィン系樹脂成形用材料を
開発することを目的とする。
性，表面硬度などの物性を低下させず、耐衝撃強度を飛
躍的に向上させることができ、表面外観の良好な成形品
を得ることができるポリオレフィン系樹脂成形用材料を
開発することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂からなる芯部をポ
リオレフィン系樹脂で被覆した二重構造を有する有機繊
維を強化材として用いることにより繊維のポリオレフィ
ン系樹脂中への分散を著しく向上でき、上記目的を達成
しうることを見出した。本発明は、かかる知見に基づい
て完成したものである。すなわち、本発明は、耐熱温度
が２００℃以上の熱可塑性樹脂から成る芯部とその周囲
を被覆する融点１７０℃以下のポリオレフィン系樹脂層
とから構成される二重構造を有する長さ２〜１００ｍｍ
の有機繊維、及びポリオレフィン系樹脂からなる繊維強
化ポリオレフィン系樹脂成形用材料を提供するととも
に、該成形用材料を芯部の耐熱温度より３０℃以上低い
温度で溶融混練成形することを特徴とする成形方法及び
該成形方法によって成形された成形品を提供するもので
ある。
鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂からなる芯部をポ
リオレフィン系樹脂で被覆した二重構造を有する有機繊
維を強化材として用いることにより繊維のポリオレフィ
ン系樹脂中への分散を著しく向上でき、上記目的を達成
しうることを見出した。本発明は、かかる知見に基づい
て完成したものである。すなわち、本発明は、耐熱温度
が２００℃以上の熱可塑性樹脂から成る芯部とその周囲
を被覆する融点１７０℃以下のポリオレフィン系樹脂層
とから構成される二重構造を有する長さ２〜１００ｍｍ
の有機繊維、及びポリオレフィン系樹脂からなる繊維強
化ポリオレフィン系樹脂成形用材料を提供するととも
に、該成形用材料を芯部の耐熱温度より３０℃以上低い
温度で溶融混練成形することを特徴とする成形方法及び
該成形方法によって成形された成形品を提供するもので
ある。
【０００５】本発明の繊維強化ポリオレフィン系樹脂成
形用材料においては、上記のように強化材として図１に
横断面図で示した構造を有する有機繊維を用いる。すな
わち、図１に示したように、本発明に用いる有機繊維
は、耐熱温度が２００℃以上、好ましくは２１０〜４０
０℃の熱可塑性樹脂から成る芯部１と、その周囲を被覆
する融点１７０℃以下、好ましくは１６５〜５０℃のポ
リオレフィン系樹脂層２とから構成されている。芯部１
を構成する熱可塑性樹脂の耐熱温度が２００℃未満であ
ると、混練時や成形時に溶融し、繊維の形態を維持でき
ず、そのため耐衝撃強度が向上せず、逆に非相溶のた
め、耐衝撃強度が大幅に低下することがある。また、こ
の芯部の径は、０．１〜１００μｍであるのが好まし
い。この径が０．１μｍ未満であると耐衝撃強度の改良
効果が小さいばかりか、分散が困難になり、１００μｍ
を超えると外観が低下することがある。さらに、この芯
部の径が１〜５０μｍであるとき、耐衝撃強度の改良効
果や分散性が著しく高く、しかも外観のいっそう良好な
成形品が得られる。耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性
樹脂としては、ポリアリレート，ポリエステル，ポリア
ミド，シンジオタクチックポリスチレン系重合体，ポリ
フェニレンエーテル，ポリメチルペンテン，ポリカーボ
ネート，ポリシアノアリールエーテル及びポリエーテル
ケトンの中から選択され、これらの中ポリアリレート，
ポリエステル，ポリアミドなどが好ましい。なお、ここ
で耐熱温度とは、繊維の形状を保持しうる上限の温度を
指称し、具体的には結晶性樹脂にあっては融点、非晶性
樹脂にあっては一次転移点を意味する。
形用材料においては、上記のように強化材として図１に
横断面図で示した構造を有する有機繊維を用いる。すな
わち、図１に示したように、本発明に用いる有機繊維
は、耐熱温度が２００℃以上、好ましくは２１０〜４０
０℃の熱可塑性樹脂から成る芯部１と、その周囲を被覆
する融点１７０℃以下、好ましくは１６５〜５０℃のポ
リオレフィン系樹脂層２とから構成されている。芯部１
を構成する熱可塑性樹脂の耐熱温度が２００℃未満であ
ると、混練時や成形時に溶融し、繊維の形態を維持でき
ず、そのため耐衝撃強度が向上せず、逆に非相溶のた
め、耐衝撃強度が大幅に低下することがある。また、こ
の芯部の径は、０．１〜１００μｍであるのが好まし
い。この径が０．１μｍ未満であると耐衝撃強度の改良
効果が小さいばかりか、分散が困難になり、１００μｍ
を超えると外観が低下することがある。さらに、この芯
部の径が１〜５０μｍであるとき、耐衝撃強度の改良効
果や分散性が著しく高く、しかも外観のいっそう良好な
成形品が得られる。耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性
樹脂としては、ポリアリレート，ポリエステル，ポリア
ミド，シンジオタクチックポリスチレン系重合体，ポリ
フェニレンエーテル，ポリメチルペンテン，ポリカーボ
ネート，ポリシアノアリールエーテル及びポリエーテル
ケトンの中から選択され、これらの中ポリアリレート，
ポリエステル，ポリアミドなどが好ましい。なお、ここ
で耐熱温度とは、繊維の形状を保持しうる上限の温度を
指称し、具体的には結晶性樹脂にあっては融点、非晶性
樹脂にあっては一次転移点を意味する。
【０００６】上記の芯部は、融点１７０℃以下のポリオ
レフィン系樹脂で被覆された状態となっている。ポリオ
レフィン系樹脂の融点が１７０℃を超えると、混練時や
成形時に溶融し難く、均一に分散し難くなり、成形品の
外観が低下するばかりか、耐衝撃強度の改良も充分でな
くなる。このようなポリオレフィン系樹脂としては、例
えば、エチレン；プロピレン；ブテン−１；３−メチル
ブテン−１；３−メチルペンテン−１；４−メチルペン
テン−１などのα−オレフィンの単独重合体やこれらの
共重合体、不飽和有機カルボン酸又はその誘導体で変性
されたポリオレフィン、あるいはこれらと他の共重合可
能な不飽和単量体との共重合体などが挙げられる。代表
例としては、高密度，中密度，低密度ポリエチレンや、
直鎖状ポリエチレン、マレイン酸で変性されたポリプロ
ピレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体，エチレン
−アクリル酸エチル共重合体などのポリエチレン系樹
脂、シンジオタクチックポリプロピレン，アイソタクチ
ックポリプロピレンや、プロピレン−エチレンブロック
共重合体又はランダム共重合体などのポリプロピレン系
樹脂、ポリ４−メチルペンテン−１などを挙げることが
できる。これらのうち、ポリプロピレン系樹脂が好まし
い。
レフィン系樹脂で被覆された状態となっている。ポリオ
レフィン系樹脂の融点が１７０℃を超えると、混練時や
成形時に溶融し難く、均一に分散し難くなり、成形品の
外観が低下するばかりか、耐衝撃強度の改良も充分でな
くなる。このようなポリオレフィン系樹脂としては、例
えば、エチレン；プロピレン；ブテン−１；３−メチル
ブテン−１；３−メチルペンテン−１；４−メチルペン
テン−１などのα−オレフィンの単独重合体やこれらの
共重合体、不飽和有機カルボン酸又はその誘導体で変性
されたポリオレフィン、あるいはこれらと他の共重合可
能な不飽和単量体との共重合体などが挙げられる。代表
例としては、高密度，中密度，低密度ポリエチレンや、
直鎖状ポリエチレン、マレイン酸で変性されたポリプロ
ピレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体，エチレン
−アクリル酸エチル共重合体などのポリエチレン系樹
脂、シンジオタクチックポリプロピレン，アイソタクチ
ックポリプロピレンや、プロピレン−エチレンブロック
共重合体又はランダム共重合体などのポリプロピレン系
樹脂、ポリ４−メチルペンテン−１などを挙げることが
できる。これらのうち、ポリプロピレン系樹脂が好まし
い。
【０００７】本発明に用いる有機繊維は、上記のような
二重構造を有するとともに、２〜１００ｍｍの長さを有
することを必要とする。この長さが２ｍｍ未満であると
耐衝撃強度の改良効果が小さく、また、１００ｍｍを超
えても耐衝撃強度に変化はなく、逆に分散が困難になる
場合がある。なお、好ましい有機繊維の長さは３〜８０
ｍｍ、より好ましくは６〜５０ｍｍであり、この場合、
耐衝撃強度の改良効果が大きいと同時に、分散性も良好
であって、一層好都合である。上記のような二重構造を
有する有機繊維は、任意の公知方法で製造することがで
きるが、その芯部の重さ（Ａとする）と外側のポリオレ
フィン系樹脂層の重さ（Ｂとする）の比をＡ／Ｂ＝１０
００〜0.０１とするのが好ましい。Ａ／Ｂが１０００を
超えると、分散性が悪く、また表面外観が低下すること
があり、0.０１未満であると、分散後に残る繊維が少な
く、耐衝撃強度の改良効果が不足することがある。
二重構造を有するとともに、２〜１００ｍｍの長さを有
することを必要とする。この長さが２ｍｍ未満であると
耐衝撃強度の改良効果が小さく、また、１００ｍｍを超
えても耐衝撃強度に変化はなく、逆に分散が困難になる
場合がある。なお、好ましい有機繊維の長さは３〜８０
ｍｍ、より好ましくは６〜５０ｍｍであり、この場合、
耐衝撃強度の改良効果が大きいと同時に、分散性も良好
であって、一層好都合である。上記のような二重構造を
有する有機繊維は、任意の公知方法で製造することがで
きるが、その芯部の重さ（Ａとする）と外側のポリオレ
フィン系樹脂層の重さ（Ｂとする）の比をＡ／Ｂ＝１０
００〜0.０１とするのが好ましい。Ａ／Ｂが１０００を
超えると、分散性が悪く、また表面外観が低下すること
があり、0.０１未満であると、分散後に残る繊維が少な
く、耐衝撃強度の改良効果が不足することがある。
【０００８】本発明の成形材料は、上記のような二重構
造を有する有機繊維とポリオレフィン系樹脂からなるも
のである。ここで、ポリオレフィン系樹脂としては、有
機繊維の外側層について記載したものと同じものが挙げ
られるが、有機繊維の外側層を構成するポリオレフィン
系樹脂と同一でも異なっていてもよい。様々なポリオレ
フィン系樹脂のうち、ポリプロピレン系樹脂が好適であ
る。本発明の成形材料は、その製造方法に特に制限はな
く、上記の二重構造を有する長さ２〜１００ｍｍの有機
繊維とポリオレフィン系樹脂とを単に混合することによ
って得ることもできるが、上記の二重構造を有する連続
する有機繊維を複数本集め、溶融サイジングした後、長
さ２〜１００ｍｍに切断して得たペレットとポリオレフ
ィン系樹脂とを混合することによって製造することもで
きる。また、本発明において、成形材料中に占める耐熱
温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂から成る芯部の割合
が１〜６０重量％となるように、有機繊維を配合するの
が好ましい。この割合が１重量％未満であると、耐衝撃
強度の改良効果が小さく、６０重量％を超えると、分散
が悪く、かつ流動性も低下し、外観が悪くなることがあ
る。さらに、芯部の割合は、耐衝撃強度の改良効果，分
散性，流動性，外観などを総合して２〜４０重量％であ
るのが好ましく、３〜３０重量％であるのがより好まし
い。
造を有する有機繊維とポリオレフィン系樹脂からなるも
のである。ここで、ポリオレフィン系樹脂としては、有
機繊維の外側層について記載したものと同じものが挙げ
られるが、有機繊維の外側層を構成するポリオレフィン
系樹脂と同一でも異なっていてもよい。様々なポリオレ
フィン系樹脂のうち、ポリプロピレン系樹脂が好適であ
る。本発明の成形材料は、その製造方法に特に制限はな
く、上記の二重構造を有する長さ２〜１００ｍｍの有機
繊維とポリオレフィン系樹脂とを単に混合することによ
って得ることもできるが、上記の二重構造を有する連続
する有機繊維を複数本集め、溶融サイジングした後、長
さ２〜１００ｍｍに切断して得たペレットとポリオレフ
ィン系樹脂とを混合することによって製造することもで
きる。また、本発明において、成形材料中に占める耐熱
温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂から成る芯部の割合
が１〜６０重量％となるように、有機繊維を配合するの
が好ましい。この割合が１重量％未満であると、耐衝撃
強度の改良効果が小さく、６０重量％を超えると、分散
が悪く、かつ流動性も低下し、外観が悪くなることがあ
る。さらに、芯部の割合は、耐衝撃強度の改良効果，分
散性，流動性，外観などを総合して２〜４０重量％であ
るのが好ましく、３〜３０重量％であるのがより好まし
い。
【０００９】本発明の成形材料は、芯部の耐熱温度より
３０℃以上低い温度で常法で溶融混練成形することによ
って耐衝撃強度をはじめとする各種特性に優れた成形品
とすることができる。溶融混練温度が所定より高い場
合、有機繊維が溶融し、繊維の形態を維持できず、その
ため耐衝撃強度が向上せず、逆に非相溶性のため、耐衝
撃強度が大幅に低下する場合がある。本発明の成形材料
に、成形にあたって必要に応じ、本発明の目的を損なわ
ない範囲で公知のタルク，炭酸カルシウムなどの無機充
填剤や添加剤、例えば、酸化防止剤，熱安定剤，紫外線
吸収剤，光安定剤，滑剤，難燃剤，離型剤，帯電防止
剤，着色剤などを添加することができる。成形には、公
知方法、例えば、射出成形，押出成形，ブロー成形など
を適用することができる。
３０℃以上低い温度で常法で溶融混練成形することによ
って耐衝撃強度をはじめとする各種特性に優れた成形品
とすることができる。溶融混練温度が所定より高い場
合、有機繊維が溶融し、繊維の形態を維持できず、その
ため耐衝撃強度が向上せず、逆に非相溶性のため、耐衝
撃強度が大幅に低下する場合がある。本発明の成形材料
に、成形にあたって必要に応じ、本発明の目的を損なわ
ない範囲で公知のタルク，炭酸カルシウムなどの無機充
填剤や添加剤、例えば、酸化防止剤，熱安定剤，紫外線
吸収剤，光安定剤，滑剤，難燃剤，離型剤，帯電防止
剤，着色剤などを添加することができる。成形には、公
知方法、例えば、射出成形，押出成形，ブロー成形など
を適用することができる。
【００１０】
【実施例】次に、実施例及び比較例により本発明をさら
に詳細に説明するが、本発明はこれによって制限される
ものではない。 実施例１ 芯部が耐熱温度２６０℃のポリアリレート、外側層がポ
リプロピレン（融点１６５℃）から成る二重構造を有す
る長さ３０ｍｍの有機繊維３０重量％とメルトインデッ
クス（ＭＩ）＝１０ｇ／１０分（２３０℃，2.１６ｋｇ
ｆ、以下同じ）のポリプロピレン（出光石油化学（株）
製，商品名Ｊ−７８５Ｈ）７０重量％をバンバリーミキ
サーで１７０℃で混練し、ペレットを得た。なお、上記
二重構造繊維のポリアリレートとポリプロピレンの割合
は、ポリアリレート／ポリプロピレン（重量比）＝７／
３である。得られたペレットを用い、設定温度１９０℃
で射出成形により試験片を作製し、その機械的特性を下
記の方法で測定し、結果を第１表に示す。 引張強さ； ＪＩＳ−Ｋ７１１３に準拠して測定し
た。 曲げ弾性率； ＪＩＳ−Ｋ７２０３に準拠して測定し
た。 アイゾット衝撃強さ（ノッチ付き）；ＪＩＳ−Ｋ７１
１０に準拠して測定した。 表面硬度 ：ロックウェル硬度（Ｒスケール）、ＪＩ
Ｓ−Ｋ７２０２に準拠して測定した。 耐熱性（加熱撓み温度）；低荷重（４．６ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ）でＪＩＳ−Ｋ７２０７に準拠して測定した。
に詳細に説明するが、本発明はこれによって制限される
ものではない。 実施例１ 芯部が耐熱温度２６０℃のポリアリレート、外側層がポ
リプロピレン（融点１６５℃）から成る二重構造を有す
る長さ３０ｍｍの有機繊維３０重量％とメルトインデッ
クス（ＭＩ）＝１０ｇ／１０分（２３０℃，2.１６ｋｇ
ｆ、以下同じ）のポリプロピレン（出光石油化学（株）
製，商品名Ｊ−７８５Ｈ）７０重量％をバンバリーミキ
サーで１７０℃で混練し、ペレットを得た。なお、上記
二重構造繊維のポリアリレートとポリプロピレンの割合
は、ポリアリレート／ポリプロピレン（重量比）＝７／
３である。得られたペレットを用い、設定温度１９０℃
で射出成形により試験片を作製し、その機械的特性を下
記の方法で測定し、結果を第１表に示す。 引張強さ； ＪＩＳ−Ｋ７１１３に準拠して測定し
た。 曲げ弾性率； ＪＩＳ−Ｋ７２０３に準拠して測定し
た。 アイゾット衝撃強さ（ノッチ付き）；ＪＩＳ−Ｋ７１
１０に準拠して測定した。 表面硬度 ：ロックウェル硬度（Ｒスケール）、ＪＩ
Ｓ−Ｋ７２０２に準拠して測定した。 耐熱性（加熱撓み温度）；低荷重（４．６ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ）でＪＩＳ−Ｋ７２０７に準拠して測定した。
【００１１】また、得られたペレットを用い、設定温度
１９０℃で射出成形により図２及び図３に示す外観評価
用板を作製し、その外観を下記の方法で評価し、結果を
第２表に示す。なお、図２は、外観評価用板３をフロー
マーク４が発生した状態で示す平面図であり、図３は、
外観評価用板５をウェルド６が発生した状態で示す平面
図である。 凝集体，ブツ，ゲルの有無 図２の板を用い、表面に凝集体，ブツ，ゲル等の存在を
目視により下記の基準で評価した。 ○ 発生が認められない。 △ 多少認められる。 × 著しく発生する。 フローマーク 図２に示した板を用い、フローマークの発生を下記の基
準により評価した。 ◎ 全く発生しない。 ○ ゲートより３００ｍｍ以降で、多少発生が認められ
る。 △ ゲートより２００ｍｍ以降で、発生が認められる。 × ゲートより２００ｍｍ以内で、発生が認められる。 ウェルドの外観 図３に示した板を用い、ウェルドの目立ちやすさを目視
により下記の基準で評価した。 ○ ポリプロピレンのみと、略同等である。 △ ポリプロピレンに比較して多少目立つ。 × ポリプロピレンに比較して著しく目立つ。
１９０℃で射出成形により図２及び図３に示す外観評価
用板を作製し、その外観を下記の方法で評価し、結果を
第２表に示す。なお、図２は、外観評価用板３をフロー
マーク４が発生した状態で示す平面図であり、図３は、
外観評価用板５をウェルド６が発生した状態で示す平面
図である。 凝集体，ブツ，ゲルの有無 図２の板を用い、表面に凝集体，ブツ，ゲル等の存在を
目視により下記の基準で評価した。 ○ 発生が認められない。 △ 多少認められる。 × 著しく発生する。 フローマーク 図２に示した板を用い、フローマークの発生を下記の基
準により評価した。 ◎ 全く発生しない。 ○ ゲートより３００ｍｍ以降で、多少発生が認められ
る。 △ ゲートより２００ｍｍ以降で、発生が認められる。 × ゲートより２００ｍｍ以内で、発生が認められる。 ウェルドの外観 図３に示した板を用い、ウェルドの目立ちやすさを目視
により下記の基準で評価した。 ○ ポリプロピレンのみと、略同等である。 △ ポリプロピレンに比較して多少目立つ。 × ポリプロピレンに比較して著しく目立つ。
【００１２】実施例２ 実施例１において、二重構造を有する有機繊維とＭＩ＝
１０のポリプロピレンとの割合は、有機繊維１０重量％
とポリプロピレン９０重量％に変えた以外は、同様にし
て評価を実施し、結果を第１表及び第２表に示す。
１０のポリプロピレンとの割合は、有機繊維１０重量％
とポリプロピレン９０重量％に変えた以外は、同様にし
て評価を実施し、結果を第１表及び第２表に示す。
【００１３】実施例３ 芯部が耐熱温度２６０℃の６６ナイロン、外側層がポリ
エチレン（融点１３２℃）から成る二重構造を有する長
さ１０ｍｍの有機繊維１５重量％とＭＩ＝１０のポリプ
ロピレン（出光石油化学（株）製，商品名Ｊ−７８５
Ｈ）８５重量％を二軸混練機（東芝機械製、ＴＥＭ−３
５）で１８０℃で混練し、ペレットを得た。なお、上記
二重構造繊維の６６ナイロンとポリエチレンの割合は、
６６ナイロン／ポリエチレン（重量比）＝９／１であ
る。得られたペレットを用い、設定温度１９０℃で射出
成形により試験片及び外観評価用板を作製し、特性の評
価結果を第１表及び第２表に示す。
エチレン（融点１３２℃）から成る二重構造を有する長
さ１０ｍｍの有機繊維１５重量％とＭＩ＝１０のポリプ
ロピレン（出光石油化学（株）製，商品名Ｊ−７８５
Ｈ）８５重量％を二軸混練機（東芝機械製、ＴＥＭ−３
５）で１８０℃で混練し、ペレットを得た。なお、上記
二重構造繊維の６６ナイロンとポリエチレンの割合は、
６６ナイロン／ポリエチレン（重量比）＝９／１であ
る。得られたペレットを用い、設定温度１９０℃で射出
成形により試験片及び外観評価用板を作製し、特性の評
価結果を第１表及び第２表に示す。
【００１４】実施例４ 芯部が耐熱温度２４５℃のポリエチレンテレフタレー
ト、外側層がポリプロピレン（融点１６５℃）から成る
二重構造を有する連続繊維を１万本集め、１９０℃に加
熱し、サイジング後、２０ｍｍに切断し、繊維強化ペレ
ットを得た。なお、上記二重構造繊維のポリエチレンテ
タフタレートとポリプロピレンの割合は、ポリエチレン
テタフタレート／ポリプロピレン（重量比）＝５／５で
ある。得られた繊維強化ペレット５０重量％とＭＩ＝２
０のポリプロピレン（出光石油化学（株）製，商品名Ｊ
−２０００Ｇ）５０重量％をドライブレンドした後、設
定温度１９０℃で射出成形により試験片及び外観評価用
板を作製し、特性の評価結果を第１表及び第２表に示
す。
ト、外側層がポリプロピレン（融点１６５℃）から成る
二重構造を有する連続繊維を１万本集め、１９０℃に加
熱し、サイジング後、２０ｍｍに切断し、繊維強化ペレ
ットを得た。なお、上記二重構造繊維のポリエチレンテ
タフタレートとポリプロピレンの割合は、ポリエチレン
テタフタレート／ポリプロピレン（重量比）＝５／５で
ある。得られた繊維強化ペレット５０重量％とＭＩ＝２
０のポリプロピレン（出光石油化学（株）製，商品名Ｊ
−２０００Ｇ）５０重量％をドライブレンドした後、設
定温度１９０℃で射出成形により試験片及び外観評価用
板を作製し、特性の評価結果を第１表及び第２表に示
す。
【００１５】実施例５ 芯部が耐熱温度２６０℃のポリアリレート、外側層が融
点１６５℃のポリプロピレンから成る二重構造を有する
長さ３０ｍｍの有機繊維２０重量％とメルトインデック
ス（ＭＩ）＝１０のポリプロピレン（出光石油化学
（株）製，商品名Ｊ−７８５Ｈ）７０重量％と平均粒子
位1.２μｍのタルク１０重量％をバンバリーミキサーで
１７０℃で混練し、ペレットを得た。なお上記二重構造
繊維のポリアリレートとポリプロピレンの割合は、ポリ
アリレート／ポリプロピレン（重量比）＝７／３であ
る。得られたペレットを用い、設定温度１９０℃で押出
成形により試験片を作成し、評価に供した。結果を第１
表及び第２表に示す。 実施例６ 実施例５において、タルクの代わりに、繊維状マグネシ
ウムオキシサルフェート（宇部興産（株）製，商品名モ
スハイジ）を用いた以外は、実施例５と同様の方法で評
価を実施した。 比較例１及び２ 実施例１及び３に用いたポリプロピレンを用い、実施例
１と同様に射出成形により試験片及び外観評価用板を作
製し、特性の評価結果を第１表及び第２表に示す。
点１６５℃のポリプロピレンから成る二重構造を有する
長さ３０ｍｍの有機繊維２０重量％とメルトインデック
ス（ＭＩ）＝１０のポリプロピレン（出光石油化学
（株）製，商品名Ｊ−７８５Ｈ）７０重量％と平均粒子
位1.２μｍのタルク１０重量％をバンバリーミキサーで
１７０℃で混練し、ペレットを得た。なお上記二重構造
繊維のポリアリレートとポリプロピレンの割合は、ポリ
アリレート／ポリプロピレン（重量比）＝７／３であ
る。得られたペレットを用い、設定温度１９０℃で押出
成形により試験片を作成し、評価に供した。結果を第１
表及び第２表に示す。 実施例６ 実施例５において、タルクの代わりに、繊維状マグネシ
ウムオキシサルフェート（宇部興産（株）製，商品名モ
スハイジ）を用いた以外は、実施例５と同様の方法で評
価を実施した。 比較例１及び２ 実施例１及び３に用いたポリプロピレンを用い、実施例
１と同様に射出成形により試験片及び外観評価用板を作
製し、特性の評価結果を第１表及び第２表に示す。
【００１６】比較例３ ＭＩ＝１０のポリプロピレン（出光石油化学（株）製，
商品名Ｊ−７８５Ｈ）８０重量％とムーニー粘度（ＭＬ
1+4 ，１００℃）２４のエチレン−プロピレンゴム２０
重量％をバンバリーミキサーで１７０℃で混練し、ペレ
ットを得た。得られたペレットを用い、実施例１と同様
に射出成形により試験片及び外観評価用板を作製し、特
性の評価結果を第１表及び第２表に示す。 比較例４ ＭＩ＝１０のポリプロピレン（出光石油化学（株）製，
商品名Ｊ−７８５Ｈ）７０重量％とムーニー粘度（ＭＬ
1+4 ，１００℃）２４のエチレン−プロピレンゴム１０
重量％と平均粒子径１．２μｍのタルク１０重量％をバ
ンバリーミキサーで１７０℃で混練し、ペレットを得
た。得られたペレットを用い、実施例１と同様に射出成
形により試験片及び外観評価用板を作製し、特性の評価
結果を第１表及び第２表に示す。
商品名Ｊ−７８５Ｈ）８０重量％とムーニー粘度（ＭＬ
1+4 ，１００℃）２４のエチレン−プロピレンゴム２０
重量％をバンバリーミキサーで１７０℃で混練し、ペレ
ットを得た。得られたペレットを用い、実施例１と同様
に射出成形により試験片及び外観評価用板を作製し、特
性の評価結果を第１表及び第２表に示す。 比較例４ ＭＩ＝１０のポリプロピレン（出光石油化学（株）製，
商品名Ｊ−７８５Ｈ）７０重量％とムーニー粘度（ＭＬ
1+4 ，１００℃）２４のエチレン−プロピレンゴム１０
重量％と平均粒子径１．２μｍのタルク１０重量％をバ
ンバリーミキサーで１７０℃で混練し、ペレットを得
た。得られたペレットを用い、実施例１と同様に射出成
形により試験片及び外観評価用板を作製し、特性の評価
結果を第１表及び第２表に示す。
【００１７】比較例５ ＭＩ＝１０のポリプロピレン（出光石油化学（株）製，
商品名Ｊ−７８５Ｈ）９３重量％とムーニー粘度（ＭＬ
1+4 ，１００℃）２４のエチレン−プロピレンゴム７重
量％をバンバリーミキサーで１７０℃で混練し、ペレッ
トを得た。得られたペレットを用い、実施例１と同様に
射出成形により試験片及び外観評価用板を作製し、特性
の評価結果を第１表及び第２表に示す。 比較例６ 実施例１において、二重構造を有しないポリアリレート
のみから成る有機繊維を用い、繊維量を２１重量％、ポ
リプロピレン量を７９重量％とした以外は、同様の方法
で実験を行った。結果を第１表及び第２表に示す。な
お、第１表に示した比較例６の結果は、有機繊維の分散
が不均一のためデータのバラツキが大きいことを示す。
商品名Ｊ−７８５Ｈ）９３重量％とムーニー粘度（ＭＬ
1+4 ，１００℃）２４のエチレン−プロピレンゴム７重
量％をバンバリーミキサーで１７０℃で混練し、ペレッ
トを得た。得られたペレットを用い、実施例１と同様に
射出成形により試験片及び外観評価用板を作製し、特性
の評価結果を第１表及び第２表に示す。 比較例６ 実施例１において、二重構造を有しないポリアリレート
のみから成る有機繊維を用い、繊維量を２１重量％、ポ
リプロピレン量を７９重量％とした以外は、同様の方法
で実験を行った。結果を第１表及び第２表に示す。な
お、第１表に示した比較例６の結果は、有機繊維の分散
が不均一のためデータのバラツキが大きいことを示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明の成形材料を用いれば、耐熱性，
剛性，表面硬度を低下させず、耐衝撃強度、特に低温耐
衝撃強度を飛躍的に向上させることができ、かつ表面外
観（分散不良，フローマーク，ウェルド外観）の良好な
成形品を得ることができる。したがって、本発明の成形
材料は、自動車，家電，ＯＡ機器，機械部品などの成形
に有用である。
剛性，表面硬度を低下させず、耐衝撃強度、特に低温耐
衝撃強度を飛躍的に向上させることができ、かつ表面外
観（分散不良，フローマーク，ウェルド外観）の良好な
成形品を得ることができる。したがって、本発明の成形
材料は、自動車，家電，ＯＡ機器，機械部品などの成形
に有用である。
【図１】本発明に用いる二重構造を有する有機繊維の横
断面図である。
断面図である。
【図２】実施例及び比較例で作製した外観評価用板をフ
ローマークが発生した状態で示す平面図である。
ローマークが発生した状態で示す平面図である。
【図３】実施例及び比較例で作製した外観評価用板をウ
ェルドが発生した状態で示す平面図である。
ェルドが発生した状態で示す平面図である。
１ 芯部 ２ ポリプロピレン系樹脂層 ３ 外観評価用板 ４ フローマーク ５ 外観評価用板 ６ ウェルド ７ ゲート
Claims (8)
- 【請求項１】 耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂
から成る芯部とその周囲を被覆する融点１７０℃以下の
ポリオレフィン系樹脂層とから構成される二重構造を有
する長さ２〜１００ｍｍの有機繊維、及びポリオレフィ
ン系樹脂からなる繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用
材料。 - 【請求項２】 耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂
から成る芯部とその周囲を被覆する融点１７０℃以下の
ポリオレフィン系樹脂層とから構成される二重構造を有
する連続する有機繊維を複数本集め、溶融サイジングし
た後、長さ２〜１００ｍｍに切断して得たペレットとポ
リオレフィン系樹脂とを混合してなる請求項１記載の繊
維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材料。 - 【請求項３】 ポリオレフィン系樹脂がポリプロピレン
系樹脂である請求項１又は２記載の繊維強化ポリオレフ
ィン系樹脂成形用材料。 - 【請求項４】 ポリオレフィン系樹脂が無機充填剤を含
有するものである請求項１，２又は３記載の繊維強化ポ
リオレフィン系樹脂成形用材料。 - 【請求項５】 耐熱温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂
がポリアリレート，ポリエステル，ポリアミド，シンジ
オタクチックポリスチレン系重合体，ポリフェニレンエ
ーテル，ポリメチルペンテン，ポリカーボネート，ポリ
シアノアリールエーテル及びポリエーテルケトンの中か
ら選択されたものである請求項１又は２記載の繊維強化
ポリオレフィン系樹脂成形用材料。 - 【請求項６】 繊維強化樹脂成形用材料中に占める耐熱
温度が２００℃以上の熱可塑性樹脂から成る芯部の割合
が１〜６０重量％である請求項１又は２記載の繊維強化
ポリオレフィン系樹脂成形用材料。 - 【請求項７】 請求項１又は２記載の繊維強化ポリオレ
フィン系樹脂成形用材料を芯部の耐熱温度より３０℃以
上低い温度で溶融混練成形することを特徴とする成形方
法。 - 【請求項８】 請求項７記載の成形方法により成形され
た成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6296959A JPH08151483A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材料，成形方法及び成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6296959A JPH08151483A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材料，成形方法及び成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08151483A true JPH08151483A (ja) | 1996-06-11 |
Family
ID=17840413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6296959A Pending JPH08151483A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 繊維強化ポリオレフィン系樹脂成形用材料，成形方法及び成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08151483A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001322140A (ja) * | 2000-05-16 | 2001-11-20 | Foster Electric Co Ltd | 樹脂成形品 |
| JP2007153993A (ja) * | 2005-12-02 | 2007-06-21 | Mitsubishi Chemicals Corp | 導電性熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2007224209A (ja) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Mitsubishi Chemicals Corp | 導電性熱可塑性樹脂成形品 |
| JP2008150415A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Kuraray Co Ltd | 耐衝撃性に優れた軽量繊維補強樹脂組成物およびそれからなる成形体 |
| US7482402B2 (en) | 2005-05-17 | 2009-01-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fiber reinforced polypropylene compositions |
| JP2010106221A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Toyoda Gosei Co Ltd | 難燃性材料及び成形体 |
| CN111218728A (zh) * | 2018-11-26 | 2020-06-02 | 本田技研工业株式会社 | 芯鞘复合纤维及芯鞘复合纤维的制造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01214408A (ja) * | 1988-02-22 | 1989-08-28 | Mitsui Toatsu Chem Inc | 成形用材料 |
| JPH0450377A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-19 | Nippon Aramido Kk | 熱可塑性樹脂補強用芳香族ポリアミド短繊維、その製造方法、およびその繊維で補強された熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH06240070A (ja) * | 1993-02-02 | 1994-08-30 | Hoechst Ag | 熱成形可能な繊維強化複合材料、その製造法及びその使用 |
-
1994
- 1994-11-30 JP JP6296959A patent/JPH08151483A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01214408A (ja) * | 1988-02-22 | 1989-08-28 | Mitsui Toatsu Chem Inc | 成形用材料 |
| JPH0450377A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-19 | Nippon Aramido Kk | 熱可塑性樹脂補強用芳香族ポリアミド短繊維、その製造方法、およびその繊維で補強された熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH06240070A (ja) * | 1993-02-02 | 1994-08-30 | Hoechst Ag | 熱成形可能な繊維強化複合材料、その製造法及びその使用 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001322140A (ja) * | 2000-05-16 | 2001-11-20 | Foster Electric Co Ltd | 樹脂成形品 |
| US7482402B2 (en) | 2005-05-17 | 2009-01-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fiber reinforced polypropylene compositions |
| JP2007153993A (ja) * | 2005-12-02 | 2007-06-21 | Mitsubishi Chemicals Corp | 導電性熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2007224209A (ja) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Mitsubishi Chemicals Corp | 導電性熱可塑性樹脂成形品 |
| JP2008150415A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Kuraray Co Ltd | 耐衝撃性に優れた軽量繊維補強樹脂組成物およびそれからなる成形体 |
| JP2010106221A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Toyoda Gosei Co Ltd | 難燃性材料及び成形体 |
| CN111218728A (zh) * | 2018-11-26 | 2020-06-02 | 本田技研工业株式会社 | 芯鞘复合纤维及芯鞘复合纤维的制造方法 |
| JP2020084371A (ja) * | 2018-11-26 | 2020-06-04 | 本田技研工業株式会社 | 芯鞘複合繊維および芯鞘複合繊維の製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20031226 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040203 |