JPH08144868A - 内燃機関の排気ガス再循環装置 - Google Patents
内燃機関の排気ガス再循環装置Info
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- JPH08144868A JPH08144868A JP28365794A JP28365794A JPH08144868A JP H08144868 A JPH08144868 A JP H08144868A JP 28365794 A JP28365794 A JP 28365794A JP 28365794 A JP28365794 A JP 28365794A JP H08144868 A JPH08144868 A JP H08144868A
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- F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
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- F02M26/52—Systems for actuating EGR valves
- F02M26/55—Systems for actuating EGR valves using vacuum actuators
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、インテークマニホルド内に形成さ
れた還流ガス噴出孔の大きさを変更することにより各気
筒へのＥＧＲ率を均等化するよう構成した内燃機関の排
気ガス再循環装置を提供することを目的とする。 【構成】 エキゾーストマニホルド内の排気ガスはＥＧ
Ｒ通路及びＥＧＲ制御弁を通過してインテークマニホル
ド３内に供給される。インテークマニホルド３は、内燃
機関本体１の各気筒の吸気口に接続される分岐口１３ａ
〜１３ｄと、分岐口１３ａ〜１３ｄと連通する主吸気通
路１４と、主吸気通路１４に連通する吸気通路４と、Ｅ
ＧＲ制御弁１０に連通するガス還流通路１２とを有す
る。ガス還流通路１２には、各気筒に還流された排気ガ
スを噴出する噴出孔１７ａ〜１７ｄが穿設されている。
各噴出孔１７ａ〜１７ｄは、吸気通路４の開口４ａから
の離間距離に応じた大きさ（開口面積）に形成され、各
気筒に供給されるＥＧＲ率を均等にする。
れた還流ガス噴出孔の大きさを変更することにより各気
筒へのＥＧＲ率を均等化するよう構成した内燃機関の排
気ガス再循環装置を提供することを目的とする。 【構成】 エキゾーストマニホルド内の排気ガスはＥＧ
Ｒ通路及びＥＧＲ制御弁を通過してインテークマニホル
ド３内に供給される。インテークマニホルド３は、内燃
機関本体１の各気筒の吸気口に接続される分岐口１３ａ
〜１３ｄと、分岐口１３ａ〜１３ｄと連通する主吸気通
路１４と、主吸気通路１４に連通する吸気通路４と、Ｅ
ＧＲ制御弁１０に連通するガス還流通路１２とを有す
る。ガス還流通路１２には、各気筒に還流された排気ガ
スを噴出する噴出孔１７ａ〜１７ｄが穿設されている。
各噴出孔１７ａ〜１７ｄは、吸気通路４の開口４ａから
の離間距離に応じた大きさ（開口面積）に形成され、各
気筒に供給されるＥＧＲ率を均等にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気ガス再循
環装置に係り、特に吸気側に還流される排気ガスの還流
量が各気筒毎に均等になるよう構成した内燃機関の排気
ガス再循環装置に関する。
環装置に係り、特に吸気側に還流される排気ガスの還流
量が各気筒毎に均等になるよう構成した内燃機関の排気
ガス再循環装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジンあるいはガソリンエ
ンジン等の内燃機関においては、排気ガス中のＮＯｘを
低減するために排気ガス再循環（以下「ＥＧＲ」と称
す）システムにより排気ガスを吸気通路内に再循環する
ようにした排気ガス再循環装置が採用されている。
ンジン等の内燃機関においては、排気ガス中のＮＯｘを
低減するために排気ガス再循環（以下「ＥＧＲ」と称
す）システムにより排気ガスを吸気通路内に再循環する
ようにした排気ガス再循環装置が採用されている。
【０００３】この排気ガス再循環装置では、通常ＥＧＲ
通路内にＥＧＲ制御弁を設け、ＥＧＲ制御弁により吸気
通路に供給すべきＥＧＲガス量を制御するようにしてい
る。ところが、排気ガス、つまり燃焼済みのガスはその
大部分が不活性ガスであり、それを燃焼混合気中に入れ
ると、不活性ガスのもつ熱容量により最高燃焼温度が低
下するため、ＮＯｘが低減する。
通路内にＥＧＲ制御弁を設け、ＥＧＲ制御弁により吸気
通路に供給すべきＥＧＲガス量を制御するようにしてい
る。ところが、排気ガス、つまり燃焼済みのガスはその
大部分が不活性ガスであり、それを燃焼混合気中に入れ
ると、不活性ガスのもつ熱容量により最高燃焼温度が低
下するため、ＮＯｘが低減する。
【０００４】そして、上記のような排気ガス再循環装置
では、複数の気筒へ還流される排気ガスの割合であるＥ
ＧＲ率（排気ガス還流量／（吸入空気量＋排気ガス還流
量）×１００％）が片寄ると、その気筒でスロットル弁
から供給される空気の混合割合が低下して不完全燃焼と
なるため、各気筒へのＥＧＲ率が同等になるようにする
ことが重要である。
では、複数の気筒へ還流される排気ガスの割合であるＥ
ＧＲ率（排気ガス還流量／（吸入空気量＋排気ガス還流
量）×１００％）が片寄ると、その気筒でスロットル弁
から供給される空気の混合割合が低下して不完全燃焼と
なるため、各気筒へのＥＧＲ率が同等になるようにする
ことが重要である。
【０００５】このような問題を解決するため、実開平６
−２５５４５号公報では、インテークマニホルドの還流
口から排気ガス噴出パイプを挿入し、このパイプの各気
筒に対応する箇所には複数の小孔が噴出孔として設けら
れている。そして、噴出孔の数による開口面積の合計値
は、パイプ基端側の気筒に対応する部分で小さくなり、
パイプ先端側の気筒に対応する部分に移るに従って大き
くなるようにしてある。
−２５５４５号公報では、インテークマニホルドの還流
口から排気ガス噴出パイプを挿入し、このパイプの各気
筒に対応する箇所には複数の小孔が噴出孔として設けら
れている。そして、噴出孔の数による開口面積の合計値
は、パイプ基端側の気筒に対応する部分で小さくなり、
パイプ先端側の気筒に対応する部分に移るに従って大き
くなるようにしてある。
【０００６】そのため、上記公報の装置では、排気ガス
噴出パイプ内の圧力勾配に基づいて排気ガス噴出パイプ
の基端側で排気ガス噴出量を絞り、パイプ先端側で排気
ガス噴出量を増大するようにして各気筒に供給される排
気ガス濃度を均等化する構成となっている。
噴出パイプ内の圧力勾配に基づいて排気ガス噴出パイプ
の基端側で排気ガス噴出量を絞り、パイプ先端側で排気
ガス噴出量を増大するようにして各気筒に供給される排
気ガス濃度を均等化する構成となっている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、上記公報の
装置では、インテークマニホルドに挿入された排気ガス
噴出パイプの各気筒に対応する箇所に複数の噴出孔を設
けたが、インテークマニホルド内では、圧力が各気筒の
吸入行程により常に脈動している。従って、一の気筒が
吸入行程になると、それによる負圧波は他の気筒の吸気
ポートや排気ガス噴出パイプ等に伝達遅れを伴いながら
伝わる。
装置では、インテークマニホルドに挿入された排気ガス
噴出パイプの各気筒に対応する箇所に複数の噴出孔を設
けたが、インテークマニホルド内では、圧力が各気筒の
吸入行程により常に脈動している。従って、一の気筒が
吸入行程になると、それによる負圧波は他の気筒の吸気
ポートや排気ガス噴出パイプ等に伝達遅れを伴いながら
伝わる。
【０００８】このように、従来は、負圧波が発生するイ
ンテークマニホルド内を介して全ての気筒の吸気ポート
に向けて排気ガスが還流されるため、排気ガス噴出パイ
プ内の圧力勾配を考慮するだけでは、各気筒へのＥＧＲ
率を均等化することはできないといった課題がある。そ
こで、本発明は上記課題に鑑み、インテークマニホルド
内の吸気流れに応じて還流ガスの噴出孔の大きさを設定
することにより各気筒へのＥＧＲ率を均等化することを
目的とする。
ンテークマニホルド内を介して全ての気筒の吸気ポート
に向けて排気ガスが還流されるため、排気ガス噴出パイ
プ内の圧力勾配を考慮するだけでは、各気筒へのＥＧＲ
率を均等化することはできないといった課題がある。そ
こで、本発明は上記課題に鑑み、インテークマニホルド
内の吸気流れに応じて還流ガスの噴出孔の大きさを設定
することにより各気筒へのＥＧＲ率を均等化することを
目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、内燃機関の排
気ガスをインテークマニホルドに還流させ、該インテー
クマニホルド内の各気筒毎に対応する位置に設けられた
還流ガス噴出孔より還流された排気ガスを各気筒の吸気
口に供給する内燃機関の排気ガス再循環装置において、
前記各気筒の吸気口に供給される吸気流の上流側に位置
する還流ガス噴出孔の開口面積を吸気流の下流側に位置
する還流ガス噴出孔より大としたことを特徴とする。
気ガスをインテークマニホルドに還流させ、該インテー
クマニホルド内の各気筒毎に対応する位置に設けられた
還流ガス噴出孔より還流された排気ガスを各気筒の吸気
口に供給する内燃機関の排気ガス再循環装置において、
前記各気筒の吸気口に供給される吸気流の上流側に位置
する還流ガス噴出孔の開口面積を吸気流の下流側に位置
する還流ガス噴出孔より大としたことを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明によれば、各気筒の吸気口に供給される
吸気流の上流側に位置する還流ガス噴出孔の開口面積を
吸気流の下流側に位置する還流ガス噴出孔より大とする
ことにより、吸入空気量が多い吸気流の上流側ほど還流
ガス供給量を多くして吸入空気量が少ない吸気流の下流
側ほど還流ガス供給量を少なくして各気筒へのＥＧＲ率
を均等化する。
吸気流の上流側に位置する還流ガス噴出孔の開口面積を
吸気流の下流側に位置する還流ガス噴出孔より大とする
ことにより、吸入空気量が多い吸気流の上流側ほど還流
ガス供給量を多くして吸入空気量が少ない吸気流の下流
側ほど還流ガス供給量を少なくして各気筒へのＥＧＲ率
を均等化する。
【００１１】
【実施例】図１及び図２に本発明になる内燃機関の排気
ガス再循環装置の一実施例を示す。両図中、１は４気筒
を有する内燃機関本体、２はエキゾーストマニホルド、
３はインテークマニホルド、４はインテークマニホルド
３に設けられた吸気通路、５は吸気通路４内に設けられ
たスロットル弁、６はインテークマニホルド３の分岐管
に設けられた燃料噴射弁、８はＰＣＶホース、９はＥＧ
Ｒ通路、１０はＥＧＲ通路に設けられたＥＧＲ制御弁、
１１は制御回路である。
ガス再循環装置の一実施例を示す。両図中、１は４気筒
を有する内燃機関本体、２はエキゾーストマニホルド、
３はインテークマニホルド、４はインテークマニホルド
３に設けられた吸気通路、５は吸気通路４内に設けられ
たスロットル弁、６はインテークマニホルド３の分岐管
に設けられた燃料噴射弁、８はＰＣＶホース、９はＥＧ
Ｒ通路、１０はＥＧＲ通路に設けられたＥＧＲ制御弁、
１１は制御回路である。
【００１２】また、ＥＧＲ制御弁１０の流出口は、連通
路１０ａを介してインテークマニホルド３内に形成され
たガス還流通路１２（図３参照）に連通されている。従
って、ＥＧＲ制御弁１０が開弁したときエキゾーストマ
ニホルド２内の排気ガスは、ＥＧＲ通路９及びＥＧＲ制
御弁１０を通過してインテークマニホルド３内に供給さ
れる。そして、インテークマニホルド３内に供給される
排気ガスの還流量は、制御回路１１により制御されたＥ
ＧＲ制御弁１０の弁開度により調整される。
路１０ａを介してインテークマニホルド３内に形成され
たガス還流通路１２（図３参照）に連通されている。従
って、ＥＧＲ制御弁１０が開弁したときエキゾーストマ
ニホルド２内の排気ガスは、ＥＧＲ通路９及びＥＧＲ制
御弁１０を通過してインテークマニホルド３内に供給さ
れる。そして、インテークマニホルド３内に供給される
排気ガスの還流量は、制御回路１１により制御されたＥ
ＧＲ制御弁１０の弁開度により調整される。
【００１３】図３に示すように、インテークマニホルド
３は、内燃機関本体１の各気筒（本実施例では、４気
筒）の吸気口に接続される分岐口１３ａ〜１３ｄと、分
岐口１３ａ〜１３ｄと連通する主吸気通路１４と、主吸
気通路１４に連通する吸気通路４と、を有する。また、
インテークマニホルド３は、内部に上記ＥＧＲ制御弁１
０の流出口に連通するガス還流通路１２が仕切り壁１５
により形成されている。尚、仕切り壁１５は、主吸気通
路１４とガス還流通路１２とを画成するとともに、吸気
通路４から供給された空気が各分岐口１３ａ〜１３ｄに
スムーズに供給されるように吸気流ガイド面としても機
能するように形成されている。
３は、内燃機関本体１の各気筒（本実施例では、４気
筒）の吸気口に接続される分岐口１３ａ〜１３ｄと、分
岐口１３ａ〜１３ｄと連通する主吸気通路１４と、主吸
気通路１４に連通する吸気通路４と、を有する。また、
インテークマニホルド３は、内部に上記ＥＧＲ制御弁１
０の流出口に連通するガス還流通路１２が仕切り壁１５
により形成されている。尚、仕切り壁１５は、主吸気通
路１４とガス還流通路１２とを画成するとともに、吸気
通路４から供給された空気が各分岐口１３ａ〜１３ｄに
スムーズに供給されるように吸気流ガイド面としても機
能するように形成されている。
【００１４】上記仕切り壁１５には、各気筒の吸気口に
還流された排気ガスを噴出する還流ガス噴出孔（以下
「噴出孔」と称す）１７ａ〜１７ｄが穿設されている。
各噴出孔１７ａ〜１７ｄは、ガス還流通路１２に連通さ
れ、且つ各分岐口１３ａ〜１３ｄに対応する位置に設け
られている。従って、ＥＧＲ制御弁１０が開弁動作する
と、還流された排気ガスが各噴出孔１７ａ〜１７ｄから
各分岐口１３ａ〜１３ｄに向けて噴出される。
還流された排気ガスを噴出する還流ガス噴出孔（以下
「噴出孔」と称す）１７ａ〜１７ｄが穿設されている。
各噴出孔１７ａ〜１７ｄは、ガス還流通路１２に連通さ
れ、且つ各分岐口１３ａ〜１３ｄに対応する位置に設け
られている。従って、ＥＧＲ制御弁１０が開弁動作する
と、還流された排気ガスが各噴出孔１７ａ〜１７ｄから
各分岐口１３ａ〜１３ｄに向けて噴出される。
【００１５】各噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径、つまり開
口面積は、夫々異なる大きさに形成されている。即ち、
本実施例では、各噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径をスロッ
トル弁５の開弁により各分岐口１３ａ〜１３ｄに供給さ
れる空気量に応じて夫々異なる大きさに形成されてい
る。上記インテークマニホルド３において、吸気通路４
の取付位置、換言すると吸気通路４の開口４ａが主吸気
通路１４に連通される位置が吸気流の最上流部となり、
開口４ａから離間する程吸気流の下流となる。開口４ａ
に最も近い分岐口１３ｃに供給される空気量が最も多
く、開口４ａから離れるにつれて分岐口に供給される空
気量が減少する。
口面積は、夫々異なる大きさに形成されている。即ち、
本実施例では、各噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径をスロッ
トル弁５の開弁により各分岐口１３ａ〜１３ｄに供給さ
れる空気量に応じて夫々異なる大きさに形成されてい
る。上記インテークマニホルド３において、吸気通路４
の取付位置、換言すると吸気通路４の開口４ａが主吸気
通路１４に連通される位置が吸気流の最上流部となり、
開口４ａから離間する程吸気流の下流となる。開口４ａ
に最も近い分岐口１３ｃに供給される空気量が最も多
く、開口４ａから離れるにつれて分岐口に供給される空
気量が減少する。
【００１６】従って、各噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径
は、空気量が多くなる吸気流の上流側の分岐口１３ｃに
対向する噴出孔を大径とし、空気量が少なくなる吸気流
の下流側の分岐口に対向する噴出孔ほど小径とする。そ
こで、本実施例では、吸気通路４の開口４ａに最も近い
位置となる噴出孔１７ｃの孔径を最も大きくしてある。
次に吸気通路４の開口４ａに近い噴出孔１７ｄが大き
く、その次は噴出孔１７ｂが大きくしてある。そして、
吸気通路４の開口４ａから最も遠い噴出孔１７ａが最も
小さくしてある。
は、空気量が多くなる吸気流の上流側の分岐口１３ｃに
対向する噴出孔を大径とし、空気量が少なくなる吸気流
の下流側の分岐口に対向する噴出孔ほど小径とする。そ
こで、本実施例では、吸気通路４の開口４ａに最も近い
位置となる噴出孔１７ｃの孔径を最も大きくしてある。
次に吸気通路４の開口４ａに近い噴出孔１７ｄが大き
く、その次は噴出孔１７ｂが大きくしてある。そして、
吸気通路４の開口４ａから最も遠い噴出孔１７ａが最も
小さくしてある。
【００１７】また、吸気通路４の開口４ａから各噴出孔
１７ａ〜１７ｄまでの離間距離をＬａ〜Ｌｄとすると、
Ｌｃ＞Ｌｄ＞Ｌｂ＞Ｌａとなる。各噴出孔１７ａ〜１７
ｄの孔径Ｄａ〜Ｄｄは、吸気通路４の開口４ａからの離
間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じた大きさに設定されており、即
ちＤｃ＞Ｄｄ＞Ｄｂ＞Ｄａとなる。そのため、各噴出孔
１７ａ〜１７ｄから噴出される排気ガスの噴出量をＦａ
〜Ｆｄとすると、噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径Ｄａ〜Ｄ
ｄに応じた噴出量となり、即ちＦｃ＞Ｆｄ＞Ｆｂ＞Ｆａ
となる。
１７ａ〜１７ｄまでの離間距離をＬａ〜Ｌｄとすると、
Ｌｃ＞Ｌｄ＞Ｌｂ＞Ｌａとなる。各噴出孔１７ａ〜１７
ｄの孔径Ｄａ〜Ｄｄは、吸気通路４の開口４ａからの離
間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じた大きさに設定されており、即
ちＤｃ＞Ｄｄ＞Ｄｂ＞Ｄａとなる。そのため、各噴出孔
１７ａ〜１７ｄから噴出される排気ガスの噴出量をＦａ
〜Ｆｄとすると、噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径Ｄａ〜Ｄ
ｄに応じた噴出量となり、即ちＦｃ＞Ｆｄ＞Ｆｂ＞Ｆａ
となる。
【００１８】また、分岐口１３ａ〜１３ｄへ供給される
空気量をＱａ〜Ｑｄとすると、吸気通路４の開口４ａか
らの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じた吸気量となり、即ちＱ
ｃ＞Ｑｄ＞Ｑｂ＞Ｑａとなる。そのため、インテークマ
ニホルド３の各分岐口１３ａ〜１３ｄから内燃機関本体
１の各気筒の吸気口（図示せず）に供給される空気量Ｑ
ａ〜Ｑｄと、ＥＧＲ制御弁１０の開弁によりガス還流通
路１２に還流されて噴出孔１７ａ〜１７ｄから噴出され
る排気ガスの噴出量Ｆａ〜Ｆｄとは、各気筒毎に略同等
の割合で混合されることになる。
空気量をＱａ〜Ｑｄとすると、吸気通路４の開口４ａか
らの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じた吸気量となり、即ちＱ
ｃ＞Ｑｄ＞Ｑｂ＞Ｑａとなる。そのため、インテークマ
ニホルド３の各分岐口１３ａ〜１３ｄから内燃機関本体
１の各気筒の吸気口（図示せず）に供給される空気量Ｑ
ａ〜Ｑｄと、ＥＧＲ制御弁１０の開弁によりガス還流通
路１２に還流されて噴出孔１７ａ〜１７ｄから噴出され
る排気ガスの噴出量Ｆａ〜Ｆｄとは、各気筒毎に略同等
の割合で混合されることになる。
【００１９】その結果、各気筒のＥＧＲ率を均等化を実
現することができるので、各気筒毎にＥＧＲ特性を平均
化して、排気ガス浄化性能を向上させることができる。
図４は還流用の噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径を全て同径
（８ｍｍ）にした場合の実験結果である。この実験結果
より、例えば吸気通路４の開口４ａに近い分岐口１３ｃ
では空気量が増大してＥＧＲ率が１０％程度に低下し、
吸気通路４から離れた分岐口１３ａでは排気ガスの噴出
量が相対的に増大してＥＧＲ率が４０％程度に増加する
ことが分かる。従って、噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径を
全て同径としても各気筒に供給されるＥＧＲ率を同等化
することができず、各気筒毎にＥＧＲ特性が変動してし
まい、排気ガス浄化性能を向上させることができなくな
る。
現することができるので、各気筒毎にＥＧＲ特性を平均
化して、排気ガス浄化性能を向上させることができる。
図４は還流用の噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径を全て同径
（８ｍｍ）にした場合の実験結果である。この実験結果
より、例えば吸気通路４の開口４ａに近い分岐口１３ｃ
では空気量が増大してＥＧＲ率が１０％程度に低下し、
吸気通路４から離れた分岐口１３ａでは排気ガスの噴出
量が相対的に増大してＥＧＲ率が４０％程度に増加する
ことが分かる。従って、噴出孔１７ａ〜１７ｄの孔径を
全て同径としても各気筒に供給されるＥＧＲ率を同等化
することができず、各気筒毎にＥＧＲ特性が変動してし
まい、排気ガス浄化性能を向上させることができなくな
る。
【００２０】これに対し、図５は本実施例のインテーク
マニホルド３を使用した場合の実験結果である。この実
験結果より、吸気通路４の開口４ａからの離間距離に拘
わらず、各気筒のＥＧＲ率がおよそ２０％程度で均等化
されることが分かる。従って、前述したように噴出孔１
７ａ〜１７ｄの孔径を空気量が多くなる吸気流の上流側
ほど大径とし、空気量が少なくなる吸気流の下流側ほど
小径とすることにより、各気筒のＥＧＲ率を均等化を実
現することが可能となり、ひいては各気筒毎にＥＧＲ特
性を平均化して、排気ガス浄化性能を向上させることが
できる。
マニホルド３を使用した場合の実験結果である。この実
験結果より、吸気通路４の開口４ａからの離間距離に拘
わらず、各気筒のＥＧＲ率がおよそ２０％程度で均等化
されることが分かる。従って、前述したように噴出孔１
７ａ〜１７ｄの孔径を空気量が多くなる吸気流の上流側
ほど大径とし、空気量が少なくなる吸気流の下流側ほど
小径とすることにより、各気筒のＥＧＲ率を均等化を実
現することが可能となり、ひいては各気筒毎にＥＧＲ特
性を平均化して、排気ガス浄化性能を向上させることが
できる。
【００２１】また、上記インテークマニホルド３では、
ガス還流通路１２を形成する仕切り壁１５が主吸気通路
１４に供給される吸気流を各分岐口１３ａ〜１３ｄへ導
くガイドとなるように傾斜して吸気抵抗が緩和されてい
る。また、ガス還流通路１２と主吸気通路１４とが独立
した通路として形成されているので、スロットル弁５か
ら主吸気通路１４に供給された空気の流れがガス還流通
路１２により乱れることが防止されている。従って、ス
ロットル弁５からの空気は、安定した状態で各気筒の吸
気口に供給され、空気量の変動が防止されている。
ガス還流通路１２を形成する仕切り壁１５が主吸気通路
１４に供給される吸気流を各分岐口１３ａ〜１３ｄへ導
くガイドとなるように傾斜して吸気抵抗が緩和されてい
る。また、ガス還流通路１２と主吸気通路１４とが独立
した通路として形成されているので、スロットル弁５か
ら主吸気通路１４に供給された空気の流れがガス還流通
路１２により乱れることが防止されている。従って、ス
ロットル弁５からの空気は、安定した状態で各気筒の吸
気口に供給され、空気量の変動が防止されている。
【００２２】また、インテークマニホルド３の負圧を利
用してクランクケース内を換気するＰＣＶ（ポジティブ
・クランクケース・ベンチレーション）システムでは、
クランクケース内からのブローバイガスがＰＣＶホース
８を介して吸気通路４に還流されている。そして、ＰＣ
Ｖホース８から吸気通路４に供給されるブローバイガス
中には、オイルミストが含まれており、ＥＧＲ通路９を
介してインテークマニホルド３に供給される排気ガスに
はすすが含まれている。
用してクランクケース内を換気するＰＣＶ（ポジティブ
・クランクケース・ベンチレーション）システムでは、
クランクケース内からのブローバイガスがＰＣＶホース
８を介して吸気通路４に還流されている。そして、ＰＣ
Ｖホース８から吸気通路４に供給されるブローバイガス
中には、オイルミストが含まれており、ＥＧＲ通路９を
介してインテークマニホルド３に供給される排気ガスに
はすすが含まれている。
【００２３】そのため、インテークマニホルド３におい
ては、上記ブローバイガス中のオイルミストと排気ガス
中のすすとによりデポジットが生成される。従って、従
来のように排気ガス噴出パイプに複数の小孔よりなる噴
出孔を設けた場合、これらの噴出孔がデポジットにより
詰まりやすい。しかしながら、本実施例のインテークマ
ニホルド３では、各噴出孔１７ａ〜１７ｄが複数の小孔
の集合ではなく、各分岐口１３ａ〜１３ｄに対応して１
個ずつ穿設されているため、ブローバイガス中のオイル
ミストと排気ガス中のすすとによってデポジットが生成
されたとしても、噴出孔１７ａ〜１７ｄがデポジットに
より詰まることを防止できる。
ては、上記ブローバイガス中のオイルミストと排気ガス
中のすすとによりデポジットが生成される。従って、従
来のように排気ガス噴出パイプに複数の小孔よりなる噴
出孔を設けた場合、これらの噴出孔がデポジットにより
詰まりやすい。しかしながら、本実施例のインテークマ
ニホルド３では、各噴出孔１７ａ〜１７ｄが複数の小孔
の集合ではなく、各分岐口１３ａ〜１３ｄに対応して１
個ずつ穿設されているため、ブローバイガス中のオイル
ミストと排気ガス中のすすとによってデポジットが生成
されたとしても、噴出孔１７ａ〜１７ｄがデポジットに
より詰まることを防止できる。
【００２４】図６に本発明の変形例を示す。同図中、ス
ロットル弁５を有する吸気通路４の開口４ａがインテー
クマニホルド２１の左側に接続されており、且つＥＧＲ
制御弁１０がインテークマニホルド２１の左側後部に設
けられている。一端がＥＧＲ制御弁１０の流出口に接続
されたガス還流パイプ２２は、インテークマニホルド２
１の左側後部からインテークマニホルド２１内に挿入さ
れ、他端が主吸気通路２３に沿うように延在している。
また、ガス還流パイプ２２の各分岐口１３ａ〜１３ｄに
対応した位置には、噴出孔２２ａ〜２２ｄが設けられて
いる。
ロットル弁５を有する吸気通路４の開口４ａがインテー
クマニホルド２１の左側に接続されており、且つＥＧＲ
制御弁１０がインテークマニホルド２１の左側後部に設
けられている。一端がＥＧＲ制御弁１０の流出口に接続
されたガス還流パイプ２２は、インテークマニホルド２
１の左側後部からインテークマニホルド２１内に挿入さ
れ、他端が主吸気通路２３に沿うように延在している。
また、ガス還流パイプ２２の各分岐口１３ａ〜１３ｄに
対応した位置には、噴出孔２２ａ〜２２ｄが設けられて
いる。
【００２５】従って、ガス還流パイプ２２内には、ガス
還流通路２４が形成されており、ガス還流通路２４に供
給された還流ガスは、各噴出孔２２ａ〜２２ｄから各分
岐口１３ａ〜１３ｄに噴出される。尚、ガス還流パイプ
２２の他端はプラグ２５により閉塞されている。この場
合、吸気通路４の開口４ａの取付位置から各噴出孔２２
ａ〜２２ｄまでの離間距離Ｌａ〜Ｌｄは、Ｌａ＞Ｌｂ＞
Ｌｃ＞Ｌｄとなる。各噴出孔２２ａ〜２２ｄの孔径Ｄａ
〜Ｄｄは、吸気通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜
Ｌｄに応じてＤａ＞Ｄｂ＞Ｄｃ＞Ｄｄとなる。そのた
め、各噴出孔２２ａ〜２２ｄから噴出される排気ガスの
噴出量Ｆａ〜Ｆｄは、噴出孔２２ａ〜２２ｄの孔径Ｄａ
〜Ｄｄに応じてＦａ＞Ｆｂ＞Ｆｃ＞Ｆｄとなる。
還流通路２４が形成されており、ガス還流通路２４に供
給された還流ガスは、各噴出孔２２ａ〜２２ｄから各分
岐口１３ａ〜１３ｄに噴出される。尚、ガス還流パイプ
２２の他端はプラグ２５により閉塞されている。この場
合、吸気通路４の開口４ａの取付位置から各噴出孔２２
ａ〜２２ｄまでの離間距離Ｌａ〜Ｌｄは、Ｌａ＞Ｌｂ＞
Ｌｃ＞Ｌｄとなる。各噴出孔２２ａ〜２２ｄの孔径Ｄａ
〜Ｄｄは、吸気通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜
Ｌｄに応じてＤａ＞Ｄｂ＞Ｄｃ＞Ｄｄとなる。そのた
め、各噴出孔２２ａ〜２２ｄから噴出される排気ガスの
噴出量Ｆａ〜Ｆｄは、噴出孔２２ａ〜２２ｄの孔径Ｄａ
〜Ｄｄに応じてＦａ＞Ｆｂ＞Ｆｃ＞Ｆｄとなる。
【００２６】また、分岐口１３ａ〜１３ｄのうち吸気通
路４の開口４ａに近い場所ほどスロットル弁５の弁開動
作により供給される吸気量が増大するため、分岐口１３
ａ〜１３ｄへ供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄは、吸
気通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じて
Ｑａ＞Ｑｂ＞Ｑｃ＞Ｑｄとなる。そのため、上記実施例
と同様にインテークマニホルド３の各分岐口１３ａ〜１
３ｄから内燃機関本体１の各気筒の吸気口（図示せず）
に供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄと、ＥＧＲ制御弁
１０の開弁によりガス還流通路２４に還流されて噴出孔
２２ａ〜２２ｄから噴出される排気ガスの噴出量Ｆａ〜
Ｆｄとは、各気筒毎に略同等の割合で混合されることに
なる。
路４の開口４ａに近い場所ほどスロットル弁５の弁開動
作により供給される吸気量が増大するため、分岐口１３
ａ〜１３ｄへ供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄは、吸
気通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じて
Ｑａ＞Ｑｂ＞Ｑｃ＞Ｑｄとなる。そのため、上記実施例
と同様にインテークマニホルド３の各分岐口１３ａ〜１
３ｄから内燃機関本体１の各気筒の吸気口（図示せず）
に供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄと、ＥＧＲ制御弁
１０の開弁によりガス還流通路２４に還流されて噴出孔
２２ａ〜２２ｄから噴出される排気ガスの噴出量Ｆａ〜
Ｆｄとは、各気筒毎に略同等の割合で混合されることに
なる。
【００２７】図７に本発明の別の変形例を示す。同図
中、スロットル弁５を有する吸気通路４の開口４ａがイ
ンテークマニホルド３１の左側に設けられており、且つ
ＥＧＲ制御弁１０がインテークマニホルド３１の右側に
設けられている。一端がＥＧＲ制御弁１０の流出口に接
続されたガス還流パイプ３２は、インテークマニホルド
３１の右側からインテークマニホルド３１内に挿入さ
れ、他端が主吸気通路３３に沿うように延在している。
また、ガス還流パイプ３２の各分岐口１３ａ〜１３ｄに
対応した位置には、噴出孔３２ａ〜３２ｄが設けられて
いる。
中、スロットル弁５を有する吸気通路４の開口４ａがイ
ンテークマニホルド３１の左側に設けられており、且つ
ＥＧＲ制御弁１０がインテークマニホルド３１の右側に
設けられている。一端がＥＧＲ制御弁１０の流出口に接
続されたガス還流パイプ３２は、インテークマニホルド
３１の右側からインテークマニホルド３１内に挿入さ
れ、他端が主吸気通路３３に沿うように延在している。
また、ガス還流パイプ３２の各分岐口１３ａ〜１３ｄに
対応した位置には、噴出孔３２ａ〜３２ｄが設けられて
いる。
【００２８】従って、ガス還流パイプ３２内には、ガス
還流通路３４が形成されており、ガス還流通路３４に供
給された還流ガスは、各噴出孔３２ａ〜３２ｄから各分
岐口１３ａ〜１３ｄに噴出される。尚、ガス還流パイプ
３２の他端はプラグ３５により閉塞されている。この場
合、吸気通路４の開口４ａの取付位置から各噴出孔３２
ａ〜３２ｄまでの離間距離Ｌａ〜Ｌｄは、Ｌａ＞Ｌｂ＞
Ｌｃ＞Ｌｄとなり、吸気流の上流側（左側）ほど吸気圧
力が高い。また、ＥＧＲ制御弁１０から供給される排気
ガスの圧力はＥＧＲ制御弁１０に近い程高いため、吸気
圧力とは逆に吸気流の下流側（右側）ほど排気ガス圧力
が高い。
還流通路３４が形成されており、ガス還流通路３４に供
給された還流ガスは、各噴出孔３２ａ〜３２ｄから各分
岐口１３ａ〜１３ｄに噴出される。尚、ガス還流パイプ
３２の他端はプラグ３５により閉塞されている。この場
合、吸気通路４の開口４ａの取付位置から各噴出孔３２
ａ〜３２ｄまでの離間距離Ｌａ〜Ｌｄは、Ｌａ＞Ｌｂ＞
Ｌｃ＞Ｌｄとなり、吸気流の上流側（左側）ほど吸気圧
力が高い。また、ＥＧＲ制御弁１０から供給される排気
ガスの圧力はＥＧＲ制御弁１０に近い程高いため、吸気
圧力とは逆に吸気流の下流側（右側）ほど排気ガス圧力
が高い。
【００２９】そのため、各噴出孔３２ａ〜３２ｄの孔径
Ｄａ〜Ｄｄは、吸気流の上流側（左側）ほど大きくし、
吸気流の下流側（右側）ほど小さくする。従って、吸気
通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じてＤ
ａ＞Ｄｂ＞Ｄｃ＞Ｄｄとなる。よって、各噴出孔３２ａ
〜３２ｄから噴出される排気ガスの噴出量Ｆａ〜Ｆｄ
は、噴出孔３２ａ〜３２ｄの孔径Ｄａ〜Ｄｄに応じてＦ
ａ＞Ｆｂ＞Ｆｃ＞Ｆｄとなり、排気ガス圧力の影響を受
けない。
Ｄａ〜Ｄｄは、吸気流の上流側（左側）ほど大きくし、
吸気流の下流側（右側）ほど小さくする。従って、吸気
通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに応じてＤ
ａ＞Ｄｂ＞Ｄｃ＞Ｄｄとなる。よって、各噴出孔３２ａ
〜３２ｄから噴出される排気ガスの噴出量Ｆａ〜Ｆｄ
は、噴出孔３２ａ〜３２ｄの孔径Ｄａ〜Ｄｄに応じてＦ
ａ＞Ｆｂ＞Ｆｃ＞Ｆｄとなり、排気ガス圧力の影響を受
けない。
【００３０】また、分岐口１３ａ〜１３ｄのうち吸気通
路４の開口４ａに近い場所ほどスロットル弁５の弁開動
作により供給される吸気量が大きく増大するため、分岐
口１３ａ〜１３ｄへ供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄ
は、吸気通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに
応じてＱａ＞Ｑｂ＞Ｑｃ＞Ｑｄとなる。そのため、上記
実施例と同様にインテークマニホルド３の各分岐口１３
ａ〜１３ｄから内燃機関本体１の各気筒の吸気口（図示
せず）に供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄと、ＥＧＲ
制御弁１０の開弁によりガス還流通路３４に還流されて
噴出孔３２ａ〜３２ｄから噴出される排気ガスの噴出量
Ｆａ〜Ｆｄとは、各気筒毎に略同等の割合で混合される
ことになる。
路４の開口４ａに近い場所ほどスロットル弁５の弁開動
作により供給される吸気量が大きく増大するため、分岐
口１３ａ〜１３ｄへ供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄ
は、吸気通路４の開口４ａからの離間距離Ｌａ〜Ｌｄに
応じてＱａ＞Ｑｂ＞Ｑｃ＞Ｑｄとなる。そのため、上記
実施例と同様にインテークマニホルド３の各分岐口１３
ａ〜１３ｄから内燃機関本体１の各気筒の吸気口（図示
せず）に供給される空気の吸気量Ｑａ〜Ｑｄと、ＥＧＲ
制御弁１０の開弁によりガス還流通路３４に還流されて
噴出孔３２ａ〜３２ｄから噴出される排気ガスの噴出量
Ｆａ〜Ｆｄとは、各気筒毎に略同等の割合で混合される
ことになる。
【００３１】尚、上記インテークマニホルド３１の各分
岐口１３ａ〜１３ｄに対する吸気通路４の開口４ａの取
付位置は、上記実施例に限らず、適宜変更されることに
なり、その都度各噴出孔の大きさ（開口面積）を吸気通
路４の開口４ａからの離間距離に応じて設定するように
すれば良い。
岐口１３ａ〜１３ｄに対する吸気通路４の開口４ａの取
付位置は、上記実施例に限らず、適宜変更されることに
なり、その都度各噴出孔の大きさ（開口面積）を吸気通
路４の開口４ａからの離間距離に応じて設定するように
すれば良い。
【００３２】
【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、各気筒の
吸気口に供給される吸気流の上流側に位置する還流ガス
噴出孔の開口面積を吸気流の下流側に位置する還流ガス
噴出孔より大とするため、吸入空気量が多い吸気流の上
流側ほど還流ガス供給量を多くして吸入空気量が少ない
吸気流の下流側ほど還流ガス供給量を少なくして各気筒
へのＥＧＲ率を均等化することができる。
吸気口に供給される吸気流の上流側に位置する還流ガス
噴出孔の開口面積を吸気流の下流側に位置する還流ガス
噴出孔より大とするため、吸入空気量が多い吸気流の上
流側ほど還流ガス供給量を多くして吸入空気量が少ない
吸気流の下流側ほど還流ガス供給量を少なくして各気筒
へのＥＧＲ率を均等化することができる。
【図１】本発明になる内燃機関の排気ガス再循環装置の
一実施例の平面図である。
一実施例の平面図である。
【図２】排気ガス再循環装置の側面図である。
【図３】インテークマニホルドの断面図である。
【図４】還流用の噴出孔の孔径を全て同径にした場合の
実験結果のグラフである。
実験結果のグラフである。
【図５】本実施例のインテークマニホルドを使用した場
合の実験結果のグラフである。
合の実験結果のグラフである。
【図６】本発明の変形例を説明するためのインテークマ
ニホルドの図である。
ニホルドの図である。
【図７】本発明の別の変形例を説明するためのインテー
クマニホルドの図である。
クマニホルドの図である。
１ 内燃機関本体 ２ エキゾーストマニホルド ３，２１，３１ インテークマニホルド ４ 吸気通路 ５ スロットル弁 ６ 燃料噴射弁 ８ ＰＣＶホース ９ ＥＧＲ通路 １０ ＥＧＲ制御弁 １１ 制御回路 １２，２４，３４ 連通路 １３ａ〜１３ｄ 分岐口 １４，２３，３３ 主吸気通路 １５ 仕切り壁 １７ａ〜１７ｄ，２２ａ〜２２ｄ，３２ａ〜３２ｄ 還
流ガス噴出孔
流ガス噴出孔
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の排気ガスをインテークマニホ
ルドに還流させ、該インテークマニホルド内の各気筒毎
に対応する位置に設けられた還流ガス噴出孔より還流さ
れた排気ガスを各気筒の吸気口に供給する内燃機関の排
気ガス再循環装置において、 前記各気筒の吸気口に供給される吸気流の上流側に位置
する還流ガス噴出孔の開口面積を吸気流の下流側に位置
する還流ガス噴出孔より大としたことを特徴とする内燃
機関の排気ガス再循環装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28365794A JPH08144868A (ja) | 1994-11-17 | 1994-11-17 | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28365794A JPH08144868A (ja) | 1994-11-17 | 1994-11-17 | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08144868A true JPH08144868A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17668376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28365794A Pending JPH08144868A (ja) | 1994-11-17 | 1994-11-17 | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08144868A (ja) |
Cited By (21)
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-
1994
- 1994-11-17 JP JP28365794A patent/JPH08144868A/ja active Pending
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