JPH08136177A - スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器 - Google Patents
スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器Info
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- JPH08136177A JPH08136177A JP27910194A JP27910194A JPH08136177A JP H08136177 A JPH08136177 A JP H08136177A JP 27910194 A JP27910194 A JP 27910194A JP 27910194 A JP27910194 A JP 27910194A JP H08136177 A JPH08136177 A JP H08136177A
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- spiral fin
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- fin
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/34—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending obliquely
- F28F1/36—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending obliquely the means being helically wound fins or wire spirals
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- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 伝熱特性に優れた、安価なスパイラルフィン
チューブを用いた熱交換器を提供する。 【構成】 本発明は、スパイラルフィンチューブを１．
０＜ＳT ／ＳL ＜１．４、１．６＜ＳD ／ｄe ＜２．２
の範囲の千鳥配列にした熱交換器において、スパイラル
フィンチューブを構成するベアチューブの外周面に巻
回、固着するスパイラルフィンの形状を、 ０．３６＜Ｓ／ｈf ＜０．６ ０．２９＜ｈf ／ｄo ＜０．３５ とした。これにより、スパイラルフィンによる熱伝達効
率を上げることができ、等価直径のベアチューブの管外
熱伝達の１．２倍以上の管外熱伝達率とすることがで
き、ドラフトロス一定、熱吸収率一定としたときの、熱
交換率の容積、重量および伝熱面積を大幅に低減でき、
低廉な熱交換器を得ることができる。
チューブを用いた熱交換器を提供する。 【構成】 本発明は、スパイラルフィンチューブを１．
０＜ＳT ／ＳL ＜１．４、１．６＜ＳD ／ｄe ＜２．２
の範囲の千鳥配列にした熱交換器において、スパイラル
フィンチューブを構成するベアチューブの外周面に巻
回、固着するスパイラルフィンの形状を、 ０．３６＜Ｓ／ｈf ＜０．６ ０．２９＜ｈf ／ｄo ＜０．３５ とした。これにより、スパイラルフィンによる熱伝達効
率を上げることができ、等価直径のベアチューブの管外
熱伝達の１．２倍以上の管外熱伝達率とすることがで
き、ドラフトロス一定、熱吸収率一定としたときの、熱
交換率の容積、重量および伝熱面積を大幅に低減でき、
低廉な熱交換器を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガスボイラ等に使用
される、スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器に
関する。
される、スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来熱交換器に、伝熱管（以下、ベアチ
ューブという）の外周面にスパイラルフィン（以下単に
フィンという）を巻回、固着して伝熱効率を上げるよう
に構成したスパイラルフィンチューブを、千鳥配列して
伝熱面としたものがある。このような熱交換器を製作す
る場合、まず、ベアチューブの配列のピッチを決定した
後、上記ピッチ配列のベアチューブに適したフィン仕様
にしたスパイラルフィンチューブを用いて製作されてい
る。
ューブという）の外周面にスパイラルフィン（以下単に
フィンという）を巻回、固着して伝熱効率を上げるよう
に構成したスパイラルフィンチューブを、千鳥配列して
伝熱面としたものがある。このような熱交換器を製作す
る場合、まず、ベアチューブの配列のピッチを決定した
後、上記ピッチ配列のベアチューブに適したフィン仕様
にしたスパイラルフィンチューブを用いて製作されてい
る。
【０００３】この場合の一般的な考え方としては、ベア
チューブの間隔を少くする程、ベアチューブの外側を流
れる流体の圧力損失、いわゆる多数のスパイラルフィン
チューブで形成される管群のドラフトロスが増大し、全
体としてのスパイラルフィンチューブを採用するメリッ
トが少ないものであった。
チューブの間隔を少くする程、ベアチューブの外側を流
れる流体の圧力損失、いわゆる多数のスパイラルフィン
チューブで形成される管群のドラフトロスが増大し、全
体としてのスパイラルフィンチューブを採用するメリッ
トが少ないものであった。
【０００４】また、スパイラルフィンチューブのピッチ
配列およびフィン仕様は次のように定められていた。
配列およびフィン仕様は次のように定められていた。
【０００５】ｈf ／ｄ o ＞０．４５ ＳD ／ｄ e ＞２．０ 但し、ｈf はベアチューブの外周面に巻回、固着される
フィンの高さ、ｄo はベアチューブの外径、ＳD は数１
で示す、ガスの流れ方向に対し、斜めに隣り合うスパイ
ラルフィンチューブの間隔、すなわち、ガス流れ方向に
斜めの管ピッチ、ｄe はスパイラルフィンチューブを、
フィンを持たない等価のベアチューブに換算するための
数２で算出される等価直径である。
フィンの高さ、ｄo はベアチューブの外径、ＳD は数１
で示す、ガスの流れ方向に対し、斜めに隣り合うスパイ
ラルフィンチューブの間隔、すなわち、ガス流れ方向に
斜めの管ピッチ、ｄe はスパイラルフィンチューブを、
フィンを持たない等価のベアチューブに換算するための
数２で算出される等価直径である。
【０００６】
【数１】
【０００７】
【数２】
【０００８】しかし、この様にして定まる、ベアチュー
ブ配列とフィン仕様にした熱交換器では、管群のドラフ
トロス及び熱吸収量を一定としたときの伝熱面積を現在
より大幅に低減し、熱交換器を小さくすることはでき
ず、製造コストが高額になるという不具合がある。
ブ配列とフィン仕様にした熱交換器では、管群のドラフ
トロス及び熱吸収量を一定としたときの伝熱面積を現在
より大幅に低減し、熱交換器を小さくすることはでき
ず、製造コストが高額になるという不具合がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、スパイラル
フィンチューブを単位伝熱面積当りの熱交換率が向上す
るような配列にして、ドラフトロス、および熱吸収量が
一定のときの、伝熱面積、熱交換器の容積、重量を低減
して、小さくできる伝熱特性に優れた、安価なスパイラ
ルフィンチューブを用いた熱交換器を提供することを課
題とする。
フィンチューブを単位伝熱面積当りの熱交換率が向上す
るような配列にして、ドラフトロス、および熱吸収量が
一定のときの、伝熱面積、熱交換器の容積、重量を低減
して、小さくできる伝熱特性に優れた、安価なスパイラ
ルフィンチューブを用いた熱交換器を提供することを課
題とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】このため、本発明のスパ
イラルフィンチューブを用いた熱交換器は、次の手段と
した。 （１） ガスの流れ方向と直角な方向に配設されたスパ
イラルフィンチューブのピッチＳT と、ガスの流れ方向
に配設されたスパイラルフィンチューブのピッチＳL の
比ＳT ／ＳL が、１．０から１．４の範囲で、ガス流れ
方向と斜め方向に隣接するスパイラルフィンチューブの
ピッチＳD と、数式２で算出される、スパイラルフィン
チューブの等価直径ｄe との比ＳD ／ｄe が、１．６か
ら２．２の範囲で配列される、ベアチューブの外周面に
巻回され、固着されるフィンのベアチューブ軸心方向の
間隔Ｓと、伝熱管の外周面上のフィンの高さｈf の比Ｓ
／ｈ f を０．３６以上で０．６５以下の範囲になるよう
にした。 （２） また、前記フィンの高さｈf と伝熱管の外径ｄ
o の比ｈf ／ｄo を０．２９以上で０．３５以下の範囲
になるようにした。
イラルフィンチューブを用いた熱交換器は、次の手段と
した。 （１） ガスの流れ方向と直角な方向に配設されたスパ
イラルフィンチューブのピッチＳT と、ガスの流れ方向
に配設されたスパイラルフィンチューブのピッチＳL の
比ＳT ／ＳL が、１．０から１．４の範囲で、ガス流れ
方向と斜め方向に隣接するスパイラルフィンチューブの
ピッチＳD と、数式２で算出される、スパイラルフィン
チューブの等価直径ｄe との比ＳD ／ｄe が、１．６か
ら２．２の範囲で配列される、ベアチューブの外周面に
巻回され、固着されるフィンのベアチューブ軸心方向の
間隔Ｓと、伝熱管の外周面上のフィンの高さｈf の比Ｓ
／ｈ f を０．３６以上で０．６５以下の範囲になるよう
にした。 （２） また、前記フィンの高さｈf と伝熱管の外径ｄ
o の比ｈf ／ｄo を０．２９以上で０．３５以下の範囲
になるようにした。
【００１１】
【作用】排ガスボイラ用に使用されるスパイラルフィン
チューブは、一般の空調用熱交換器に用いるスパイラル
フィンチューブと比較すると、フィンの高さｈf が低
く、フィンの間隔Ｓを大きくしているため、ベアチュー
ブの伝熱特性に近い特性を示す。また、フィン形状のパ
ラメータＳ／ｈf 、ｈf ／ｄo に関して、以下理由によ
り、ベアチューブの伝熱特性を大きく上回る最適な領域
があることがわかる。
チューブは、一般の空調用熱交換器に用いるスパイラル
フィンチューブと比較すると、フィンの高さｈf が低
く、フィンの間隔Ｓを大きくしているため、ベアチュー
ブの伝熱特性に近い特性を示す。また、フィン形状のパ
ラメータＳ／ｈf 、ｈf ／ｄo に関して、以下理由によ
り、ベアチューブの伝熱特性を大きく上回る最適な領域
があることがわかる。
【００１２】パラメータＳ／ｈf に関して、Ｓ／ｈf が
大きいと、ベアチューブに近い状態になり、フィン近傍
の流速は大きくなり、フィンによる伝熱特性が上昇し、
また、Ｓ／ｈf が小さいと、フィン根本部に加熱ガスが
流れにくくなり、結果として、フィンによる伝熱特性が
低下する。よって、Ｓ／ｈf について、伝熱特性に最適
な領域があると予測されること。
大きいと、ベアチューブに近い状態になり、フィン近傍
の流速は大きくなり、フィンによる伝熱特性が上昇し、
また、Ｓ／ｈf が小さいと、フィン根本部に加熱ガスが
流れにくくなり、結果として、フィンによる伝熱特性が
低下する。よって、Ｓ／ｈf について、伝熱特性に最適
な領域があると予測されること。
【００１３】パラメータｈf ／ｄo に関して、ｈf ／ｄ
o に関しても、ｈf が低いと、ベアチューブに近い状態
になり、フィン近傍の流速は増加してフィンによる伝熱
特性が良くなり、ｈf が高いと、フィン根本部に加熱ガ
スが流れなくなり、結果として、フィンによる伝熱特性
が低下し、パラメータＳ／ｈf と同様に、ｈf ／ｄo に
ついても最適な領域があることが予測されること。
o に関しても、ｈf が低いと、ベアチューブに近い状態
になり、フィン近傍の流速は増加してフィンによる伝熱
特性が良くなり、ｈf が高いと、フィン根本部に加熱ガ
スが流れなくなり、結果として、フィンによる伝熱特性
が低下し、パラメータＳ／ｈf と同様に、ｈf ／ｄo に
ついても最適な領域があることが予測されること。
【００１４】このように最適な領域は、フィン根本部の
加熱ガスの流れが伝熱特性に大きく関係すると予測され
ることから、ＳT ／ＳL の範囲を１．０〜１．４、ＳD
／ｄ e の範囲を１．６〜２．２にして、スパイラルフィ
ンチューブを千鳥配列にして、表１に示す要目のケース
Noについて実験を行った結果、フィンの間隔とフィンの
高さの比Ｓ／ｈf に対する熱伝達率比ｈ／ｈo の関係に
ついては、図２に、フィンの高さとベアチューブ外径と
の比ｈf ／ｄo に対する熱伝達率比ｈ／ｈo の関係につ
いては、図３が得られた。
加熱ガスの流れが伝熱特性に大きく関係すると予測され
ることから、ＳT ／ＳL の範囲を１．０〜１．４、ＳD
／ｄ e の範囲を１．６〜２．２にして、スパイラルフィ
ンチューブを千鳥配列にして、表１に示す要目のケース
Noについて実験を行った結果、フィンの間隔とフィンの
高さの比Ｓ／ｈf に対する熱伝達率比ｈ／ｈo の関係に
ついては、図２に、フィンの高さとベアチューブ外径と
の比ｈf ／ｄo に対する熱伝達率比ｈ／ｈo の関係につ
いては、図３が得られた。
【００１５】但し、ｈは管外全表面積基準のスパイラル
フィンチューブの管外熱伝達率（kcal／m2ｈ℃）、ｈo
は、スパイラルフィンチューブ形状を、数式２で算出さ
れる等価直径に換算したベアチューブにおける、管外熱
伝達率（kcal／m2ｈ℃）を示す。
フィンチューブの管外熱伝達率（kcal／m2ｈ℃）、ｈo
は、スパイラルフィンチューブ形状を、数式２で算出さ
れる等価直径に換算したベアチューブにおける、管外熱
伝達率（kcal／m2ｈ℃）を示す。
【００１６】これらの図から、０．３６≦Ｓ／ｈf ≦
０．６５、かつ０．２９≦ｈf ／ｄo≦０．３５の条件
を満すフィンを具える、ケースNo１６、１７、１９、２
６のスパイラルフィンチューブの伝熱特性が良好となる
ことがわかる。
０．６５、かつ０．２９≦ｈf ／ｄo≦０．３５の条件
を満すフィンを具える、ケースNo１６、１７、１９、２
６のスパイラルフィンチューブの伝熱特性が良好となる
ことがわかる。
【００１７】従って、この範囲になるようにしたフィン
を具えるスパイラルフィンチューブを用いた熱交換器に
すれば、管群のドラフトロス、及び熱吸収量を一定とし
たときの伝熱面積を大幅に低減でき、熱交換器容積を小
さくして、製造コストを下げることができる。
を具えるスパイラルフィンチューブを用いた熱交換器に
すれば、管群のドラフトロス、及び熱吸収量を一定とし
たときの伝熱面積を大幅に低減でき、熱交換器容積を小
さくして、製造コストを下げることができる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明のスパイラルフィンチューブを
用いた熱交換器の実施例を図面にもとづき説明する。図
１は、本発明のスパイラルフィンチューブを用いた熱交
換器に使用する、スパイラルフィンチューブの一実施例
を示す図で、図１（Ａ）は部分断面図、図１（Ｂ）は部
分側面図である。
用いた熱交換器の実施例を図面にもとづき説明する。図
１は、本発明のスパイラルフィンチューブを用いた熱交
換器に使用する、スパイラルフィンチューブの一実施例
を示す図で、図１（Ａ）は部分断面図、図１（Ｂ）は部
分側面図である。
【００１９】図に示すように、外径ｄo のベアチューブ
１の外周面には、板厚ｔf 、高さｈ f のフィン２が軸方
向に間隔Ｓで螺旋状に巻回されて、その基端が溶接等に
より固着されて、スパイラルフィンチューブ３が構成さ
れている。
１の外周面には、板厚ｔf 、高さｈ f のフィン２が軸方
向に間隔Ｓで螺旋状に巻回されて、その基端が溶接等に
より固着されて、スパイラルフィンチューブ３が構成さ
れている。
【００２０】また、このスパイラルフィンチューブ３
を、フィンを持たないベアチューブに換算する等価直径
ｄe は、上記ベアチューブ１の外径ｄo 、フィンの板厚
ｔf 、高さｈf 、外径ｄf および軸方向のインチ当りの
フィン枚数ｎf （ｎf ＝２５．４／Ｓ）と、数２により
算出できる。
を、フィンを持たないベアチューブに換算する等価直径
ｄe は、上記ベアチューブ１の外径ｄo 、フィンの板厚
ｔf 、高さｈf 、外径ｄf および軸方向のインチ当りの
フィン枚数ｎf （ｎf ＝２５．４／Ｓ）と、数２により
算出できる。
【００２１】スパイラルフィンチューブ３は、熱交換器
における加熱ガスＦの流入方向と直交する方向に配列さ
れ、ガス流れ方向と直交する方向の管ピッチをＳT 、ガ
ス流れ方向の管ピッチをＳL 、ガス流れ方向に斜めの管
ピッチをＳD としたとき、 １．０＜ＳT ／Ｓ L ＜１．４ １．６＜ＳD ／ｄ e ＜２．２ の範囲の千鳥配列で熱交換器に収容されている。
における加熱ガスＦの流入方向と直交する方向に配列さ
れ、ガス流れ方向と直交する方向の管ピッチをＳT 、ガ
ス流れ方向の管ピッチをＳL 、ガス流れ方向に斜めの管
ピッチをＳD としたとき、 １．０＜ＳT ／Ｓ L ＜１．４ １．６＜ＳD ／ｄ e ＜２．２ の範囲の千鳥配列で熱交換器に収容されている。
【００２２】上記において、流速５〜１０kg／m2Ｓの加
熱ガスを流したとき、それぞれ設計条件を、管群のドラ
フトロスは３０mmAq以内、熱吸収量２０．７９×１０6
kcal／ｈ、管取付方向の幅は、７．３ｍとしたときの実
験結果を、表１および図２、図３に示す。
熱ガスを流したとき、それぞれ設計条件を、管群のドラ
フトロスは３０mmAq以内、熱吸収量２０．７９×１０6
kcal／ｈ、管取付方向の幅は、７．３ｍとしたときの実
験結果を、表１および図２、図３に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１および図２、図３に示すように、０．
３６＜Ｓ／ｈ f ＜０．６５かつ０．２９＜ｈf ／ｄ o ＜
０．３５の範囲の本実施例では、ｈ／ｈ o ＞１．２３の
管外熱伝達率比が得られることがわかった。
３６＜Ｓ／ｈ f ＜０．６５かつ０．２９＜ｈf ／ｄ o ＜
０．３５の範囲の本実施例では、ｈ／ｈ o ＞１．２３の
管外熱伝達率比が得られることがわかった。
【００２５】これに対して、０．３６＜Ｓ／ｈ f ＜０．
６５の範囲にあっても、ｈf ／ｄo＝０．２２のケースN
o１８、および０．２９＜ｈf ／ｄ o ＜０．３５の範囲
にあっても、Ｓ／ｈf ＝０．３４のケースNo２４又はＳ
／ｈf ＝０．３５のケースNo３０の如く、一方の範囲が
逸脱するケースにおいては、ｈ／ｈo が略１．０程度と
良好な伝熱特性が得られないことがわかった。
６５の範囲にあっても、ｈf ／ｄo＝０．２２のケースN
o１８、および０．２９＜ｈf ／ｄ o ＜０．３５の範囲
にあっても、Ｓ／ｈf ＝０．３４のケースNo２４又はＳ
／ｈf ＝０．３５のケースNo３０の如く、一方の範囲が
逸脱するケースにおいては、ｈ／ｈo が略１．０程度と
良好な伝熱特性が得られないことがわかった。
【００２６】また、本実施例のケースNo１６、１７とベ
アチューブ１の外径が一致している比較例ケースNo３０
を比較したところ、ケースNo１６、１７のドラフトロス
は、ケースNo３０のものに比べ、増加しないことがわか
った。
アチューブ１の外径が一致している比較例ケースNo３０
を比較したところ、ケースNo１６、１７のドラフトロス
は、ケースNo３０のものに比べ、増加しないことがわか
った。
【００２７】このように、本実施例の範囲のフィン２を
具えるスパイラルフィンチューブを使用する場合には、
単位伝熱面積当りの熱交換率が向上する。一方、このよ
うに、熱交換率が高まり伝熱面積を減少させることがで
きれば、熱交換器に設けるスパイラルフィンチューブ３
の本数を減少させることができるため、熱交換器の奥行
きを短縮でき、またフィン２の高さも縮小できる。
具えるスパイラルフィンチューブを使用する場合には、
単位伝熱面積当りの熱交換率が向上する。一方、このよ
うに、熱交換率が高まり伝熱面積を減少させることがで
きれば、熱交換器に設けるスパイラルフィンチューブ３
の本数を減少させることができるため、熱交換器の奥行
きを短縮でき、またフィン２の高さも縮小できる。
【００２８】その結果、伝熱面積、フィン２とベアチュ
ーブ１の合計重量および熱交換器容積について、ケース
No１６、１７の本実施例と比較例ケースNo３０を比較し
た、表２に示すように、本実施例のものは比較例のもの
に対して、大幅に低減できることがわかった。
ーブ１の合計重量および熱交換器容積について、ケース
No１６、１７の本実施例と比較例ケースNo３０を比較し
た、表２に示すように、本実施例のものは比較例のもの
に対して、大幅に低減できることがわかった。
【００２９】
【表２】
【００３０】以上述べたように、本実施例のスパイラル
フィンチューブを用いた熱交換器は、伝熱面積、熱交換
器の容積、フィンとチューブ重量共に大幅に低減できる
ようになったため、大幅なコスト低減が可能となった。
フィンチューブを用いた熱交換器は、伝熱面積、熱交換
器の容積、フィンとチューブ重量共に大幅に低減できる
ようになったため、大幅なコスト低減が可能となった。
【００３１】また、本実施例においては、ベアチューブ
１およびフィン２材質を炭素鋼（ＳＰＣＣ）としたが、
材質を１〜３％Ｃｒ鋼等低合金鋼、又はＳＵＳ材を使用
した場合も、相対的に同様な効果が得られることがわか
った。
１およびフィン２材質を炭素鋼（ＳＰＣＣ）としたが、
材質を１〜３％Ｃｒ鋼等低合金鋼、又はＳＵＳ材を使用
した場合も、相対的に同様な効果が得られることがわか
った。
【００３２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明のスパイラル
フィンチューブを用いた熱交換器によれば、特許請求の
範囲に示す構成により、熱交換器の容積、重量共に、大
幅に低減させ、低ドラフトロスで、伝熱特性の優れた、
スパイラルフィンを用いた熱交換器とすることができる
ようになり、従来のものに比べて、大幅なコストダウン
が達成できる。
フィンチューブを用いた熱交換器によれば、特許請求の
範囲に示す構成により、熱交換器の容積、重量共に、大
幅に低減させ、低ドラフトロスで、伝熱特性の優れた、
スパイラルフィンを用いた熱交換器とすることができる
ようになり、従来のものに比べて、大幅なコストダウン
が達成できる。
【図１】本発明のスパイラルフィンチューブを用いた熱
交換器に使用するスパイラルフィンチューブの一実施例
を示す図で、図１（Ａ）は配列を示すための部分断面
図、図１（Ｂ）は部分側面図、
交換器に使用するスパイラルフィンチューブの一実施例
を示す図で、図１（Ａ）は配列を示すための部分断面
図、図１（Ｂ）は部分側面図、
【図２】Ｓ／ｈf に対するｈ／ｈo の関係を示す図、
【図３】ｈf ／ｄo に対するｈ／ｈo の関係を示す図で
ある。
ある。
１ ベアチューブ ２ フィン ３ スパイラルフィンチューブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 前田 隆之 長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工業株式 会社長崎造船所内 (72)発明者 空田 有彦 広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱 重工業株式会社広島製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 スパイラルフィンチューブを、１．０＜
ＳT ／Ｓ L ＜１．４、１．６＜ＳD ／ｄ e ＜２．２の千
鳥配列にした、スパイラルフィンチューブを用いた熱交
換器において、前記スパイラルフィンチューブが ０．３６＜Ｓ／ｈ f ＜０．６ ０．２９＜ｈf ／ｄ o ＜０．３５ で形成されるスパイラルフィンを、ベアチューブの外周
面に固着して形成されていることを特徴とするスパイラ
ルフィンチューブを用いた熱交換器。但し、 ＳT ；ガス流れ方向に直交方向の管ピッチ（mm） ＳL ；ガス流れ方向の管ピッチ（mm） ＳD ；ガス流れ方向に斜めの管ピッチ（mm） ｄe ；スパイラルフィンチューブの等価直径（mm） Ｓ ；スパイラルフィンの間隔（mm） ｈf ；スパイラルフィンの高さ（mm） ｄo ；ベアチューブの外径（mm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27910194A JP3300728B2 (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27910194A JP3300728B2 (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08136177A true JPH08136177A (ja) | 1996-05-31 |
| JP3300728B2 JP3300728B2 (ja) | 2002-07-08 |
Family
ID=17606435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27910194A Expired - Lifetime JP3300728B2 (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | スパイラルフィンチューブを用いた熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3300728B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006045650A1 (de) * | 2006-09-27 | 2008-04-03 | Techeffekt Anstalt | Helix-Kanal für eine erzwungene Strömung |
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