JPH0813456B2 - 管の内面ライニング方法およびその装置 - Google Patents
管の内面ライニング方法およびその装置Info
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- JPH0813456B2 JPH0813456B2 JP3261036A JP26103691A JPH0813456B2 JP H0813456 B2 JPH0813456 B2 JP H0813456B2 JP 3261036 A JP3261036 A JP 3261036A JP 26103691 A JP26103691 A JP 26103691A JP H0813456 B2 JPH0813456 B2 JP H0813456B2
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- screw conveyor
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- Coating Apparatus (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は管の内面ライニング方法
およびその装置、とくに骨材と硬化性樹脂を配合したレ
ジンモルタルによるライニング技術に係る。
およびその装置、とくに骨材と硬化性樹脂を配合したレ
ジンモルタルによるライニング技術に係る。
【０００２】
【従来の技術】従来、管の内面を保護または強化し工業
的に各分野で使用され優れた実績を挙げるために内面の
ライニングを施工することが多い。鉄管については鋳鉄
管，鋼管を問わず内面の防食性を向上するためにモルタ
ルライニング，樹脂ライニング，エポキシ粉体塗装など
が挙げられ、ヒューム管については樹脂ライニングなど
がある他、別材質の管を内側へ嵌め込んで二重管とする
こともある。またこれらのライニングを実施する方法と
してはスプレー法，遠心投射法，トラフ法，圧送法など
多様な種類がある。工業的に多く適用されているレジン
モルタルライニングに絞って現状を見ると、骨材として
はシリカ，タンカル，クレー，シリカ粉，硫酸バリウ
ム，珪砂が使用され、珪砂を除くといずれも微粉で体質
顔料と呼ばれる添加物でありライニング材の収縮量を減
小させたり密着性の向上，防食性能の向上に樹脂ととも
に重要な働きをするものである。
的に各分野で使用され優れた実績を挙げるために内面の
ライニングを施工することが多い。鉄管については鋳鉄
管，鋼管を問わず内面の防食性を向上するためにモルタ
ルライニング，樹脂ライニング，エポキシ粉体塗装など
が挙げられ、ヒューム管については樹脂ライニングなど
がある他、別材質の管を内側へ嵌め込んで二重管とする
こともある。またこれらのライニングを実施する方法と
してはスプレー法，遠心投射法，トラフ法，圧送法など
多様な種類がある。工業的に多く適用されているレジン
モルタルライニングに絞って現状を見ると、骨材として
はシリカ，タンカル，クレー，シリカ粉，硫酸バリウ
ム，珪砂が使用され、珪砂を除くといずれも微粉で体質
顔料と呼ばれる添加物でありライニング材の収縮量を減
小させたり密着性の向上，防食性能の向上に樹脂ととも
に重要な働きをするものである。
【０００３】先に引用した従来技術の中で密着性，収縮
性，耐食性に優れ更に工業的生産性を高めるためには硬
化速度の速い樹脂を使用することが必要である。硬化速
度の速い樹脂とは例えばポリウレタン樹脂，ポリエステ
ル樹脂，速硬化エポキシ樹脂等である。硬化の速い樹脂
は樹脂と硬化剤を別々に送りこんで先端で混合する装置
が使用される。密着性，収縮性，耐食性を向上させるに
は骨材が大きく影響する。骨材としてはライニング厚み
に応じて粒子の粗い物から細かい物が含まれているのが
良い。粒子の粗い骨材を混合した硬化樹脂を使用する場
合は、スプレーは不可能（チップにつまる）で、トラフ
方式では生産性が非常に悪いという課題があった。
性，耐食性に優れ更に工業的生産性を高めるためには硬
化速度の速い樹脂を使用することが必要である。硬化速
度の速い樹脂とは例えばポリウレタン樹脂，ポリエステ
ル樹脂，速硬化エポキシ樹脂等である。硬化の速い樹脂
は樹脂と硬化剤を別々に送りこんで先端で混合する装置
が使用される。密着性，収縮性，耐食性を向上させるに
は骨材が大きく影響する。骨材としてはライニング厚み
に応じて粒子の粗い物から細かい物が含まれているのが
良い。粒子の粗い骨材を混合した硬化樹脂を使用する場
合は、スプレーは不可能（チップにつまる）で、トラフ
方式では生産性が非常に悪いという課題があった。
【０００４】図５（イ），（ロ）に示すのは特公平２−
２１３０３号公報で公開された従来技術の実施例であ
る。この技術は鋼管１ａをその中心軸を回転軸として回
転しつつ流動性の硬化性樹脂液５ａを内面へ向けて噴射
して液の薄層を形成し、ただちにこの薄層の上へレジン
モルタル用の骨材等の充填剤３ａを液の噴射径よりも狭
い幅で幅方向へ帯状に散布する方法である。またこの方
法を実施するために、鋼管の回転機構と鋼管の内部へ骨
材を搬送する搬送コンベア７０と、樹脂液の噴射機構６
ａとコンベアの先端部から排出される充填剤を噴射径よ
りも狭い幅で帯状に散布する傾斜板８０とからなる装置
も示している。また、特開昭５０−７８１７４号公報で
開示する従来技術では、供給した砂を管内面へ均等に分
布して平滑な砂層を形成するためには、１００ｇ以上に
及ぶ強力な遠心力が不可欠となるが、そのような高速回
転を行なうには巨大な駆動力を必要とし、かつ、コンク
リート管などの非金属管では管自体が破壊する虞れがあ
ることを課題として採り上げた。ライニングの手順とし
ては比較的低速で管を回転しつつ砂供給装置を管内へ進
入させて砂を供給しながら移動し、砂の供給が終れば一
旦供給装置を管外へ逃避させ入れ替わりに砂面修正装
置、具体的にはへラ板、ブラシ、ゴム棒などを管内へ進
入させて、砂層表而に押し付けながら軸線方向に移動し
て、内面が均等な砂層厚となるように均し、余分の砂は
排出する。次に当該装置を脱去させてから、替って樹脂
液供給装置を管内へ進入させて、押圧された砂層の上か
ら樹脂液を噴出する。樹脂液は砂層内へ含浸して砂内在
樹脂層を積層する結果となる。 また、特開平３−２０２
３１８号公報の従来技術では、管の内面ライニングに対
して樹脂モルタルと硬化材とを供給ノズルの近傍まで別
々に供給した後、混合することを要旨としている。樹脂
モルタルとはいうまでもなく樹脂液と骨材とを練り合わ
せた流動体を指す。ここで骨材とは実施例によれば平均
粒径５０μｍ以下の珪石粉となっているが、何れにせよ
管内へ供給する前に予め樹脂液と骨材とを混合して樹脂
モルタルとし、管内で供給寸前に硬化材と混合して硬化
性樹脂モルタルとすることによって、供給管内や噴出ノ
ズル内でライニング材が固化することを防止できたと謳
っている。
２１３０３号公報で公開された従来技術の実施例であ
る。この技術は鋼管１ａをその中心軸を回転軸として回
転しつつ流動性の硬化性樹脂液５ａを内面へ向けて噴射
して液の薄層を形成し、ただちにこの薄層の上へレジン
モルタル用の骨材等の充填剤３ａを液の噴射径よりも狭
い幅で幅方向へ帯状に散布する方法である。またこの方
法を実施するために、鋼管の回転機構と鋼管の内部へ骨
材を搬送する搬送コンベア７０と、樹脂液の噴射機構６
ａとコンベアの先端部から排出される充填剤を噴射径よ
りも狭い幅で帯状に散布する傾斜板８０とからなる装置
も示している。また、特開昭５０−７８１７４号公報で
開示する従来技術では、供給した砂を管内面へ均等に分
布して平滑な砂層を形成するためには、１００ｇ以上に
及ぶ強力な遠心力が不可欠となるが、そのような高速回
転を行なうには巨大な駆動力を必要とし、かつ、コンク
リート管などの非金属管では管自体が破壊する虞れがあ
ることを課題として採り上げた。ライニングの手順とし
ては比較的低速で管を回転しつつ砂供給装置を管内へ進
入させて砂を供給しながら移動し、砂の供給が終れば一
旦供給装置を管外へ逃避させ入れ替わりに砂面修正装
置、具体的にはへラ板、ブラシ、ゴム棒などを管内へ進
入させて、砂層表而に押し付けながら軸線方向に移動し
て、内面が均等な砂層厚となるように均し、余分の砂は
排出する。次に当該装置を脱去させてから、替って樹脂
液供給装置を管内へ進入させて、押圧された砂層の上か
ら樹脂液を噴出する。樹脂液は砂層内へ含浸して砂内在
樹脂層を積層する結果となる。 また、特開平３−２０２
３１８号公報の従来技術では、管の内面ライニングに対
して樹脂モルタルと硬化材とを供給ノズルの近傍まで別
々に供給した後、混合することを要旨としている。樹脂
モルタルとはいうまでもなく樹脂液と骨材とを練り合わ
せた流動体を指す。ここで骨材とは実施例によれば平均
粒径５０μｍ以下の珪石粉となっているが、何れにせよ
管内へ供給する前に予め樹脂液と骨材とを混合して樹脂
モルタルとし、管内で供給寸前に硬化材と混合して硬化
性樹脂モルタルとすることによって、供給管内や噴出ノ
ズル内でライニング材が固化することを防止できたと謳
っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図５(イ)，(ロ)に示す
従来技術は大口径の鋼管に対する適用を考えたものであ
り、充填物を搬送するコンベア７０が管内へ余裕を以て
挿通できることを前提としている。しかしライニングを
必要とする管には小口径のものも多数あり、この場合に
は搬送コンベアが管内へ入らないから適用が不可能であ
る。また搬送コンベアは定量切出しとは言うものの流動
性のよい骨材の場合にはコンベア上の搬送物の横幅や高
さに多少のばらつきが生じることは避けられないから、
搬送の絶対量が少ない小口径管に対してはこのばらつき
が大きな割合の変動として現れ、ライニング層厚さの不
均等に結び付く懸念が大きい。さらにこの方法は管内面
へ先に液状の薄層を形成しその上へ骨材を散布して付着
する経過を辿るから、充填物の各粒子同士の付着はその
後の遠心力による強制的な混合によって促進されるとし
ている。しかしこのような期待は内面上の薄膜の厚さや
散布する充填物の量またはその粒径によって大きく変動
しこのバランスが十分に保たれないときはライニングを
構成する粒子同士の結合力が弱く、堅固なライニング層
の得られない恐れがある。特に主骨材である珪砂へ添加
する微粉を主体とする添加物（タンカル，クレー，シリ
カ粉）は多く配合する方が密着性，緻密平滑度などに望
ましいとされているから、表面積の割合が大きいこれら
の微粉が増えるほど完全に混和したライニング材として
管内を均一に保護する目的からは離れていくという課題
が生じる。
従来技術は大口径の鋼管に対する適用を考えたものであ
り、充填物を搬送するコンベア７０が管内へ余裕を以て
挿通できることを前提としている。しかしライニングを
必要とする管には小口径のものも多数あり、この場合に
は搬送コンベアが管内へ入らないから適用が不可能であ
る。また搬送コンベアは定量切出しとは言うものの流動
性のよい骨材の場合にはコンベア上の搬送物の横幅や高
さに多少のばらつきが生じることは避けられないから、
搬送の絶対量が少ない小口径管に対してはこのばらつき
が大きな割合の変動として現れ、ライニング層厚さの不
均等に結び付く懸念が大きい。さらにこの方法は管内面
へ先に液状の薄層を形成しその上へ骨材を散布して付着
する経過を辿るから、充填物の各粒子同士の付着はその
後の遠心力による強制的な混合によって促進されるとし
ている。しかしこのような期待は内面上の薄膜の厚さや
散布する充填物の量またはその粒径によって大きく変動
しこのバランスが十分に保たれないときはライニングを
構成する粒子同士の結合力が弱く、堅固なライニング層
の得られない恐れがある。特に主骨材である珪砂へ添加
する微粉を主体とする添加物（タンカル，クレー，シリ
カ粉）は多く配合する方が密着性，緻密平滑度などに望
ましいとされているから、表面積の割合が大きいこれら
の微粉が増えるほど完全に混和したライニング材として
管内を均一に保護する目的からは離れていくという課題
が生じる。
【０００６】特開昭５０−７６１７４号公報の従来技術
については、相互に何の粘着性もない砂を、単独で管内
へ供給すれば、１００ｇ以上の過大な遠心力を与えなけ
れば管の内面へ密着できないことは当然の理であり、砂
層が形成された後に樹脂液をその上から噴出するので
は、既にへラやブラシで強制的に圧密した上から液を噴
に砂粒間へ含浸するとは物理的に困難であると解さざる
を得ない。ましてや樹脂液は砂よりも比重が小さいか
ら、遠心力が掛かればこの比重差は両者を分離する作用
となって現われ、樹脂液の含浸という目的からは逆作用
を誘発する要素となるのではないか。また、これとはべ
つに、砂の供給、砂面の押圧、二回に亘る樹脂液の噴出
と供給装置の進退が錯綜し手順が煩瑣で非能率そのもの
であるから、大量生産の管製造部門にとっては耐え難い
工程を強いられ、実施する上で最大の障害となることも
予想される。また、特開平３−２０２３１８号公報の従
来技術については、全体としての樹脂モルタルと硬化材
の配合比率が適正であったとしても、粘性がきわめて高
いスラリー状の樹脂モルタル、それも実施例によれば樹
脂１００ｗｔ％、骨材２００ｗｔ％という大量の流動材
料へ、僅かに１．０ｗｔ％の硬化材を混合したところ
で、樹脂モルタル全体へ均等に硬化材が分配されるとは
考え難い。モルタルと硬化材とでは流動性が違い過ぎる
上に一方の添加量が極端に少な過ぎるから、噴出直前に
少々混合しただけでは、添加割合の濃淡が偏在すること
はとても避けられない。この結果、形成されたライニン
グ層には強弱さまざまな不均衡が局部的に発生し、最悪
時には亀裂、剥離、脱落の懸念が払拭できない。その
他、骨材自体を混合の対象とする前提に立つから、供給
器具、送量調整の開閉弁など周辺機器に摩耗が進行し、
長期の使用に耐えられないというメンテナンス上の課題
も浮上する。本発明は以上に述べた課題を解決するため
に通常の水道管路の末端に適用される小口径の鋳鉄管
（直径７５ｍｍ）に対しても適用が可能な装置を用い、
堅固なライニング層を均等に形成する管内面のライニン
グ方法およびその装置の提供を目的とする。
については、相互に何の粘着性もない砂を、単独で管内
へ供給すれば、１００ｇ以上の過大な遠心力を与えなけ
れば管の内面へ密着できないことは当然の理であり、砂
層が形成された後に樹脂液をその上から噴出するので
は、既にへラやブラシで強制的に圧密した上から液を噴
に砂粒間へ含浸するとは物理的に困難であると解さざる
を得ない。ましてや樹脂液は砂よりも比重が小さいか
ら、遠心力が掛かればこの比重差は両者を分離する作用
となって現われ、樹脂液の含浸という目的からは逆作用
を誘発する要素となるのではないか。また、これとはべ
つに、砂の供給、砂面の押圧、二回に亘る樹脂液の噴出
と供給装置の進退が錯綜し手順が煩瑣で非能率そのもの
であるから、大量生産の管製造部門にとっては耐え難い
工程を強いられ、実施する上で最大の障害となることも
予想される。また、特開平３−２０２３１８号公報の従
来技術については、全体としての樹脂モルタルと硬化材
の配合比率が適正であったとしても、粘性がきわめて高
いスラリー状の樹脂モルタル、それも実施例によれば樹
脂１００ｗｔ％、骨材２００ｗｔ％という大量の流動材
料へ、僅かに１．０ｗｔ％の硬化材を混合したところ
で、樹脂モルタル全体へ均等に硬化材が分配されるとは
考え難い。モルタルと硬化材とでは流動性が違い過ぎる
上に一方の添加量が極端に少な過ぎるから、噴出直前に
少々混合しただけでは、添加割合の濃淡が偏在すること
はとても避けられない。この結果、形成されたライニン
グ層には強弱さまざまな不均衡が局部的に発生し、最悪
時には亀裂、剥離、脱落の懸念が払拭できない。その
他、骨材自体を混合の対象とする前提に立つから、供給
器具、送量調整の開閉弁など周辺機器に摩耗が進行し、
長期の使用に耐えられないというメンテナンス上の課題
も浮上する。本発明は以上に述べた課題を解決するため
に通常の水道管路の末端に適用される小口径の鋳鉄管
（直径７５ｍｍ）に対しても適用が可能な装置を用い、
堅固なライニング層を均等に形成する管内面のライニン
グ方法およびその装置の提供を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る管内面のラ
イニング方法は、回転しながら管軸Ｃの方向へ移動する
管１の中心垂線上から定量の骨材３を直下の管１の内面
へ垂直に供給するとともに、骨材３が内面へ到達する寸
前に前記管軸Ｃの骨材３の供給の開口部４５から偏心し
て配設した噴射ノズル６より骨材が落下する流れの全断
面を包容する広がりを以て交叉する液状の硬化性樹脂５
を噴射し、それぞれの骨材粒子の表面がほぼすべて硬化
性樹脂皮膜でコーティングされた状態で管内面に添着
し、遠心力を受けて管内面へ押圧されつつ硬化して緻密
で均等なライニング層を内面へ形成することによって前
記の課題を解決した。
イニング方法は、回転しながら管軸Ｃの方向へ移動する
管１の中心垂線上から定量の骨材３を直下の管１の内面
へ垂直に供給するとともに、骨材３が内面へ到達する寸
前に前記管軸Ｃの骨材３の供給の開口部４５から偏心し
て配設した噴射ノズル６より骨材が落下する流れの全断
面を包容する広がりを以て交叉する液状の硬化性樹脂５
を噴射し、それぞれの骨材粒子の表面がほぼすべて硬化
性樹脂皮膜でコーティングされた状態で管内面に添着
し、遠心力を受けて管内面へ押圧されつつ硬化して緻密
で均等なライニング層を内面へ形成することによって前
記の課題を解決した。
【０００８】またこの方法を実施するための装置として
は、骨材３を収容したホッパ４２中から管１の全長を越
える前方へ管軸Ｃに沿って突出する小口径のスクリュー
コンベア４と、スクリューコンベア４と平行で管軸Ｃか
ら偏心した位置で主剤５１，溶剤５３，硬化剤５２を個
別に圧送し、スクリューコンベア３の先端手前で前記原
料を混合して硬化性樹脂５に調整する樹脂送給部と、該
送給部の先端へスクリューコンベア４の開口部４５の中
心から管１の内面へ下ろした垂線と前記管内面の僅かに
上方において所望の角度で交叉する軸線を形成するよう
に装着した噴射ノズル６と、前記スクリューコンベア４
の垂線から等距離に配設した２ヶ１組の回転ローラ２１
を管軸方向に２組並列しかつ管軸Ｃの方向へ移動自在の
台車２４Ａとからなる装置、又はこの装置とは移動関係
を逆にして前記のスクリューコンベア４，樹脂送給部，
噴射ノズル６を共通する台車２４Ｂの上へ搭載し、定位
置の回転ローラ２１の上で回転する管の内面へ先端を挿
し込んで行く装置、およびこれらの装置において骨材の
単位時間当りの供給量、硬化性樹脂の単位時間当りの圧
送量、管の回転数といずれかの台車の前進速度を変動自
在に制御する構成を示した。
は、骨材３を収容したホッパ４２中から管１の全長を越
える前方へ管軸Ｃに沿って突出する小口径のスクリュー
コンベア４と、スクリューコンベア４と平行で管軸Ｃか
ら偏心した位置で主剤５１，溶剤５３，硬化剤５２を個
別に圧送し、スクリューコンベア３の先端手前で前記原
料を混合して硬化性樹脂５に調整する樹脂送給部と、該
送給部の先端へスクリューコンベア４の開口部４５の中
心から管１の内面へ下ろした垂線と前記管内面の僅かに
上方において所望の角度で交叉する軸線を形成するよう
に装着した噴射ノズル６と、前記スクリューコンベア４
の垂線から等距離に配設した２ヶ１組の回転ローラ２１
を管軸方向に２組並列しかつ管軸Ｃの方向へ移動自在の
台車２４Ａとからなる装置、又はこの装置とは移動関係
を逆にして前記のスクリューコンベア４，樹脂送給部，
噴射ノズル６を共通する台車２４Ｂの上へ搭載し、定位
置の回転ローラ２１の上で回転する管の内面へ先端を挿
し込んで行く装置、およびこれらの装置において骨材の
単位時間当りの供給量、硬化性樹脂の単位時間当りの圧
送量、管の回転数といずれかの台車の前進速度を変動自
在に制御する構成を示した。
【０００９】
【作用】回転ローラ上で管はその口径に適応した回転速
度で回転しながら相対的に管軸方向へ移動し、管の中心
線の垂線上に開口する骨材搬送のスクリューコンベアか
ら定量の骨材が管内面の底転へ向けて落下する。一方こ
の落下点を目指して硬化性樹脂液が噴射し、ある広がり
を以て落下前の骨材と交叉するので、骨材は粗粒，微粉
ともにその粒子表面が樹脂液の薄い皮膜でコーティング
され一種のコーテッドサンドとして管の内面へ到達し、
管内面にかかる遠心力によって内面へ強く押し付けられ
ながら硬化反応を進行し短時間で完了するので、管の内
面に均一な厚さのライニング層が緻密で堅固に形成され
る。スクリューコンベアは小口径の長い円管内へスクリ
ューを嵌入したもので円管断面積へ骨材を充満した状態
で後方から開口部へ向けて移送するから、開口部から排
出される骨材量は円管の断面積とスクリューの回転速度
によって完全にコントロールされ量的なばらつきはきわ
めて小さい範囲に留まる。また搬送器材としてスクリュ
ーコンベアはベルトコンベアに比べてはるかに小さな断
面積で足りるからライニングを受ける管が小口径であっ
ても適用が可能である。
度で回転しながら相対的に管軸方向へ移動し、管の中心
線の垂線上に開口する骨材搬送のスクリューコンベアか
ら定量の骨材が管内面の底転へ向けて落下する。一方こ
の落下点を目指して硬化性樹脂液が噴射し、ある広がり
を以て落下前の骨材と交叉するので、骨材は粗粒，微粉
ともにその粒子表面が樹脂液の薄い皮膜でコーティング
され一種のコーテッドサンドとして管の内面へ到達し、
管内面にかかる遠心力によって内面へ強く押し付けられ
ながら硬化反応を進行し短時間で完了するので、管の内
面に均一な厚さのライニング層が緻密で堅固に形成され
る。スクリューコンベアは小口径の長い円管内へスクリ
ューを嵌入したもので円管断面積へ骨材を充満した状態
で後方から開口部へ向けて移送するから、開口部から排
出される骨材量は円管の断面積とスクリューの回転速度
によって完全にコントロールされ量的なばらつきはきわ
めて小さい範囲に留まる。また搬送器材としてスクリュ
ーコンベアはベルトコンベアに比べてはるかに小さな断
面積で足りるからライニングを受ける管が小口径であっ
ても適用が可能である。
【００１０】
【実施例】図１は本発明の実施例を示す。口径５００mm
のヒューム管１は、台車２Ａ上に並列に置かれた回転ロ
ーラ２１上で回転可能に支持され、レール２２上を台車
が走行することによって回転しつつ管軸Ｃ方向に移動す
る。骨材３は管軸の延長上にある固定台４１に置かれた
ホッパ４２内へ収容されホッパ内にある羽根４３とスク
リューコンベア４とが調整モータ４４によって回転する
ので、その羽根に乗って強制的にスクリューコンベア先
端の開口部４５まで定量割合で搬送され垂直に落下す
る。一方図２に拡大して示すように硬化性樹脂５はこの
図の例では別々のタンク（図示せず）に蓄えられた樹脂
の主剤５１，硬化剤５２，溶剤５３をそれぞれ別の管６
１，６２，６３でスクリューコンベア４と平行に圧送さ
れ、スクリューコンベア先端の手前でスクリュミキサ６
４によって混合調整され一定品質の硬化性樹脂として先
端の噴射ノズル６に到達する。
のヒューム管１は、台車２Ａ上に並列に置かれた回転ロ
ーラ２１上で回転可能に支持され、レール２２上を台車
が走行することによって回転しつつ管軸Ｃ方向に移動す
る。骨材３は管軸の延長上にある固定台４１に置かれた
ホッパ４２内へ収容されホッパ内にある羽根４３とスク
リューコンベア４とが調整モータ４４によって回転する
ので、その羽根に乗って強制的にスクリューコンベア先
端の開口部４５まで定量割合で搬送され垂直に落下す
る。一方図２に拡大して示すように硬化性樹脂５はこの
図の例では別々のタンク（図示せず）に蓄えられた樹脂
の主剤５１，硬化剤５２，溶剤５３をそれぞれ別の管６
１，６２，６３でスクリューコンベア４と平行に圧送さ
れ、スクリューコンベア先端の手前でスクリュミキサ６
４によって混合調整され一定品質の硬化性樹脂として先
端の噴射ノズル６に到達する。
【００１１】図３はスクリューコンベア開口部４５の中
心部付近の断面図である。骨材３は開口部４５からほぼ
垂直に管１の底面へ落下し、開口部直近の横側から噴射
される硬化性樹脂５は僅かな角度θを形成して骨材の落
下点直上で交叉しつつある幅を以て霧散する。このため
自重で落下しつつある骨材粒子のそれぞれの表面に硬化
性樹脂が薄い皮膜でコーティングし管内面へ到達すると
遠心力を受けて内面上へ強く押圧されながら相互に接着
し硬化反応を進行している状態を示したものである。な
お管１を定位置の回転ローラ２１上で回転させ台車２Ｂ
上の内面ライニング装置を軸線方向に移動する実施例を
図４に示すが相対的な位置関係は同じであるから作用に
変るところはない。
心部付近の断面図である。骨材３は開口部４５からほぼ
垂直に管１の底面へ落下し、開口部直近の横側から噴射
される硬化性樹脂５は僅かな角度θを形成して骨材の落
下点直上で交叉しつつある幅を以て霧散する。このため
自重で落下しつつある骨材粒子のそれぞれの表面に硬化
性樹脂が薄い皮膜でコーティングし管内面へ到達すると
遠心力を受けて内面上へ強く押圧されながら相互に接着
し硬化反応を進行している状態を示したものである。な
お管１を定位置の回転ローラ２１上で回転させ台車２Ｂ
上の内面ライニング装置を軸線方向に移動する実施例を
図４に示すが相対的な位置関係は同じであるから作用に
変るところはない。
【００１２】本実施例において骨材３は４〜７号珪砂を
適宜配合して硬化後の収縮量を最低とする粒度分布とし
た。硬化性樹脂５はポリエステル樹脂で硬化時間は３分
に調合し、骨材と硬化性樹脂の重量比が２：１となるよ
うにスクリューコンベア４および硬化剤の供給装置を調
整した。ヒューム管１を８Ｇで回転しながら台車２Ａ又
は２Ｂを前進させライニングの厚さが１．５mmとなるよ
うに施工した。硬化後のライニング層は表面が平滑，緻
密であり密着性のよい硬度の高い状態であった。
適宜配合して硬化後の収縮量を最低とする粒度分布とし
た。硬化性樹脂５はポリエステル樹脂で硬化時間は３分
に調合し、骨材と硬化性樹脂の重量比が２：１となるよ
うにスクリューコンベア４および硬化剤の供給装置を調
整した。ヒューム管１を８Ｇで回転しながら台車２Ａ又
は２Ｂを前進させライニングの厚さが１．５mmとなるよ
うに施工した。硬化後のライニング層は表面が平滑，緻
密であり密着性のよい硬度の高い状態であった。
【００１３】
【発明の効果】本発明は以上に述べたとおり、簡単な装
置を使用して均一で堅固な管内面のライニング層を形成
できる。効果の一例として先に述べた実施例と、従来使
用してきたライニング装置（その他は条件は両者同一）
を使用した比較例に対して行なった冷熱繰り返しテスト
の結果を示す。試験の方法は５℃で１２時間保持した後
６０℃で１２時間保持するという熱変化を繰り返し加え
るものであったが、比較例は２サイクルで早くもライニ
ング層が剥離したのに対し実施例は２０サイクル経過し
た後も異常が認められなかった。
置を使用して均一で堅固な管内面のライニング層を形成
できる。効果の一例として先に述べた実施例と、従来使
用してきたライニング装置（その他は条件は両者同一）
を使用した比較例に対して行なった冷熱繰り返しテスト
の結果を示す。試験の方法は５℃で１２時間保持した後
６０℃で１２時間保持するという熱変化を繰り返し加え
るものであったが、比較例は２サイクルで早くもライニ
ング層が剥離したのに対し実施例は２０サイクル経過し
た後も異常が認められなかった。
【００１４】同じ目的で開発された図５の従来技術と比
較すると、本発明の場合は小口径から大口径に至る多種
類の管にてきようできることや、骨材の定量切出しにつ
いてのばらつきが小さいためライニング層の厚さが均一
に保たれることや、骨材同士の接着が粒子表面の全面で
起るため堅固で緻密なライニング層を形成することなど
先に示した課題を全て解決した点で相違する。また、特
開昭５０−７６１７４号公報の従来技術と比べると、本
発明では骨材の落下位置へ樹脂液が噴射され、各骨材の
表面が樹脂液でコーティングされ、遠心力を受けて緻密
で均一なライニング層が形成される点で全く異質の層の
形成が実現するし、特開平３−２０２３１８号公報の従
来技術と比べれば、骨材は全く別ラインで供給量を調整
しながら管内面に単独で供給される。同時にその落下寸
前に噴き付ける液体は、樹脂の主体と硬化材とをスクリ
ューミキサーで混合したものであり、流動性の高い両液
が適正な割合で迅速に混然一体となった混合液を形成す
るのに何の支障もない。また、流体供給のための圧送ポ
ンプ、混合するスクリューミキサー等に固形物が接触す
る機会がないから、骨材に起因する摩耗の発生も絶無で
ありメンテナンス上の負担の軽さも比較にならないとい
う差が現われる。
較すると、本発明の場合は小口径から大口径に至る多種
類の管にてきようできることや、骨材の定量切出しにつ
いてのばらつきが小さいためライニング層の厚さが均一
に保たれることや、骨材同士の接着が粒子表面の全面で
起るため堅固で緻密なライニング層を形成することなど
先に示した課題を全て解決した点で相違する。また、特
開昭５０−７６１７４号公報の従来技術と比べると、本
発明では骨材の落下位置へ樹脂液が噴射され、各骨材の
表面が樹脂液でコーティングされ、遠心力を受けて緻密
で均一なライニング層が形成される点で全く異質の層の
形成が実現するし、特開平３−２０２３１８号公報の従
来技術と比べれば、骨材は全く別ラインで供給量を調整
しながら管内面に単独で供給される。同時にその落下寸
前に噴き付ける液体は、樹脂の主体と硬化材とをスクリ
ューミキサーで混合したものであり、流動性の高い両液
が適正な割合で迅速に混然一体となった混合液を形成す
るのに何の支障もない。また、流体供給のための圧送ポ
ンプ、混合するスクリューミキサー等に固形物が接触す
る機会がないから、骨材に起因する摩耗の発生も絶無で
ありメンテナンス上の負担の軽さも比較にならないとい
う差が現われる。
【図１】本発明実施例の縦断正面図である。
【図２】図１の部分拡大図である。
【図３】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図４】本発明の別の実施例の縦断正面図である。
【図５】(イ)，(ロ)によって従来技術の斜視図と縦断側
面図を示す。
面図を示す。
１ 管（ヒューム管） ２ 台車 ３ 骨材 ４ スクリューコンベア ５ 硬化性樹脂 ６ 噴射ノズル 21 回転ローラ 42 ホッパ 45 開口部 51 主剤 52 硬化剤 53 溶剤 61 管 62 管 63 管 64 スクリューミキサ Ｃ 管軸
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青木 信夫 大阪府大阪市西区北堀江１丁目12番19号 株式会社栗本鐵工所内 (56)参考文献 特開 昭50−76174（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−202318（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】 管の内面へ骨材と硬化性樹脂を用いてラ
イニングする方法において、回転しながら管軸Ｃの方向
へ移動する管１の中心垂線上から定量の骨材３を直下の
管１の内面へ垂直に供給するとともに、骨材３が内面へ
到達する寸前に前記管軸Ｃに位置する骨材３の供給の開
口部４５から偏心して配設した噴射ノズル６より、骨材
３が落下する流れの全断面を包容する広がりを以て交叉
する液状の硬化性樹脂５を噴射し、それぞれの骨材粒子
の表面がほぼすべて硬化性樹脂皮膜でコーティングされ
た状態で管内面に添着し、遠心力を受けて管内面へ押圧
されつつ硬化して緻密で均等なライニング層を内面へ形
成することを特徴とする管の内面ライニング方法。 - 【請求項２】 骨材３を収容したホッパ４２中から管１
の全長を越える前方へ管軸Ｃに沿って突出する小口径の
スクリューコンベア４と、スクリューコンベア４と平行
で管軸Ｃから偏心した位置で主剤５１，溶剤５３，硬化
剤５２を個別に圧送し、スクリューコンベア３の先端手
前で前記原料を混合して硬化性樹脂５に調整する樹脂送
給部と、該送給部の先端へスクリューコンベア４の開口
部４５の中心から管１の内面へ下ろした垂線と前記管内
面の僅かに上方において所望の角度で交叉する軸線を形
成するように装着した噴射ノズル６と、前記スクリュー
コンベア４の垂線から等距離に配設した２ヶ１組の回転
ローラ２１を管軸方向に２組並列し、かつ管軸Ｃの方向
へ移動自在の台車２４Ａとからなることを特徴とする管
の内面ライニング装置。 - 【請求項３】 骨材３を収容したホッパ４２中から管１
の全長を越える前方へ管軸Ｃに沿って突出する小口径の
スクリューコンベア４と、スクリューコンベア４と平行
で管軸Ｃから偏心した位置で主剤５１，溶剤５３，硬化
剤５２を個別に圧送し、スクリューコンベア３の先端手
前で前記原料を混合して硬化性樹脂５に調整する樹脂送
給部と、該送給部の先端へスクリューコンベア４の開口
部４５の中心から管１の内面へ下ろした垂線と前記管内
面の僅かに上方において所望の角度で交叉する軸線を形
成するように装着した噴射ノズル６とを、管軸Ｃの方向
へ移動自在の台車２４Ｂ上へ搭載し、かつ、台車２４Ｂ
の前方に前記スクリューコンベア４の垂線から等距離に
配設した２ヶ１組の回転ローラ２１を管軸方向に２組並
列して設けたことを特徴とする管の内面ライニング装
置。 - 【請求項４】 請求項２または３において、骨材の単位
時間当りの供給量、硬化性樹脂の単位時間当りの圧送
量、管の回転数と台車の前進速度を変動自在に制御する
ことを特徴とする管の内面ライニング装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3261036A JPH0813456B2 (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 | 管の内面ライニング方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3261036A JPH0813456B2 (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 | 管の内面ライニング方法およびその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0568918A JPH0568918A (ja) | 1993-03-23 |
| JPH0813456B2 true JPH0813456B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=17356166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3261036A Expired - Lifetime JPH0813456B2 (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 | 管の内面ライニング方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813456B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101487325B1 (ko) * | 2013-09-13 | 2015-01-28 | 삼성중공업 주식회사 | 관체 내부 도장장치 |
| KR101524695B1 (ko) * | 2013-09-13 | 2015-06-01 | 삼성중공업 주식회사 | 레일부를 포함하는 관체 도장장치 |
| JP2018008260A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-18 | 株式会社クボタ | 管の塗装装置および塗装方法 |
| CN109759285A (zh) * | 2019-02-22 | 2019-05-17 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种筒体内壁涂层自动刮涂系统及方法 |
| CN112404388A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-02-26 | 大连云海铸造有限公司 | 一种带有内凸起铸件且可双向运动的离心式铸造模具 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5279173B2 (ja) * | 2006-06-06 | 2013-09-04 | 株式会社大阪防水建設社 | 被覆層形成方法、被覆層、及び塗装装置 |
| JP2009082766A (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-23 | Daikin Ind Ltd | 塗装方法及び塗装装置 |
| KR100909836B1 (ko) * | 2008-08-22 | 2009-07-28 | 에스이피엔씨 주식회사 | 관을 분체 파우더로 코팅하는 방법 및 코팅 창치 |
| PL2552601T3 (pl) * | 2010-04-02 | 2015-11-30 | Saint Gobain Pont A Mousson | Instalacja do wykonania wykładziny wewnętrznej elementu kanalizacyjnego i powiązane z nią zastosowanie |
| FR2958367B1 (fr) * | 2010-04-02 | 2012-07-27 | Saint Gobain Pont A Mousson | Element de canalisation revetu d'un mortier de resine, procede et installation de revetement correspondants |
| CN117046662B (zh) * | 2023-10-09 | 2023-12-15 | 佛山市南海新华日美涂装设备有限公司 | 一种立式静电喷漆生产线 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS537941B2 (ja) * | 1973-11-10 | 1978-03-23 | ||
| JPH03202318A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-09-04 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 内面ライニング管の製造方法 |
-
1991
- 1991-09-11 JP JP3261036A patent/JPH0813456B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101487325B1 (ko) * | 2013-09-13 | 2015-01-28 | 삼성중공업 주식회사 | 관체 내부 도장장치 |
| KR101524695B1 (ko) * | 2013-09-13 | 2015-06-01 | 삼성중공업 주식회사 | 레일부를 포함하는 관체 도장장치 |
| JP2018008260A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-18 | 株式会社クボタ | 管の塗装装置および塗装方法 |
| CN109759285A (zh) * | 2019-02-22 | 2019-05-17 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种筒体内壁涂层自动刮涂系统及方法 |
| CN109759285B (zh) * | 2019-02-22 | 2020-11-20 | 湖北航天化学技术研究所 | 一种筒体内壁涂层自动刮涂系统及方法 |
| CN112404388A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-02-26 | 大连云海铸造有限公司 | 一种带有内凸起铸件且可双向运动的离心式铸造模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0568918A (ja) | 1993-03-23 |
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