JPH08128405A - アンロード弁 - Google Patents
アンロード弁Info
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- JPH08128405A JPH08128405A JP28874594A JP28874594A JPH08128405A JP H08128405 A JPH08128405 A JP H08128405A JP 28874594 A JP28874594 A JP 28874594A JP 28874594 A JP28874594 A JP 28874594A JP H08128405 A JPH08128405 A JP H08128405A
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- pilot pressure
- spool
- pressure
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 一定の条件以外のときは、第１パイロット圧
室側の流体圧が低下した場合でもアンロード弁の開口を
防ぐことが可能であるアンロード弁を提供することであ
る。 【構成】 第２パイロット圧室１０に導かれたポンプ
吐出圧による作用力が、第１パイロット圧室２４に導か
れた流体圧及びスプリング１７のバネ力の合力よりも大
きくなると、スプール１４が移動するとともに、その移
動量に応じた開度でポンプとタンクを連通するアンロー
ド弁Ｖにおいて、第１パイロット圧室１０に臨ませたス
プール１４の受圧面積Ａ1を、第２パイロット圧室２４
の受圧面積Ａ2よりも大きくしたことを特徴とする。
室側の流体圧が低下した場合でもアンロード弁の開口を
防ぐことが可能であるアンロード弁を提供することであ
る。 【構成】 第２パイロット圧室１０に導かれたポンプ
吐出圧による作用力が、第１パイロット圧室２４に導か
れた流体圧及びスプリング１７のバネ力の合力よりも大
きくなると、スプール１４が移動するとともに、その移
動量に応じた開度でポンプとタンクを連通するアンロー
ド弁Ｖにおいて、第１パイロット圧室１０に臨ませたス
プール１４の受圧面積Ａ1を、第２パイロット圧室２４
の受圧面積Ａ2よりも大きくしたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、一定の条件下でポン
プとタンクを連通するアンロード弁に関する。
プとタンクを連通するアンロード弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３に示す負荷圧感応型油圧回路では、
可変吐出量型ポンプＰとアクチュエータ２とは、クロー
ズドセンタ方式の方向制御弁３を介して接続している。
方向制御弁３は３つの切換位置を備えており、特に切換
位置３ａ、３ｂ内の流路には、その最上流側に絞り３９
を設けている。方向切換弁３のポート３７は、アクチュ
エータ２のボトム側室Ａと接続するとともに、ポート３
８はロッド側室Ｂと接続している。一方、方向制御弁３
のポンプポート３４は、可変吐出量型ポンプＰの吐出管
路４と接続するとともに、タンクポート３１及び３６は
タンクＴと接続している。また、ポート３２、３３、３
５は、信号油路５に接続するとともに、この信号油路５
はリリーフバルブ６を介してタンクＴと接続する。上記
リリーフバルブ６の一方の側にはスプリング６ａを作用
させるとともに、他方の側には信号油路５の油圧を導い
ている。そして、信号油路５の油圧が上昇し、スプリン
グ６ａによって決められている設定圧よりも大きくなる
と、リリーフバルブ６が開いて信号油路５はタンクＴと
連通する。なお、この設定圧はアクチュエータ２の最大
負荷圧を考慮して設定すればよい。
可変吐出量型ポンプＰとアクチュエータ２とは、クロー
ズドセンタ方式の方向制御弁３を介して接続している。
方向制御弁３は３つの切換位置を備えており、特に切換
位置３ａ、３ｂ内の流路には、その最上流側に絞り３９
を設けている。方向切換弁３のポート３７は、アクチュ
エータ２のボトム側室Ａと接続するとともに、ポート３
８はロッド側室Ｂと接続している。一方、方向制御弁３
のポンプポート３４は、可変吐出量型ポンプＰの吐出管
路４と接続するとともに、タンクポート３１及び３６は
タンクＴと接続している。また、ポート３２、３３、３
５は、信号油路５に接続するとともに、この信号油路５
はリリーフバルブ６を介してタンクＴと接続する。上記
リリーフバルブ６の一方の側にはスプリング６ａを作用
させるとともに、他方の側には信号油路５の油圧を導い
ている。そして、信号油路５の油圧が上昇し、スプリン
グ６ａによって決められている設定圧よりも大きくなる
と、リリーフバルブ６が開いて信号油路５はタンクＴと
連通する。なお、この設定圧はアクチュエータ２の最大
負荷圧を考慮して設定すればよい。
【０００３】上記吐出管路４は途中のＸ地点で分岐する
とともに、レギュレータ９に接続している。さらに、吐
出管路４はＸ地点の下流にあるＹ地点で分岐し、この分
岐したアンロード油路７が、アンロード弁１を介してタ
ンクＴと接続している。アンロード弁１の切換位置１ａ
側の第２パイロット圧室１０には、アンロード油路７の
油圧を導いている。一方、信号油路５は途中で分岐し
て、信号油路５ｂとして上記レギュレータ９に接続して
いる。つまり、レギュレータ９には、信号油路５ｂの油
圧とポンプＰの吐出圧とがパイロット圧として導かれる
とともに、このパイロット圧によってレギュレータ９
は、可変吐出型ポンプＰの吐出圧が、信号油路５ｂの油
圧に対して所定の差圧分だけ高くなるように制御してい
る。なお、信号油路５ｂがタンク圧のとき、ポンプＰの
吐出量は最低量となる。
とともに、レギュレータ９に接続している。さらに、吐
出管路４はＸ地点の下流にあるＹ地点で分岐し、この分
岐したアンロード油路７が、アンロード弁１を介してタ
ンクＴと接続している。アンロード弁１の切換位置１ａ
側の第２パイロット圧室１０には、アンロード油路７の
油圧を導いている。一方、信号油路５は途中で分岐し
て、信号油路５ｂとして上記レギュレータ９に接続して
いる。つまり、レギュレータ９には、信号油路５ｂの油
圧とポンプＰの吐出圧とがパイロット圧として導かれる
とともに、このパイロット圧によってレギュレータ９
は、可変吐出型ポンプＰの吐出圧が、信号油路５ｂの油
圧に対して所定の差圧分だけ高くなるように制御してい
る。なお、信号油路５ｂがタンク圧のとき、ポンプＰの
吐出量は最低量となる。
【０００４】さらに信号油路５は分岐して、この分岐し
た信号通路５ａを、上記アンロード弁１の第１パイロッ
ト圧室２６に接続し、かつ、この第１パイロット圧室２
６には、スプリング８を設けている。図示していない
が、アンロード弁１内には、両端の受圧面積が等しいス
プールを摺動自在に組み込んでいる。そして上記のよう
に、第２パイロット圧室１０側のスプール端部にはアン
ロード油路７の油圧が作用するとともに、第１パイロッ
ト圧室２６側のスプール端部には、信号油路５ａの油圧
及びスプリング８のバネ力が作用している。なお、スプ
リング８が保持するイニシャル荷重については、後から
述べる。
た信号通路５ａを、上記アンロード弁１の第１パイロッ
ト圧室２６に接続し、かつ、この第１パイロット圧室２
６には、スプリング８を設けている。図示していない
が、アンロード弁１内には、両端の受圧面積が等しいス
プールを摺動自在に組み込んでいる。そして上記のよう
に、第２パイロット圧室１０側のスプール端部にはアン
ロード油路７の油圧が作用するとともに、第１パイロッ
ト圧室２６側のスプール端部には、信号油路５ａの油圧
及びスプリング８のバネ力が作用している。なお、スプ
リング８が保持するイニシャル荷重については、後から
述べる。
【０００５】次に、この従来例の作用を説明する。方向
制御弁３が切換位置３ａにあるとき、可変吐出型ポンプ
Ｐからの吐出油はポート３４に導かれる。切換位置３ａ
では、ポート３４とポート３３が絞り３９を介して連通
しているので、吐出油は絞り３９を通ってその流量が制
御される。そして、絞り３９下流側の圧油はポート３２
及びポート３７を通って、ボトム側室Ａに導かれる。し
たがって、絞り３９下流側の油圧は、アクチュエータ２
の負荷圧と等しくなる。このとき、ポート３８はタンク
ポート３６と連通するので、ロッド室側Ｂ内の圧油はタ
ンクＴに戻される。
制御弁３が切換位置３ａにあるとき、可変吐出型ポンプ
Ｐからの吐出油はポート３４に導かれる。切換位置３ａ
では、ポート３４とポート３３が絞り３９を介して連通
しているので、吐出油は絞り３９を通ってその流量が制
御される。そして、絞り３９下流側の圧油はポート３２
及びポート３７を通って、ボトム側室Ａに導かれる。し
たがって、絞り３９下流側の油圧は、アクチュエータ２
の負荷圧と等しくなる。このとき、ポート３８はタンク
ポート３６と連通するので、ロッド室側Ｂ内の圧油はタ
ンクＴに戻される。
【０００６】絞り３９下流側の圧油、つまりアクチェー
タ２の負荷圧は、信号油路５を介してリリーフバルブ６
に導かれるとともに、信号油路５ａを介してアンロード
弁１の第１パイロット圧室２６に導かれる。同時に、こ
の負荷圧は信号油路５ｂを介してレギュレータ９にも導
かれ、レギュレータ９は、ポンプＰの吐出圧が負荷圧よ
りも所定の差圧分だけ高くなるように制御している。そ
して、アンロード弁１の第２パイロット圧室１０側スプ
ール端部にはポンプＰの吐出圧が作用する一方、上記の
ように第１パイロット圧室２６側スプール端部には、ア
クチュエータ２の負荷圧及びスプリング８のバネ力が作
用することになる。
タ２の負荷圧は、信号油路５を介してリリーフバルブ６
に導かれるとともに、信号油路５ａを介してアンロード
弁１の第１パイロット圧室２６に導かれる。同時に、こ
の負荷圧は信号油路５ｂを介してレギュレータ９にも導
かれ、レギュレータ９は、ポンプＰの吐出圧が負荷圧よ
りも所定の差圧分だけ高くなるように制御している。そ
して、アンロード弁１の第２パイロット圧室１０側スプ
ール端部にはポンプＰの吐出圧が作用する一方、上記の
ように第１パイロット圧室２６側スプール端部には、ア
クチュエータ２の負荷圧及びスプリング８のバネ力が作
用することになる。
【０００７】ここで、スプリング８には、ポンプの吐出
圧とアクチュエータ２の負荷圧の差による作用力よりも
大きなイニシャル荷重を保持させおく。したがって、方
向制御弁３が切換位置３ａにあるとき、アンロード弁１
は切換位置１ｂの位置を保つ。なお、方向制御弁３が切
換位置３ｂにあるときには、切換位置３ａにある時と反
対で、アクチュエータ２のロッド室側Ｂが絞り３９を介
してポンプＰに連通するとともに、ボトム側室Ａがタン
クと連通する。そして、信号油路５及び５ａ、５ｂの油
圧がアクチュエータ２の負荷圧となることは、切換位置
３ａにある時と同様であり、その詳細な説明は省略す
る。以上のように方向切換弁３が切換位置３ａ、３ｂに
あるときは、アクチュエータ２の負荷圧に応じて、レギ
ュレータ９が可変吐出量型ポンプＰの吐出量を変化させ
る。
圧とアクチュエータ２の負荷圧の差による作用力よりも
大きなイニシャル荷重を保持させおく。したがって、方
向制御弁３が切換位置３ａにあるとき、アンロード弁１
は切換位置１ｂの位置を保つ。なお、方向制御弁３が切
換位置３ｂにあるときには、切換位置３ａにある時と反
対で、アクチュエータ２のロッド室側Ｂが絞り３９を介
してポンプＰに連通するとともに、ボトム側室Ａがタン
クと連通する。そして、信号油路５及び５ａ、５ｂの油
圧がアクチュエータ２の負荷圧となることは、切換位置
３ａにある時と同様であり、その詳細な説明は省略す
る。以上のように方向切換弁３が切換位置３ａ、３ｂに
あるときは、アクチュエータ２の負荷圧に応じて、レギ
ュレータ９が可変吐出量型ポンプＰの吐出量を変化させ
る。
【０００８】方向制御弁３が、図３に示す中立位値にあ
る時、ボトム側室Ａ及びロッド側室Ｂが接続しているポ
ート３７、３８はブロックされている。したがって、ア
クチュエータ２を固定することができる。同時に、中立
位置ではポート３５と３６は連通しているので、結局ポ
ート３２、３３、３５は、タンクポート３６を介してタ
ンクＴに連通していることになる。したがって、ポート
３２、３３、３５と接続している信号油路５及び５ａ、
５ｂはタンク圧となる。信号油路５ｂがタンク圧なの
で、ポンプＰは最低吐出量となるが、ポンプポート３４
はブロックされているので、吐出管路４及びアンロード
油路７の油圧は上昇する。そして、吐出圧によるアンロ
ード弁１内のスプール端部への作用力が大きくなるにつ
れて、アンロード弁１はスプリング１７に抗しつつ切換
位置１ａ側に切換わるとともに、このときの開度に応じ
てポンプＰとタンクＴが連通する。つまり、方向制御弁
３が中立位置にあるときのポンプＰ吐出圧は、アンロー
ド弁１を開くために必要な圧力、すなわちスプリング８
のバネ力に応じた圧力となっている。
る時、ボトム側室Ａ及びロッド側室Ｂが接続しているポ
ート３７、３８はブロックされている。したがって、ア
クチュエータ２を固定することができる。同時に、中立
位置ではポート３５と３６は連通しているので、結局ポ
ート３２、３３、３５は、タンクポート３６を介してタ
ンクＴに連通していることになる。したがって、ポート
３２、３３、３５と接続している信号油路５及び５ａ、
５ｂはタンク圧となる。信号油路５ｂがタンク圧なの
で、ポンプＰは最低吐出量となるが、ポンプポート３４
はブロックされているので、吐出管路４及びアンロード
油路７の油圧は上昇する。そして、吐出圧によるアンロ
ード弁１内のスプール端部への作用力が大きくなるにつ
れて、アンロード弁１はスプリング１７に抗しつつ切換
位置１ａ側に切換わるとともに、このときの開度に応じ
てポンプＰとタンクＴが連通する。つまり、方向制御弁
３が中立位置にあるときのポンプＰ吐出圧は、アンロー
ド弁１を開くために必要な圧力、すなわちスプリング８
のバネ力に応じた圧力となっている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記のような負荷感応
型油圧油圧回路において、方向制御弁３が切換位置３ａ
あるいは３ｂにある時に、アクチュエータ２の負荷圧が
設定値よりも大きくなると、信号油路５に接続されてい
るリリーフバルブ６が開く。そして、リリーフバルブ６
が開くと、当然信号油路５及び５ａ、５ｂに流れが生じ
る。このとき、管路抵抗によってこれら信号油路５及び
５ａ、５ｂに圧力差が生じてしまい、信号油路５ａの油
圧が、信号油路５ｂの油圧よりも小さくなってしまう。
つまり、信号油路５ｂの油圧で決まる吐出圧と、信号油
路５ａの油圧の差が大きくなってしまい、アンロード弁
１はスプリング８に抗して切換位置１ａに切換わろうと
する。このようにアンロード弁１が切換わろうとする
と、信号油路及びアンロード弁１に振動が生じてしまう
といった問題があった。この問題を防ぐ手段としては、
アンロード弁１のスプリング８のイニシャル荷重を大き
くすることが考えられる。しかし、イニシャル荷重を大
きくすると、方向切換弁３が中立位置にあるときに、吐
出圧がこのイニシャル荷重分だけ大きくなってしまいエ
ネルギーロスとなってしまう。同時に、スプリング８の
強度を考えると、スプリング８を大きくする必要があ
り、アンロード弁に内蔵することが困難になる。この発
明の目的は、アンロード弁のスプリングのイニシャル荷
重を大きくすることなく、一定の条件以外のときは、第
１パイロット圧室側の流体圧が低下した場合でも、アン
ロード弁の開口を防ぐことができるアンロード弁を提供
することである。
型油圧油圧回路において、方向制御弁３が切換位置３ａ
あるいは３ｂにある時に、アクチュエータ２の負荷圧が
設定値よりも大きくなると、信号油路５に接続されてい
るリリーフバルブ６が開く。そして、リリーフバルブ６
が開くと、当然信号油路５及び５ａ、５ｂに流れが生じ
る。このとき、管路抵抗によってこれら信号油路５及び
５ａ、５ｂに圧力差が生じてしまい、信号油路５ａの油
圧が、信号油路５ｂの油圧よりも小さくなってしまう。
つまり、信号油路５ｂの油圧で決まる吐出圧と、信号油
路５ａの油圧の差が大きくなってしまい、アンロード弁
１はスプリング８に抗して切換位置１ａに切換わろうと
する。このようにアンロード弁１が切換わろうとする
と、信号油路及びアンロード弁１に振動が生じてしまう
といった問題があった。この問題を防ぐ手段としては、
アンロード弁１のスプリング８のイニシャル荷重を大き
くすることが考えられる。しかし、イニシャル荷重を大
きくすると、方向切換弁３が中立位置にあるときに、吐
出圧がこのイニシャル荷重分だけ大きくなってしまいエ
ネルギーロスとなってしまう。同時に、スプリング８の
強度を考えると、スプリング８を大きくする必要があ
り、アンロード弁に内蔵することが困難になる。この発
明の目的は、アンロード弁のスプリングのイニシャル荷
重を大きくすることなく、一定の条件以外のときは、第
１パイロット圧室側の流体圧が低下した場合でも、アン
ロード弁の開口を防ぐことができるアンロード弁を提供
することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、ハウジン
グと、ハウジング内に形成したスプール孔と、スプール
孔の一端側に形成した第１パイロット圧室と、スプール
孔に摺動自在に組み込んだスプールと、上記第１パイロ
ット圧室に設けたスプリングと、上記第１パイロット圧
室と対向している第２パイロット圧室とを備え、第２パ
イロット圧室に導かれた流体圧による作用力が、上記第
１パイロット圧室に導かれた流体圧による作用力及びス
プリングのバネ力の合力よりも大きくなるとスプールが
移動するとともに、その移動量に応じた開度でポンプと
タンクを連通するアンロード弁を前提とする。 上記の
アンロード弁を前提として、第１の発明は、上記第１パ
イロット圧室に臨ませたスプールの受圧面積を、第２パ
イロット圧室側の受圧面積よりも大きくした点に特徴を
有する。第２の発明は、第１の発明において、第２パイ
ロット圧室に臨ませたスプール端部の軸方向に通孔を形
成するとともに、スプールの径方向にこの通孔と連通し
ている小孔を形成し、スプールがスプリングのバネ力及
び第１パイロット圧室の流体圧に抗して移動すると、上
記小孔と、タンクに連通する通路との開度が変化し、こ
の開度に応じてポンプとタンクが連通する点に特徴を有
する。
グと、ハウジング内に形成したスプール孔と、スプール
孔の一端側に形成した第１パイロット圧室と、スプール
孔に摺動自在に組み込んだスプールと、上記第１パイロ
ット圧室に設けたスプリングと、上記第１パイロット圧
室と対向している第２パイロット圧室とを備え、第２パ
イロット圧室に導かれた流体圧による作用力が、上記第
１パイロット圧室に導かれた流体圧による作用力及びス
プリングのバネ力の合力よりも大きくなるとスプールが
移動するとともに、その移動量に応じた開度でポンプと
タンクを連通するアンロード弁を前提とする。 上記の
アンロード弁を前提として、第１の発明は、上記第１パ
イロット圧室に臨ませたスプールの受圧面積を、第２パ
イロット圧室側の受圧面積よりも大きくした点に特徴を
有する。第２の発明は、第１の発明において、第２パイ
ロット圧室に臨ませたスプール端部の軸方向に通孔を形
成するとともに、スプールの径方向にこの通孔と連通し
ている小孔を形成し、スプールがスプリングのバネ力及
び第１パイロット圧室の流体圧に抗して移動すると、上
記小孔と、タンクに連通する通路との開度が変化し、こ
の開度に応じてポンプとタンクが連通する点に特徴を有
する。
【００１１】
【作用】第１の発明のアンロード弁Ｖによれば、第１パ
イロット圧室２４側のスプール受圧面積を、第２パイロ
ット圧室１０側のスプール受圧面積よりも大きくしたの
で、この受圧面積差分だけ第１パイロット圧室に導かれ
た油圧による作用力は大きくなっている。つまり、アン
ロード弁を開口させるために必要とされる、アンロード
弁のスプール両端に作用する差圧が従来例に比べて大き
くなる。例えば、この実施例ではリリーフバルブ６が開
いて、第１パイロット圧室２４に導かれる油圧が多少低
下しても、アンロード弁Ｖの開口を防ぐことができる。
なお、方向制御弁３が中立位置にあるときは、第１パイ
ロット圧室２４はタンク圧となっているので、第１パイ
ロット圧室側のスプール受圧面積が大きくてもアンロー
ド弁Ｖを開くための条件にはほとんど変化はない。つま
り、この発明のアンロード弁Ｖを使用した場合も、中立
時にはポンプＰの吐出圧はスプリング１７のバネ力によ
って決めることができる。第２の発明によれば、第２パ
イロット圧室に導かれたポンプ吐出圧の作用力によって
スプールが移動すると、小孔と、タンクに連通する通路
の開度が変化し、この開度に応じてポンプとタンクを連
通することができる。したがって、第２パイロット圧室
とは別に、ポンプポートを形成する必要がない。
イロット圧室２４側のスプール受圧面積を、第２パイロ
ット圧室１０側のスプール受圧面積よりも大きくしたの
で、この受圧面積差分だけ第１パイロット圧室に導かれ
た油圧による作用力は大きくなっている。つまり、アン
ロード弁を開口させるために必要とされる、アンロード
弁のスプール両端に作用する差圧が従来例に比べて大き
くなる。例えば、この実施例ではリリーフバルブ６が開
いて、第１パイロット圧室２４に導かれる油圧が多少低
下しても、アンロード弁Ｖの開口を防ぐことができる。
なお、方向制御弁３が中立位置にあるときは、第１パイ
ロット圧室２４はタンク圧となっているので、第１パイ
ロット圧室側のスプール受圧面積が大きくてもアンロー
ド弁Ｖを開くための条件にはほとんど変化はない。つま
り、この発明のアンロード弁Ｖを使用した場合も、中立
時にはポンプＰの吐出圧はスプリング１７のバネ力によ
って決めることができる。第２の発明によれば、第２パ
イロット圧室に導かれたポンプ吐出圧の作用力によって
スプールが移動すると、小孔と、タンクに連通する通路
の開度が変化し、この開度に応じてポンプとタンクを連
通することができる。したがって、第２パイロット圧室
とは別に、ポンプポートを形成する必要がない。
【００１２】
【実施例】図１、２に、この発明の実施例を示す。図１
に示した負圧感応形回路図のように、アンロード弁Ｖの
第１パイロット圧室２４側のスプール受圧面積を、第２
パイロット圧室１０側のスプール受圧面積よりも大きく
している。なお、その他の構成については従来例で述べ
た回路図と同一であり、その詳細な説明は省略する。こ
の発明のアンロード弁Ｖの具体的な構成を示したのが、
図２である。アンロード弁Ｖは、ボディ１１内に孔１２
を形成するとともに、この孔１２には筒状のスリーブ１
３を組み込んでいる。スリーブ１３内には、筒部１３ｂ
の一端に径の大きな大筒部１３ａを、他端に径の小さな
筒部１３ｃを形成している。そして、これら筒部がスプ
ール孔を構成している。スプール１４は大ランド部１４
ａと小ランド部１４ｂからなり、筒部１３ｂ内に大ラン
ド部１４ａを摺動可能に組み込むとともに、小ランド部
１４ｂを小筒部１３ｃ内に臨ませている。
に示した負圧感応形回路図のように、アンロード弁Ｖの
第１パイロット圧室２４側のスプール受圧面積を、第２
パイロット圧室１０側のスプール受圧面積よりも大きく
している。なお、その他の構成については従来例で述べ
た回路図と同一であり、その詳細な説明は省略する。こ
の発明のアンロード弁Ｖの具体的な構成を示したのが、
図２である。アンロード弁Ｖは、ボディ１１内に孔１２
を形成するとともに、この孔１２には筒状のスリーブ１
３を組み込んでいる。スリーブ１３内には、筒部１３ｂ
の一端に径の大きな大筒部１３ａを、他端に径の小さな
筒部１３ｃを形成している。そして、これら筒部がスプ
ール孔を構成している。スプール１４は大ランド部１４
ａと小ランド部１４ｂからなり、筒部１３ｂ内に大ラン
ド部１４ａを摺動可能に組み込むとともに、小ランド部
１４ｂを小筒部１３ｃ内に臨ませている。
【００１３】一方、大筒部１３ａには、一対のバネ受け
１５、１６を設けるとともに、これら両バネ受け１５、
１６間にスプリング１７を設けている。そして、カバー
１８をボディ１１に取り付けると、大筒部１３ａとカバ
ー１８とが相まって第１パイロット圧室２４が形成され
るとともに、スプリング１７はイニシャル荷重を保持し
て、そのバネ力を第１パイロット圧室２４側のスプール
端部に作用することになる。なお、この実施例では、ボ
ディ１１とカバー１８とスリーブ１３とにより、ハウジ
ングを構成するものとする。図２の状態は、スプリング
１７の伸長時であり、このときバネ受け１５は、段部１
９に接すると同時に、小ランド部１４ｂ端部が段部２５
に接している。スリーブ１３に形成した油通路２０に
は、信号油路５ａが接続するとともに、この信号油路５
ａの油が第１パイロット圧室２４に導かれる。そして、
この信号油路５ａの油圧が第１パイロット圧室２４側の
スプール端部に作用する。なお、スプール１４の受圧面
積をＡ１とする。
１５、１６を設けるとともに、これら両バネ受け１５、
１６間にスプリング１７を設けている。そして、カバー
１８をボディ１１に取り付けると、大筒部１３ａとカバ
ー１８とが相まって第１パイロット圧室２４が形成され
るとともに、スプリング１７はイニシャル荷重を保持し
て、そのバネ力を第１パイロット圧室２４側のスプール
端部に作用することになる。なお、この実施例では、ボ
ディ１１とカバー１８とスリーブ１３とにより、ハウジ
ングを構成するものとする。図２の状態は、スプリング
１７の伸長時であり、このときバネ受け１５は、段部１
９に接すると同時に、小ランド部１４ｂ端部が段部２５
に接している。スリーブ１３に形成した油通路２０に
は、信号油路５ａが接続するとともに、この信号油路５
ａの油が第１パイロット圧室２４に導かれる。そして、
この信号油路５ａの油圧が第１パイロット圧室２４側の
スプール端部に作用する。なお、スプール１４の受圧面
積をＡ１とする。
【００１４】また、第１パイロット圧室とは反対側のス
リーブ１３に、アンロード油路７と連通する第２パイロ
ット圧室１０を形成する。スプール１４の小ランド部１
４ｂ端部には、軸方向に通孔２１を形成する。そして、
通孔２１は上記第２パイロット圧室と連通している。さ
らに、この通孔２１と連通する小孔２３を、小ランド部
１４ｂの径方向に形成する。なお、アンロード油路７の
油圧が作用するスプール１４の受圧面積をＡ２とする。
スプール１４がスプリング１７に抗して図上方向に移動
して、小孔２３端部が段部２５を越えると、その開度に
応じて第２パイロット圧室１０内の油圧が、筒部１３ｂ
に流れ、さらに油通路２２を介してアンロード油路７が
タンクＴと連通することになる。なお、スプール１４と
筒部１３ｂが相まって形成している室２７と、油通路２
２によって通路が構成されるものとする。
リーブ１３に、アンロード油路７と連通する第２パイロ
ット圧室１０を形成する。スプール１４の小ランド部１
４ｂ端部には、軸方向に通孔２１を形成する。そして、
通孔２１は上記第２パイロット圧室と連通している。さ
らに、この通孔２１と連通する小孔２３を、小ランド部
１４ｂの径方向に形成する。なお、アンロード油路７の
油圧が作用するスプール１４の受圧面積をＡ２とする。
スプール１４がスプリング１７に抗して図上方向に移動
して、小孔２３端部が段部２５を越えると、その開度に
応じて第２パイロット圧室１０内の油圧が、筒部１３ｂ
に流れ、さらに油通路２２を介してアンロード油路７が
タンクＴと連通することになる。なお、スプール１４と
筒部１３ｂが相まって形成している室２７と、油通路２
２によって通路が構成されるものとする。
【００１５】次に、この実施例の作用を説明する。方向
制御弁３が切換位置３ａあるいは３ｂにある場合、第１
パイロット圧室２４にはアクチュエータ２の負荷圧が導
かれるとともに、、第１パイロット圧室２４側のスプー
ル１４には、この負荷圧とスプリング１７のバネ力が作
用する。同時に、第２パイロット圧室１０側のスプール
には、可変吐出量型ポンプＰの吐出圧が作用する。ここ
で、ポンプＰの吐出圧は、レギュレータ９により、アク
チュエータ２の負荷圧よりも所定量だけ高くなっている
とともに、スプリング１７には、この差圧による作用力
よりも大きなイニシャル荷重を保持させている。したが
って、このときスプール１４は図２に示した状態とな
り、アンロード油路７とタンクは連通しない。つまり、
アンロード弁Ｖは切換位置Ｖｂの位置にあることにな
る。
制御弁３が切換位置３ａあるいは３ｂにある場合、第１
パイロット圧室２４にはアクチュエータ２の負荷圧が導
かれるとともに、、第１パイロット圧室２４側のスプー
ル１４には、この負荷圧とスプリング１７のバネ力が作
用する。同時に、第２パイロット圧室１０側のスプール
には、可変吐出量型ポンプＰの吐出圧が作用する。ここ
で、ポンプＰの吐出圧は、レギュレータ９により、アク
チュエータ２の負荷圧よりも所定量だけ高くなっている
とともに、スプリング１７には、この差圧による作用力
よりも大きなイニシャル荷重を保持させている。したが
って、このときスプール１４は図２に示した状態とな
り、アンロード油路７とタンクは連通しない。つまり、
アンロード弁Ｖは切換位置Ｖｂの位置にあることにな
る。
【００１６】この状態から、アクチュエータ２に設定値
以上の負荷圧がかかると、リリーフバルブ６が開くとと
もに、信号油路５及び５ａ、５ｂに流れが生じる。この
とき、管路抵抗によって信号油路に圧力差が生じ、信号
油路５ａの油圧が、信号油路５ｂの油圧よりも小さくな
ってしまう。したがって、第１パイロット圧室２４内の
油圧が低下し、相対的に第２パイロット圧室１０側の油
圧が、第１パイロット圧室２４側に油圧よりも所定差圧
以上となってしまう。しかし、第１パイロット圧室２４
側のスプール１４受圧面積Ａ１は、第２パイロット圧室
１０側のスプール１４受圧面積Ａ２よりも大きいので、
この受圧面積差分だけ負荷圧による作用力は大きくなっ
ている。したがって、従来と同一のイニシャル荷重を保
持したスプリングを使用しているとしても、アンロード
弁Ｖが開口するのを、つまり切換位置Ｖａ側に移動する
のを防ぐことができる。
以上の負荷圧がかかると、リリーフバルブ６が開くとと
もに、信号油路５及び５ａ、５ｂに流れが生じる。この
とき、管路抵抗によって信号油路に圧力差が生じ、信号
油路５ａの油圧が、信号油路５ｂの油圧よりも小さくな
ってしまう。したがって、第１パイロット圧室２４内の
油圧が低下し、相対的に第２パイロット圧室１０側の油
圧が、第１パイロット圧室２４側に油圧よりも所定差圧
以上となってしまう。しかし、第１パイロット圧室２４
側のスプール１４受圧面積Ａ１は、第２パイロット圧室
１０側のスプール１４受圧面積Ａ２よりも大きいので、
この受圧面積差分だけ負荷圧による作用力は大きくなっ
ている。したがって、従来と同一のイニシャル荷重を保
持したスプリングを使用しているとしても、アンロード
弁Ｖが開口するのを、つまり切換位置Ｖａ側に移動する
のを防ぐことができる。
【００１７】方向制御弁３が中立位置にあるときは、第
１パイロット圧室２４はタンク圧となっているので、第
１パイロット圧室側のスプール受圧面積を大きくして
も、タンク圧による作用力には関係ない。つまり、この
実施例のアンロード弁Ｖを使用した時も、中立時にはポ
ンプＰの吐出圧はスプリング１７のバネ力によって決ま
る。なお、この受圧面積の差は、管路抵抗等に応じて決
めればよい。以上のように、この実施例のアンロード弁
Ｖを用いれば、方向制御弁３が切換位置３ａ、３ｂにあ
るときに、リリーフバルブ６が開いた時にもアンロード
弁Ｖの開口を防ぐことができるとともに、中立位置にあ
る時には、ポンプＰの吐出圧が大きくなることがない。
１パイロット圧室２４はタンク圧となっているので、第
１パイロット圧室側のスプール受圧面積を大きくして
も、タンク圧による作用力には関係ない。つまり、この
実施例のアンロード弁Ｖを使用した時も、中立時にはポ
ンプＰの吐出圧はスプリング１７のバネ力によって決ま
る。なお、この受圧面積の差は、管路抵抗等に応じて決
めればよい。以上のように、この実施例のアンロード弁
Ｖを用いれば、方向制御弁３が切換位置３ａ、３ｂにあ
るときに、リリーフバルブ６が開いた時にもアンロード
弁Ｖの開口を防ぐことができるとともに、中立位置にあ
る時には、ポンプＰの吐出圧が大きくなることがない。
【００１８】
【発明の効果】第１の発明のアンロード弁によれば、第
１パイロット圧室に導かれた流体圧よりも所定圧だけ高
い可変ポンプの吐出圧が第２パイロット圧室に導かれて
いるときに、何等かの原因で第１パイロット圧室内の流
体圧が多少低下したとしても、このアンロード弁の開口
を防ぐことができ、不用意なアンロードを防止でき
る。。第２の発明によれば、アンロード弁の構造を簡単
にできる。
１パイロット圧室に導かれた流体圧よりも所定圧だけ高
い可変ポンプの吐出圧が第２パイロット圧室に導かれて
いるときに、何等かの原因で第１パイロット圧室内の流
体圧が多少低下したとしても、このアンロード弁の開口
を防ぐことができ、不用意なアンロードを防止でき
る。。第２の発明によれば、アンロード弁の構造を簡単
にできる。
【図１】この発明のアンロード弁を使用した負荷感応型
油圧回路の回路図である。
油圧回路の回路図である。
【図２】この発明のアンロード弁の断面図である。
【図３】従来のアンロード弁を使用した負荷感応型油圧
回路の回路図である。
回路の回路図である。
１０ 第２パイロット圧室 １４ スプール １７ スプリング ２４ 第１パイロット圧室 Ｖ アンロード弁 Ａ１、Ａ２ 受圧面積
Claims (2)
- 【請求項１】 ハウジングと、ハウジング内に形成した
スプール孔と、スプール孔の一端側に形成した第１パイ
ロット圧室と、スプール孔に摺動自在に組み込んだスプ
ールと、上記第１パイロット圧室に設けたスプリング
と、上記第１パイロット圧室と対向している第２パイロ
ット圧室とを備え、第２パイロット圧室に導かれたポン
プ吐出圧による作用力が、上記第１パイロット圧室に導
かれた流体圧による作用力及びスプリングのバネ力の合
力よりも大きくなるとスプールが移動するとともに、そ
の移動量に応じた開度でポンプとタンクを連通するアン
ロード弁において、上記第１パイロット圧室に臨ませた
スプールの受圧面積を、第２パイロット圧室側の受圧面
積よりも大きくしたことを特徴とするアンロード弁。 - 【請求項２】 第２パイロット圧室に臨ませたスプール
端部の軸方向に通孔を形成するとともに、スプールの径
方向にこの通孔と連通している小孔を形成し、スプール
がスプリングのバネ力及び第１パイロット圧室の流体圧
に抗して移動すると、上記小孔と、タンクに連通する通
路との開度が変化し、この開度に応じてポンプとタンク
が連通することを特徴とする請求項１記載のアンロード
弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28874594A JP3534854B2 (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 負荷感応型油圧回路用アンロード弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28874594A JP3534854B2 (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 負荷感応型油圧回路用アンロード弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08128405A true JPH08128405A (ja) | 1996-05-21 |
| JP3534854B2 JP3534854B2 (ja) | 2004-06-07 |
Family
ID=17734155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28874594A Expired - Fee Related JP3534854B2 (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 負荷感応型油圧回路用アンロード弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3534854B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998038429A1 (fr) * | 1997-02-27 | 1998-09-03 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Transmission hydraulique et soupape d'inversion pour machine hydraulique |
| US20170204850A1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | Caterpillar, Inc. | Over pressure relief system for fluid ends |
-
1994
- 1994-10-28 JP JP28874594A patent/JP3534854B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998038429A1 (fr) * | 1997-02-27 | 1998-09-03 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Transmission hydraulique et soupape d'inversion pour machine hydraulique |
| US6212886B1 (en) | 1997-02-27 | 2001-04-10 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Hydraulic drive system and directional control valve apparatus in hydraulic machine |
| US20170204850A1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | Caterpillar, Inc. | Over pressure relief system for fluid ends |
| WO2017123957A1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | Caterpillar Inc. | Over pressure relief system for fluid ends |
| CN108474367A (zh) * | 2016-01-14 | 2018-08-31 | 卡特彼勒公司 | 用于流体端的过压释放系统 |
| US10082137B2 (en) | 2016-01-14 | 2018-09-25 | Caterpillar Inc. | Over pressure relief system for fluid ends |
| CN108474367B (zh) * | 2016-01-14 | 2019-08-30 | 卡特彼勒公司 | 用于流体端的过压释放系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3534854B2 (ja) | 2004-06-07 |
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