JPH0812220B2 - 送電線故障点標定装置 - Google Patents
送電線故障点標定装置Info
- Publication number
- JPH0812220B2 JPH0812220B2 JP59059578A JP5957884A JPH0812220B2 JP H0812220 B2 JPH0812220 B2 JP H0812220B2 JP 59059578 A JP59059578 A JP 59059578A JP 5957884 A JP5957884 A JP 5957884A JP H0812220 B2 JPH0812220 B2 JP H0812220B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- branch
- transmission line
- distribution ratio
- current product
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の技術分野］ 本発明は、分岐負荷を有する送電線の故障点標定方式
に関するものである。
に関するものである。
［発明の技術的背景］ 従来、送電線の故障点標定方式としてサージ受信方
式，パルスレーダ方式，あるいはインピーダンス測定方
式等がある。前二者は高価な通信装置あるいは送電線へ
の信号結合装置を必要とする。これに対し後者のインピ
ーダンス測定方式は、電圧変成器および変流器より得ら
れる電圧・電流により標定するもので、入力量を得るた
めに新たな設備を必要としない。このため最近、インピ
ーダンス測定方式が特に注目されており、例えば特公昭
58−29471号「事故点判別方式」等が提案されている。
式，パルスレーダ方式，あるいはインピーダンス測定方
式等がある。前二者は高価な通信装置あるいは送電線へ
の信号結合装置を必要とする。これに対し後者のインピ
ーダンス測定方式は、電圧変成器および変流器より得ら
れる電圧・電流により標定するもので、入力量を得るた
めに新たな設備を必要としない。このため最近、インピ
ーダンス測定方式が特に注目されており、例えば特公昭
58−29471号「事故点判別方式」等が提案されている。
［背景技術の問題点］ 上記特公昭58−29471号の発明を含む従来のインピー
ダンス測定方式は送電線に分岐がないことを前提として
いる。分岐がある場合は分岐点までの標定を前提として
いる。このことは基幹送電線では特に支障はない。また
分岐があるとしても極く限られているので分岐毎に装置
を設定してもその設置数が著増することがないからであ
る。しかし66KV等の下位系送電線では需要家への引込み
が多数あり、その引込み点毎に装置を設置することは経
済的にも、また運用する上からも困難である。
ダンス測定方式は送電線に分岐がないことを前提として
いる。分岐がある場合は分岐点までの標定を前提として
いる。このことは基幹送電線では特に支障はない。また
分岐があるとしても極く限られているので分岐毎に装置
を設定してもその設置数が著増することがないからであ
る。しかし66KV等の下位系送電線では需要家への引込み
が多数あり、その引込み点毎に装置を設置することは経
済的にも、また運用する上からも困難である。
［発明の目的］ 本発明は、上記の事情に鑑みなされたもので、その目
的は分岐の多い送電線において分岐負荷の影響を受ける
ことのない故障点標定方式を提供しようとするものであ
る。
的は分岐の多い送電線において分岐負荷の影響を受ける
ことのない故障点標定方式を提供しようとするものであ
る。
［発明の概要］ インピーダンス測定形の故障点標定方式は、要約すれ
ば自端から故障点までの電圧降下を、当該送電線の単位
長当りの電圧降下で除算して距離を求める方式である。
分岐のある送電線では区間によつて電流が異なるため単
位長当りの電圧降下が異なる。そこで本発明は分岐を有
する送電線の故障点を標定する故障点標定方式におい
て、送電線の送出端の電流の計測値を設定値の比率で配
分して各分岐負荷の電流を測定し、この推定値を送出端
の電流から順次差引いて各区間の電流とみなし、各区間
の単位長当りの電圧降下を求めることにより正しい距離
を算出しようとするものである。また、上記設定値とし
ては例えば各分岐負荷の想定需要電力等が用いられる。
ば自端から故障点までの電圧降下を、当該送電線の単位
長当りの電圧降下で除算して距離を求める方式である。
分岐のある送電線では区間によつて電流が異なるため単
位長当りの電圧降下が異なる。そこで本発明は分岐を有
する送電線の故障点を標定する故障点標定方式におい
て、送電線の送出端の電流の計測値を設定値の比率で配
分して各分岐負荷の電流を測定し、この推定値を送出端
の電流から順次差引いて各区間の電流とみなし、各区間
の単位長当りの電圧降下を求めることにより正しい距離
を算出しようとするものである。また、上記設定値とし
ては例えば各分岐負荷の想定需要電力等が用いられる。
［発明の実施例］ ［実施例の構成および作用］ 第１図は本発明の一実施例のハードウエアを示す構成
図である。１は対象となる送電線,2は変成器,3は変流
器,4および５は入力変換回路,6はアナログデジタル変換
回路（以後AD変換回路と称す）,7は演算回路,8は表示回
路,L1〜L4は分岐負荷または末端負荷（以下総称して分
岐負荷と称す。）,F1〜F4は故障点,l1〜l4は各区間の距
離,x1〜x4は自端あるいは各分岐点から故障点までの距
離,Vは自端電圧,Iは自端電流である。特に混乱のない限
り、例えば３相電圧Va,Vb,Vcを代表してV,3相電流Ia,I
b,Icを代表してＩで表わしてある。なお故障点F1〜F
4は、このうちの何れか１箇所のみ実際に故障が発生し
ているものとする。
図である。１は対象となる送電線,2は変成器,3は変流
器,4および５は入力変換回路,6はアナログデジタル変換
回路（以後AD変換回路と称す）,7は演算回路,8は表示回
路,L1〜L4は分岐負荷または末端負荷（以下総称して分
岐負荷と称す。）,F1〜F4は故障点,l1〜l4は各区間の距
離,x1〜x4は自端あるいは各分岐点から故障点までの距
離,Vは自端電圧,Iは自端電流である。特に混乱のない限
り、例えば３相電圧Va,Vb,Vcを代表してV,3相電流Ia,I
b,Icを代表してＩで表わしてある。なお故障点F1〜F
4は、このうちの何れか１箇所のみ実際に故障が発生し
ているものとする。
入力変換回路４は変成器２の出力を適当なレベルに変
換し、更に高域の周波数成分を除去するための前置フイ
ルタを経て出力を生ずる。これらは通常用いられる手法
であり、特に内部構成図を掲げない。入力変換回路５も
ほほ同様であり、変流器３の２次電流を適当な電圧レベ
ルに変換し、前置フイルタを経て出力を生ずる。AD変換
回路６は入力を一定間隔でサンプリングし、AD変換して
デジタル出力を演算回路７へ印加する。AD変換回路６の
この様な内部構成についても周知の技術であり、その構
成図は省略する。
換し、更に高域の周波数成分を除去するための前置フイ
ルタを経て出力を生ずる。これらは通常用いられる手法
であり、特に内部構成図を掲げない。入力変換回路５も
ほほ同様であり、変流器３の２次電流を適当な電圧レベ
ルに変換し、前置フイルタを経て出力を生ずる。AD変換
回路６は入力を一定間隔でサンプリングし、AD変換して
デジタル出力を演算回路７へ印加する。AD変換回路６の
この様な内部構成についても周知の技術であり、その構
成図は省略する。
演算回路７は後に第２図により説明する演算を実施
し、その結果を表示回路８により表示する。
し、その結果を表示回路８により表示する。
なお、こゝで入力変換回路４および５の出力は、特に
混乱のおそれのない限り自端電圧Ｖおよび自端電流Ｉと
区別しないで説明する。これらの用法は通常用いられる
ものである。更にはAD変換回路６で変換されたデジタル
出力も混乱のない限りＶおよびＩで表すものとする。ま
た分岐負荷L1〜L4は送電線１の直下あるいは極く近距離
にあるのが通常であり、分岐以後の距離は特に考えない
ものとする。
混乱のおそれのない限り自端電圧Ｖおよび自端電流Ｉと
区別しないで説明する。これらの用法は通常用いられる
ものである。更にはAD変換回路６で変換されたデジタル
出力も混乱のない限りＶおよびＩで表すものとする。ま
た分岐負荷L1〜L4は送電線１の直下あるいは極く近距離
にあるのが通常であり、分岐以後の距離は特に考えない
ものとする。
第２図は第１図の演算回路７の機能を説明するブロツ
ク図である。本発明は頻度の多い１線地絡故障を対象と
するものであり、以下ａ相地絡故障について説明する。
他相の地絡についても、地絡相を基準としてａ相地絡故
障の場合と同様の演算をすることは通常の手法と同様で
ある。
ク図である。本発明は頻度の多い１線地絡故障を対象と
するものであり、以下ａ相地絡故障について説明する。
他相の地絡についても、地絡相を基準としてａ相地絡故
障の場合と同様の演算をすることは通常の手法と同様で
ある。
第２図において、９は設定手段であり、定数Ｚα,Zo,
l1〜l4,K1〜K4等が設定され記憶されている。Ｚαおよ
びZoは夫々送電線単位長当りのαモードおよびＯモード
インピーダンス,l1〜l4は第１図と同様各区間の距離,K1
〜K4は各分岐負荷に関する定数である。定数K1〜K4とし
ては例えば各分岐負荷の設備容量あるいは実質的な最大
電力の想定値等が用いられる。
l1〜l4,K1〜K4等が設定され記憶されている。Ｚαおよ
びZoは夫々送電線単位長当りのαモードおよびＯモード
インピーダンス,l1〜l4は第１図と同様各区間の距離,K1
〜K4は各分岐負荷に関する定数である。定数K1〜K4とし
ては例えば各分岐負荷の設備容量あるいは実質的な最大
電力の想定値等が用いられる。
10は演算手段で電圧V,電流I,定数ＺαおよびZoを入力
として次の演算を実施し、電圧電流積量JV,単位長電圧
降下電流積量JIおよび負荷分電圧降下電流積量JLを出力
する。
として次の演算を実施し、電圧電流積量JV,単位長電圧
降下電流積量JIおよび負荷分電圧降下電流積量JLを出力
する。
これらの演算については特公昭58−29471号公報に記
載されているように周知のものである。11は演算手段で
次の演算を実施し出力G1,G2,G3を出力する。なお、演算
手段11は設定手段９の一部機能として、これらを総じて
設定手段とみなしても良い。
載されているように周知のものである。11は演算手段で
次の演算を実施し出力G1,G2,G3を出力する。なお、演算
手段11は設定手段９の一部機能として、これらを総じて
設定手段とみなしても良い。
G1＝K1/KT,G2＝K2/KT,G3＝K3/KT,KT＝K1＋K2＋K3＋K4…
…（２） 12は演算手段で次の演算を実施し出力Xiを生ずる。な
お、この演算手段12および演算手段10を総じて標定演算
手段という。
…（２） 12は演算手段で次の演算を実施し出力Xiを生ずる。な
お、この演算手段12および演算手段10を総じて標定演算
手段という。
先ず、演算手段13によりJV/JI＝ｘが実行され比較手
段14により入力ｘと入力l1とが比較され、ｘl1であれ
ば出力Ａを生じゲート要素15を通じてこのｘがxi（ｉ＝
１）として出力される。ｘ＞l1であれば出力Ｂを生じ演
算手段13は第２の組を除算する。第２の組とは演算手段
16および17の出力即ちJV−l1JIおよびJI−G1JLであり、
（JV−l1JI）／（JI−G1JL）＝ｘが実行され、前述と同
様にしてｘl2であればxi（ｉ＝２）として出力され、
ｘ＞l2であれば第３の組へ移る。第３の組は演算手段18
および19の出力であり同様にして｛JV−l1JI−l2（JI−
G1JL）｝／（JI−G1JL−G2JL）＝ｘが実行されｘl3で
あればxi（ｉ＝３）として出力され、ｘ＞l3であれば第
４の組へ移る。第４の組は演算手段20および21の出力で
あり、前述と同様にして｛JV−l1JI−l2（JI−G1JL）−
l3（JL−G1JL−G2JL）｝／（JI−G1JL−G2JL−G3JL）＝
ｘが実行されｘl4であればxi（ｉ＝４）として出力さ
れ、ｘ＞l4であれば、比較手段14より出力Ｃを生ずる。
出力Ｃは第１図の表示回路８より、例えば区間外故障と
して表示される。
段14により入力ｘと入力l1とが比較され、ｘl1であれ
ば出力Ａを生じゲート要素15を通じてこのｘがxi（ｉ＝
１）として出力される。ｘ＞l1であれば出力Ｂを生じ演
算手段13は第２の組を除算する。第２の組とは演算手段
16および17の出力即ちJV−l1JIおよびJI−G1JLであり、
（JV−l1JI）／（JI−G1JL）＝ｘが実行され、前述と同
様にしてｘl2であればxi（ｉ＝２）として出力され、
ｘ＞l2であれば第３の組へ移る。第３の組は演算手段18
および19の出力であり同様にして｛JV−l1JI−l2（JI−
G1JL）｝／（JI−G1JL−G2JL）＝ｘが実行されｘl3で
あればxi（ｉ＝３）として出力され、ｘ＞l3であれば第
４の組へ移る。第４の組は演算手段20および21の出力で
あり、前述と同様にして｛JV−l1JI−l2（JI−G1JL）−
l3（JL−G1JL−G2JL）｝／（JI−G1JL−G2JL−G3JL）＝
ｘが実行されｘl4であればxi（ｉ＝４）として出力さ
れ、ｘ＞l4であれば、比較手段14より出力Ｃを生ずる。
出力Ｃは第１図の表示回路８より、例えば区間外故障と
して表示される。
第３図は第２図の作用を説明するための特価回路図で
ある。第３図では、第２図の一般的な作用を説明する前
に理解を容易にする様に公知の内容復習を兼ねて、故障
点をF1に限定した特価回路図を示してある。すなわち同
図はａ相１線地絡故障の等価回路を表わしており、ここ
でVSは電源電圧,ZαＢおよびZoBは自端背後のαモード
およびＯモードインピーダンス,VFは故障点電圧で、そ
の他の記号は前出しているのでその説明は省略する。こ
の図で Va＝Ｖα＋Vo＝x1ZαＩα＋x1ZoIo＋VF ……（３） であり、前述の故障分電流IDは故障点電圧と近似的に同
相で であるから 以上のように故障点が第１区間にあるときの第２図の
演算回路の機能が正しいことが説明される。
ある。第３図では、第２図の一般的な作用を説明する前
に理解を容易にする様に公知の内容復習を兼ねて、故障
点をF1に限定した特価回路図を示してある。すなわち同
図はａ相１線地絡故障の等価回路を表わしており、ここ
でVSは電源電圧,ZαＢおよびZoBは自端背後のαモード
およびＯモードインピーダンス,VFは故障点電圧で、そ
の他の記号は前出しているのでその説明は省略する。こ
の図で Va＝Ｖα＋Vo＝x1ZαＩα＋x1ZoIo＋VF ……（３） であり、前述の故障分電流IDは故障点電圧と近似的に同
相で であるから 以上のように故障点が第１区間にあるときの第２図の
演算回路の機能が正しいことが説明される。
第４図は第２図の作用を説明するための等価回路図で
ある。この図では故障点がF4つまり第４区間にある場合
の前述と同様の等価回路図を示す。故障点F2あるいはF3
の場合についても容易に類推できるので、F4の場合の説
明を以て一般的な説明とする。同図でＩＬα１,
IＬα２,IＬα３は各分岐負荷のαモード電流である。
各分岐負荷が非接地であるとすると、ａ相１線地絡で同
図の様な等価回路となることは周知のところである。こ
の等価回路から次式を得る。
ある。この図では故障点がF4つまり第４区間にある場合
の前述と同様の等価回路図を示す。故障点F2あるいはF3
の場合についても容易に類推できるので、F4の場合の説
明を以て一般的な説明とする。同図でＩＬα１,
IＬα２,IＬα３は各分岐負荷のαモード電流である。
各分岐負荷が非接地であるとすると、ａ相１線地絡で同
図の様な等価回路となることは周知のところである。こ
の等価回路から次式を得る。
Va＝Ｖα＋Vo＝l1（ＺαＩα＋ZoIo） ＋l2｛Ｚα（Ｉα−ＩＬα１）＋ZoIo｝ ＋l3｛Ｚα（Ｉα−ＩＬα１−ＩＬα２）＋ZoIo｝ ＋x4｛Ｚα（Ｉα−ＩＬα１−ＩＬα２−ＩＬα３）＋
ZoIo｝ ＋VF ……（６） 各分岐負荷が非接地であると、故障点Ｏモード電流I
OFは自端Ｏモード電流Ioに等しく、ΣＩＬαｉ＝Ｉα−
2Ioとなる。そして分岐負荷の配分比に関する限り、線
路インピーダンスl1Zα等は省略できるので、（２）式
より次式を得る。
ZoIo｝ ＋VF ……（６） 各分岐負荷が非接地であると、故障点Ｏモード電流I
OFは自端Ｏモード電流Ioに等しく、ΣＩＬαｉ＝Ｉα−
2Ioとなる。そして分岐負荷の配分比に関する限り、線
路インピーダンスl1Zα等は省略できるので、（２）式
より次式を得る。
ＩＬαｉ＝Gi（Ｉα−2Io），（ｉ＝１〜ｎ−１） ……
（７） こゝでGiは、各分岐負荷の力率が略々等しいとする
と、近似的に実数となる。この様な近似は極めて有効で
あり、その条件で説明するが、それが成立たない場合に
ついては別の実施例で述べる。
（７） こゝでGiは、各分岐負荷の力率が略々等しいとする
と、近似的に実数となる。この様な近似は極めて有効で
あり、その条件で説明するが、それが成立たない場合に
ついては別の実施例で述べる。
（７）式より次式を得る。
従つて（１），（６），（８）式および より次式を得る。
JV≒l1JI＋l2（JI−G1JL）＋l3（JI−G1LL−G2JL） ＋x4（JI−G1JL−G2JL −G3JL） ……（９） 以上により第２図の作用が説明された。
［実施例の効果］ 以上の様に本実施例は、各分岐負荷の力率が略々等し
いとして、最大電力の想定値等を設定値として、分岐負
荷電流の総和Ｉα−2Ioの実測値をその設定値の比で配
分して各分岐負荷電流を推定し、これを用いて送電線の
各区間の電流を算出し、分岐負荷の影響を消去すること
ができた。
いとして、最大電力の想定値等を設定値として、分岐負
荷電流の総和Ｉα−2Ioの実測値をその設定値の比で配
分して各分岐負荷電流を推定し、これを用いて送電線の
各区間の電流を算出し、分岐負荷の影響を消去すること
ができた。
この実施例では各分岐負荷の力率が近似的に等しいと
したので、上述の設定値は有効分電力のみを想定すれば
よい。この際無効分電力についても、有効分電力の規模
に略々比例することが想像される。仮に無効分電力の配
分誤差が有効分のそれに比しやゝ大きいとしても以下に
示される様に、その誤差の最終的な影響は比較的小さ
く、無視することができる。
したので、上述の設定値は有効分電力のみを想定すれば
よい。この際無効分電力についても、有効分電力の規模
に略々比例することが想像される。仮に無効分電力の配
分誤差が有効分のそれに比しやゝ大きいとしても以下に
示される様に、その誤差の最終的な影響は比較的小さ
く、無視することができる。
ところで、対象として考えている分岐の多い送電線で
は一般に高抵抗接地系であり、この場合故障点電圧VFは
自端ａ相電圧Vaと略々同相である。故障分電流IDは故障
点電圧VFと略々同相となる様に選ぶ。従つて分岐負荷の
有効分電流および無効分電流は結局故障分電流IDと略々
同相および略々直角成分である。そこで分岐負荷電流の
総和Ｉα−2Ioの有効分および無効分電流を夫々Ipおよ
びjIqとし、各分岐負荷の有効分の配分比をGi,無効分の
配分比をGi＋△ｉ（ｉ＝１〜４）とし、Ｚα＝ｒ＋jxと
すると（８）式の代りに次式を得る。
は一般に高抵抗接地系であり、この場合故障点電圧VFは
自端ａ相電圧Vaと略々同相である。故障分電流IDは故障
点電圧VFと略々同相となる様に選ぶ。従つて分岐負荷の
有効分電流および無効分電流は結局故障分電流IDと略々
同相および略々直角成分である。そこで分岐負荷電流の
総和Ｉα−2Ioの有効分および無効分電流を夫々Ipおよ
びjIqとし、各分岐負荷の有効分の配分比をGi,無効分の
配分比をGi＋△ｉ（ｉ＝１〜４）とし、Ｚα＝ｒ＋jxと
すると（８）式の代りに次式を得る。
この（８′）式の右辺第２項は比較的小さい。何故な
らｒはＸに比し小さく、IqはIpに比し小さい。また△ｉ
はGiに比し比較的小さい筈である。無効分の配分比も略
々有効分の規模で定まると考えてよいからである。この
様な理由から（８′）式は（８）式で十分に近似され
る。
らｒはＸに比し小さく、IqはIpに比し小さい。また△ｉ
はGiに比し比較的小さい筈である。無効分の配分比も略
々有効分の規模で定まると考えてよいからである。この
様な理由から（８′）式は（８）式で十分に近似され
る。
以上の様に本実施例では有効分電力の最大値等を想定
して分岐負荷に関する配分比を設定すればよく、容易に
運用することができる。
して分岐負荷に関する配分比を設定すればよく、容易に
運用することができる。
［他の実施例］ 第５図は他の実施例を示すブロツク図であり、第２図
の一部を変形したものである。この実施例は上述の無効
分の配分を考慮した例であり、有効分の配分比をGi,無
効分の配分比をHi（ｉ＝１〜３）とし、第２図のGiJLの
代りにGiJp＋HiJqとする他第２図と同様である。但しJp
およびJqは次式で与えられる。
の一部を変形したものである。この実施例は上述の無効
分の配分を考慮した例であり、有効分の配分比をGi,無
効分の配分比をHi（ｉ＝１〜３）とし、第２図のGiJLの
代りにGiJp＋HiJqとする他第２図と同様である。但しJp
およびJqは次式で与えられる。
これらの関係は以下の様に説明される。
第５図で22は設定手段,23〜30に演算手段である。そ
の他は第２図と同様であり、第２図と共通部を一部省略
して示してある。設定手段22で第２図と９と異なるのは
設定値Kiの他Qiが設定される点である。演算手段23につ
いては前述の（11）式が第２図と異なる。演算手段24に
ついては（２）式の他 H1＝Q1/QT,H2＝H2/HT,H3＝Q3/QT,QT＝Q1＋Q2＋Q3＋Q4…
…（14） が演算される点が第２図と異なる。演算手段26〜30につ
いては第２図の演算手段17〜21のGiJLの代りにGiJp＋Hi
Jq（ｉ＝１〜３）となつている点が異なる。
の他は第２図と同様であり、第２図と共通部を一部省略
して示してある。設定手段22で第２図と９と異なるのは
設定値Kiの他Qiが設定される点である。演算手段23につ
いては前述の（11）式が第２図と異なる。演算手段24に
ついては（２）式の他 H1＝Q1/QT,H2＝H2/HT,H3＝Q3/QT,QT＝Q1＋Q2＋Q3＋Q4…
…（14） が演算される点が第２図と異なる。演算手段26〜30につ
いては第２図の演算手段17〜21のGiJLの代りにGiJp＋Hi
Jq（ｉ＝１〜３）となつている点が異なる。
以上の様に必要なら無効分の配分を考えることもでき
る。つまり，有効分と無効分の配分が著しく異なる系統
ではこの実施例を適用することができる。
る。つまり，有効分と無効分の配分が著しく異なる系統
ではこの実施例を適用することができる。
第６図は更に他の実施例を示すブロツク図である。こ
の実施例は対象とする送電線の単位長当りのインピーダ
ンスが区間毎に異なる場合の例である。31は設定手段
で、第２図のＺα,Zoの代りに区間毎の単位長当りのイ
ンピーダンスＺα１〜Ｚα４およびZo1〜Zo4が設定され
る。32は演算手段で第２図のJI,JLの代りに次のようなJ
I1〜JI4およびJL2〜JL4が演算される。
の実施例は対象とする送電線の単位長当りのインピーダ
ンスが区間毎に異なる場合の例である。31は設定手段
で、第２図のＺα,Zoの代りに区間毎の単位長当りのイ
ンピーダンスＺα１〜Ｚα４およびZo1〜Zo4が設定され
る。32は演算手段で第２図のJI,JLの代りに次のようなJ
I1〜JI4およびJL2〜JL4が演算される。
33〜39は演算手段で第２図の12,16〜21に準ずる。そ
して共通部は一部省略してある。
して共通部は一部省略してある。
第１区間の故障の場合、（３）に準じて次の様にな
る。
る。
Va＝x1（Ｚα１Ｉα＋Zo1Io）＋VF ∴x1＝JV/JI1 ……（17） 第４区間の故障では（６）式に準じて次式となる 第２区かあるいは第３区間は上の説明から容易に類推で
きるので省略する。またこれらの式と演算手段33の内部
との対応も第２図に準じで容易に理解できるので詳述を
略す。
きるので省略する。またこれらの式と演算手段33の内部
との対応も第２図に準じで容易に理解できるので詳述を
略す。
これまでの実施例は前記特公昭58−29471号発明の改
良方法として説明された。この特公昭58−29471号発明
は故障分電流IDとして変化分電流を使用することを特徴
とするが、本発明はこれに限定されるものではない。例
えば同様の趣旨で故障分電流として零相電流を用いる方
式（昭和53年電気学会全国大会No.933,高抵抗接地系送
電線における地絡距離測定の一方法）とか、逆相電流を
用いる方式（特願昭43−57858地絡距離継電器）等があ
り、一般にこれらの方式に全て適用できる。
良方法として説明された。この特公昭58−29471号発明
は故障分電流IDとして変化分電流を使用することを特徴
とするが、本発明はこれに限定されるものではない。例
えば同様の趣旨で故障分電流として零相電流を用いる方
式（昭和53年電気学会全国大会No.933,高抵抗接地系送
電線における地絡距離測定の一方法）とか、逆相電流を
用いる方式（特願昭43−57858地絡距離継電器）等があ
り、一般にこれらの方式に全て適用できる。
以下は構成図等を特に掲げないが、同一趣旨により各
種変形が可能なことを示す例であり、この様な変形によ
り本発明を免れることはできない。
種変形が可能なことを示す例であり、この様な変形によ
り本発明を免れることはできない。
（10）式は次の様に変形される。
（10′）式も第２図に準じて実行できることは明白で
ある。
ある。
（１）式のうちのJLの計算に際し、Ｏモード電流Ioが
αモード電流Ｉαに比し小さい系統では分岐負荷のαモ
ード電流の総和Ｉα−2Ioをαモード電流Ｉαで近似す
ることもできる。また周知の公式により次式も成立つ。
αモード電流Ｉαに比し小さい系統では分岐負荷のαモ
ード電流の総和Ｉα−2Ioをαモード電流Ｉαで近似す
ることもできる。また周知の公式により次式も成立つ。
Ｉα−2Io＝Ia−3Io＝−（Ib＋Ic） ……（19） 更に分岐負荷のαモード電流の総和Ｉα−2Ioは故障
前のαモード電流に略々等しく、これを記憶しておいて
計算しても趣旨は変わらない。
前のαモード電流に略々等しく、これを記憶しておいて
計算しても趣旨は変わらない。
第１図の対象送電線では設計の煩雑さを避ける為に区
間数を４とし、第２図もこれに応じた構成となつてい
る。しかし区間数が変つても同様であることは明らかで
ある。
間数を４とし、第２図もこれに応じた構成となつてい
る。しかし区間数が変つても同様であることは明らかで
ある。
第２図の実施例では、ｘl4であればxi（ｉ＝４）と
して出力され、ｘ＞l4であれば出力Ｃを生ずるとした。
そして出力Ｃは例えば区間外故障として表示されると説
明した。しかし若干の誤差を考慮し、ｘ＞l4のときｘ
l4＋（許容値）であればxi＝l4（ｉ＝４）として出力
し、ｘ＞l4＋（許容値）であれば出力Ｃを生じ、例えば
区間外故障として表示するという様に変形してもよい。
して出力され、ｘ＞l4であれば出力Ｃを生ずるとした。
そして出力Ｃは例えば区間外故障として表示されると説
明した。しかし若干の誤差を考慮し、ｘ＞l4のときｘ
l4＋（許容値）であればxi＝l4（ｉ＝４）として出力
し、ｘ＞l4＋（許容値）であれば出力Ｃを生じ、例えば
区間外故障として表示するという様に変形してもよい。
第１図の構成では演算回路７の出力が表示回路８に印
加され、表示されるとしたが、演算回路７の出力を伝送
手段により伝送し、遠方で受信して、これを表示するこ
とも可能である。
加され、表示されるとしたが、演算回路７の出力を伝送
手段により伝送し、遠方で受信して、これを表示するこ
とも可能である。
上記の許容値を設けるとか、遠方で表示する方式は実
用に際して屡々用いられる手法である。
用に際して屡々用いられる手法である。
第１図の説明において、説明の煩雑さを避けるため、
分岐負荷は送電線の直下あるいは極く近距離にあるとし
た。しかしこれは本発明を限定するものではない。分岐
線が長い場合、分岐線を対象送電線とみなし、もともと
の対象送電線を分岐線とみなして同じ手法を適用するこ
とが可能だからである。この場合複数の故障点を想定す
るため複数の標定値が得られ、そのうちの一つが正しい
が、その程度の模索は通常許容されるので支障はない。
分岐負荷は送電線の直下あるいは極く近距離にあるとし
た。しかしこれは本発明を限定するものではない。分岐
線が長い場合、分岐線を対象送電線とみなし、もともと
の対象送電線を分岐線とみなして同じ手法を適用するこ
とが可能だからである。この場合複数の故障点を想定す
るため複数の標定値が得られ、そのうちの一つが正しい
が、その程度の模索は通常許容されるので支障はない。
［発明の効果］ 以上の様に本発明は、分岐負荷電流の総和を実測値か
ら求め、これと設定値による配分比から角分岐負荷電流
を推定することにより故障点を標定するものであり、分
岐負荷の影響を除去することができる。また、この設定
値は有効分電力の配分比のみ、あるいは無効分電力の配
分比を加味したものでもよいが、近似的に線路電圧降下
を省略しているので、電流の配分比とも考えてもよい。
ら求め、これと設定値による配分比から角分岐負荷電流
を推定することにより故障点を標定するものであり、分
岐負荷の影響を除去することができる。また、この設定
値は有効分電力の配分比のみ、あるいは無効分電力の配
分比を加味したものでもよいが、近似的に線路電圧降下
を省略しているので、電流の配分比とも考えてもよい。
第１図は本発明の一実施例の構成図、第２図は第１図の
一部を詳細に説明するブロツク図、第３図および第４図
は第２図の作用を説明するための等価回路図、第５図お
よび第６図は第２図の他の実施例を示すブロツク図であ
る。 １……送電線、２……変成器 ３……変流器、4,5……入力変換回路 ６……アナログデジタル変換回路 ７……演算回路、８……表示回路 9,22,31……設定手段 10〜13,16〜21,23〜30,32〜39……演算手段 14……比較手段、15……ゲート要素
一部を詳細に説明するブロツク図、第３図および第４図
は第２図の作用を説明するための等価回路図、第５図お
よび第６図は第２図の他の実施例を示すブロツク図であ
る。 １……送電線、２……変成器 ３……変流器、4,5……入力変換回路 ６……アナログデジタル変換回路 ７……演算回路、８……表示回路 9,22,31……設定手段 10〜13,16〜21,23〜30,32〜39……演算手段 14……比較手段、15……ゲート要素
Claims (4)
- 【請求項１】分岐を有する送電線の故障点を標定する故
障点標定装置において、前記送電線の各分岐の分岐負荷
電力の想定される配分比を予め記憶する設定手段と、こ
の配分比と自端電流および自端電圧の計測値とから故障
点を標定する標定演算手段とを有し、前記標定演算手段
は、自端電流の計測値及び自端電圧の計測値から電圧電
流積量JV,単位長電圧降下電流積量JI及び負荷分電圧降
下電流積量JLを演算する第１の演算手段と、前記単位長
電圧降下電流積量JI,負荷分電圧降下電流積量JL及び前
記配分比とから求める当該分岐点までの線路電圧降下電
流積量を前記電圧電流積量JVから減算する第２の演算手
段と、前記負荷分電圧降下電流積量JL及び前記配分比と
から求める当該分岐点までの分岐負荷分電圧降下電流積
量を前記単位長電圧降下電流積量JIから減算する第３の
演算手段と、前記第２の演算手段の演算出力を前記第３
の演算手段の演算出力で除算して標定値を算出する第４
の演算手段と、前記標定値が当該分岐区間距離を越えて
いないときはこの標定値を出力し、前記標定値が当該分
岐区間距離を越えているときは次の分岐区間における前
記第2,第３及び第４の演算手段を実行させる比較手段と
を備えたことを特徴とする送電線故障点標定装置。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項記載の送電線故障点
標定装置において、前記分岐負荷電力を想定される配分
比を、分岐負荷電力の有効分の想定される配分比とする
ことを特徴とする送電線故障点標定装置。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項記載の送電線故障点
標定装置において、前記分岐負荷電力の想定される配分
比を、分岐負荷電力の設備容量の想定される配分比とす
ることを特徴とする送電線故障点標定装置。 - 【請求項４】特許請求の範囲第１項記載の送電線故障点
標定装置において、前記設定手段は、前記各分岐負荷電
力を入力し、全体の分岐負荷電力からそれぞれの分岐負
荷の配分比を演算し記憶することを特徴とする送電線故
障標定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059578A JPH0812220B2 (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 送電線故障点標定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59059578A JPH0812220B2 (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 送電線故障点標定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204220A JPS60204220A (ja) | 1985-10-15 |
| JPH0812220B2 true JPH0812220B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=13117249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59059578A Expired - Lifetime JPH0812220B2 (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 送電線故障点標定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0812220B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101638945B1 (ko) * | 2015-07-17 | 2016-07-12 | 유장호 | 브레이커용 치즐 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57153270A (en) * | 1981-03-18 | 1982-09-21 | Mitsubishi Electric Corp | Fault point ranging device |
| JPS58208675A (ja) * | 1982-05-31 | 1983-12-05 | Fuji Electric Co Ltd | 故障点標定方式 |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP59059578A patent/JPH0812220B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101638945B1 (ko) * | 2015-07-17 | 2016-07-12 | 유장호 | 브레이커용 치즐 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60204220A (ja) | 1985-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9476931B2 (en) | Method for fault location analysis of ungrounded distribution systems | |
| EP1724597B1 (en) | System and method for determining location of phase-to-earth fault | |
| CA2295342C (en) | Fault-detection for powerlines | |
| US10197614B2 (en) | Fault location during pole-open condition | |
| EP2000811B1 (en) | Method for determining location of phase-to-earth fault | |
| US6584417B1 (en) | Method and directional element for fault direction determination in a capacitance-compensated line | |
| US6466030B2 (en) | Systems and methods for locating faults on a transmission line with a single tapped load | |
| US6756786B2 (en) | Method for detecting line-to-ground fault location in power network | |
| WO1995024014A2 (en) | One-terminal data fault location system | |
| US6420876B1 (en) | Fault location in a medium-voltage network | |
| US9488682B2 (en) | Method for determining power consumption of loads in ungrounded power distribution systems | |
| EP2083278A1 (en) | Method and apparatus for determining location of phase-to-phase fault | |
| KR100425417B1 (ko) | 전력 계통의 선간 단락 고장 지점 검출 방법 | |
| US11150290B2 (en) | Accurate fault location method based on local and remote voltages and currents | |
| JPH0812220B2 (ja) | 送電線故障点標定装置 | |
| JPH0373825B2 (ja) | ||
| JP3319517B2 (ja) | 故障点標定装置 | |
| JP2637074B2 (ja) | 送電線故障点標定方法およびその装置 | |
| JP3292884B2 (ja) | 地絡距離検出方法、地絡距離検出装置および地絡距離リレー | |
| JPH0554633B2 (ja) | ||
| JPH0417013B2 (ja) | ||
| EP4068546A1 (en) | Device, system, and method for double-circuit transmission systems | |
| Courtney et al. | Fault location on a distribution network using a decentralised analysis process | |
| JPH0585874B2 (ja) | ||
| JPH10239362A (ja) | 配電線の対地インピーダンス推定方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |