JP3292884B2

JP3292884B2 - 地絡距離検出方法、地絡距離検出装置および地絡距離リレー

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Publication number: JP3292884B2
Application number: JP40821690A
Authority: JP
Inventors: 宏佐々木; 裕滝口
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1990-12-27
Filing date: 1990-12-27
Publication date: 2002-06-17
Anticipated expiration: 2017-06-17
Also published as: JPH04225176A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、地絡距離検出方法、そ
の方法を用いてなる地絡距離検出装置および地絡距離リ
レーに関する。

【０００２】

【従来の技術】地絡距離検出は地絡事故点評定とも称さ
れ、送電線に発生した地絡事故の事故点の位置を評定す
るものである。これにより得られる事故点位置情報は、
電力保護システム、電力系統の保守管理およびその運用
上の情報として利用される。

【０００３】地絡事故点までの距離の検出は、計測点で
計測される事故電流と地絡相の相電圧と送電線インピー
ダンスに基づいて求めることを原理とする。したがっ
て、事故点抵抗や、送電線の対地静電容量又は送電線相
互間の静電誘導により流れる充電電流等が誤差の要因に
なる。このような誤差要因を補償する技術として、文献
「電気協同研究Ｖｏｌ．４１，Ｎｏ．４デジタルリレ
ーｐｐ１８４〜ｐｐ１８５」に記載された事故点評定
方法が知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記文献に記載された
「直接接地系の高精度事故点評定」によれば、事故点抵
抗の影響を除くことは可能である。また、対地静電容量
の影響を補正する点については、評定距離を送電線の伝
播定数を用いて直接補正する補正式が提案されている。
しかし、その補正の内容は理論的に明らかにされておら
ず、少なくとも高抵抗接地系にそのまま適用することは
できないと推察する。しかも、送電線相互間の静電誘導
により流れる対地静電容量への充電電流の影響を補償す
る点については記載がない。

【０００５】また、上記文献に記載された「高抵抗接地
系平行２回線送電線の事故点評定方式」によれば、１号
線と２号線の零相電流の分流比から距離を求めるため、
原理的に故障点抵抗の影響を受けないとしている。しか
し、このような方式は、１回線の場合には適用できな
い。また、対地静電容量への充電電流は零相電圧に対し
９０度進み位相であることに鑑み、上記零相電流の分流
比の計算を有効分電流で実施し、その充電電流の影響を
除去するようにしている。

【０００６】また、従来技術として、リアクタンス成分
の大きさで地絡事故点を評定するリアクタンス形リレー
が知られているが、これは一般に中性点直接接地系の送
電線系に用いられるもので、中性点抵抗接地系統又は中
性点インピーダンス接地系統等への適用や、対地静電容
量の補償方法等については明らかでない。

【０００７】本発明の第１の目的は、送電線の回線数等
の系統構成にかかわらず適用でき、事故点抵抗と対地静
電容量の影響を補償した地絡距離検出方法および装置を
提供することにある。また、本発明の第２の目的は、上
記第１の目的を達成してなる地絡距離検出方法を用いた
地絡距離リレーを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】第１の目的を達成するた
め、本発明の地絡距離検出方法および装置は、送電線の
計測点における電圧・電流検出値を用いて前記計測点か
ら地絡事故点までの距離を検出するにあたり、前記電圧
検出値と、前記送電線の計測点よりも事故点方向に存在
する自己回線の各相間の静電容量及び自己回線の各線と
対地間の静電容量とに基づいて、前記計測点で計測され
る事故電流に影響を及ぼす前記静電容量の充電電流相当
分を推定し、この推定電流により前記計測点で計測され
る事故電流を補正し、この補正された事故電流の位相を
基準として、前記送電線の地絡相相電圧の無効分と前記
送電線単位長さ当たりの線路インピーダンスによる理論
電圧降下の無効分とを求め、これらの無効分の比により
前記地絡事故点までの距離を求めるようにしたのであ
る。

【０００９】また、前記充電電流相当分に、系統に接続
された力率改善コンデンサから受ける影響分と、他の並
行回線から静電誘導により受ける影響分の少なくとも１
つを含めることができる。

【００１０】また、前記各相と対地間の静電容量を静電
容量係数に基づいて求め、前記各相間の静電容量を静電
誘導係数に基づいて求めることができる。

【００１１】更に、前記送電線単位長さ当たりの線路イ
ンピーダンスによる理論電圧降下の無効分に、他の並行
回線との相互誘導インピーダンスとその他の回線の零相
電流から求まる理論電圧降下の無効分を含ませることが
望ましい。

【００１２】また、第２の目的を達成する本発明の地絡
距離リレーは、上記構成の地絡距離検出により得られた
距離により、地絡事故点が自己の保護範囲内か否かを判
断し、範囲内のときは所定の遮断器に遮断指令を出力す
る構成としたのである。

【００１３】

【作用】このように構成されることから、本発明によれ
ば次の作用により上記目的が達成される。まず、地絡距
離の検出は送電線路の事故時の電圧降下すなわち計測点
の相電圧を、そのときの事故電流により生ずる線路の単
位長さ当たりの理論電圧降下分で割ることにより求めら
れる。しかし、不完全地絡のときは線路の電圧降下の他
に事故点抵抗による電圧降下分が含まれるのでそのまま
では誤差が生ずる。

【００１４】そこで、本発明は、事故点抵抗を流れる事
故電流を基準位相とし、これに対する前記電圧降下の無
効分により前記距離を求め、これにより事故点抵抗の影
響を除去するのである。

【００１５】しかし、通常、事故電流そのものは地絡距
離検出装置が設置される計測点では直接計測できない。
したがって、計測点で計測できる電流から事故電流を推
定することになるが、この計測点の電流には送電線の対
地静電容量による充電電流が含まれるので誤差になる。
この点、本発明は送電線と対地間に存在する静電容量を
求め、この静電容量の充電電流相当分を推定し、この推
定電流により前記計測点で計測される事故電流を補正し
ていることから、上記の誤差を低減できるのである。

【００１６】

【実施例】以下、本発明を図示実施例に基づいて説明す
る。図１に本発明を適用してなる一実施例の地絡距離検
出装置のブロック図を示し、図２にその実施例を適用し
てなる検出対象送電線の部分系統図を示す。図２の送電
系統は、３相の送電線１と２が変圧器３を介して交流電
源４に接続され、送電線１の分岐点には遮断器５ａ〜５
ｃが挿入されている。変圧器３の中性点は中性点接地抵
抗器６を介して接地されている。以下、このような中性
点抵抗接地系の送電線系統の送電線１を対象とした１回
線モデルを例にとり、送電線１に発生した地絡事故の事
故点標定を行なう地絡距離検出装置１０について説明す
る。

【００１７】地絡距離検出装置１０は送電線１の一方の
分岐端である変圧器３との接続点近傍に設置される。こ
の設置点（以下、計測点という）における送電線１の各
相の相電圧（ベクトル量）Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃは、それぞ
れ電圧変成器１１ａ〜１１ｃにより検出されて、地絡距
離検出装置１０に入力される。同様に、計測点における
各相の相電流（ベクトル量）Ｉａ、Ｉｂ、Ｉｃは、変流
器１２ａ〜１２ｃにより検出されて、地絡距離検出装置
１０に入力される。

【００１８】地絡距離検出装置１０は、マイクロコンピ
ュータから構成され、図１に示すように、入力処理手段
２１と、演算処理手段２２と、出力手段２３と、メモリ
２４とを含んで構成されている。入力処理手段２１は、
計測点の相電圧（Ｖａ〜Ｖｃ）と相電流（Ｉａ〜Ｉｃ）
の各データを同一のタイミングで、かつ一定の間隔（例
えば、電気角３０度ごと）で周期的にサンプリングす
る。そして、各サンプリングデータに対してフイルタ処
理等の所定の入力処理を施した後、デジタル量にＡ／Ｄ
変換し、演算処理手段２２に出力する一方、メモリ２４
に格納する。メモリ２４は、上記サンプリングデータの
他、後述する演算に必要な線路定数Ｚ₁、Ｚ₂、Ｚ₀、静
電容量係数Ｋａａ．Ｋｂｂ，Ｋｃｃ、静電誘導係数Ｋａ
ｂ，Ｋｂｃ，Ｋｃａ等の事故判定に必要な整定値が予め
記憶されている。演算処理手段２２は、デジタル変換さ
れた電圧・電流のサンプリングデータと、メモリ２４に
格納されている整定値に基づいて、後述する手順により
計測点から地絡事故点までの距離を求める。また、演算
処理手段２２は、必要に応じて地絡距離リレーの演算処
理機能を付加することができる。すなわち、地絡事故点
が遮断器５の保護範囲に有ると判断した場合は、遮断器
５に遮断指令を出力し、送電系統の保護動作などを行な
わせる。出力手段２３は、演算処理手段２２の処理結果
の内容等を出力表示する。

【００１９】ここで、上記実施例の詳細構成を動作とと
もに説明する。まず、本実施例の地絡距離検出の原理に
ついて説明する。前記計測点をＳとし、地絡事故点をＦ
とし、点Ｓから点Ｆまでの距離をＬ（ｋｍ）とする。ま
た、不完全地絡による事故点抵抗をＲとし、地絡事故電
流をＩｆ（ベクトル量）とする。完全地絡の場合の距離
Ｌは、計測点Ｓにおける相電圧と相電流の計測値から事
故点Ｆまでのインピーダンスを求め、これを単位長さ当
りの線路インピーダンスで割ることにより求めることが
できる。しかし、不完全地絡の場合は、計測点Ｓで検出
されるインピーダンスは、Ｌ（ｋｍ）相当の線路のイン
ピーダンスと事故点抵抗Ｒとの合計値になる。そこで、
本実施例では、基本的に、相電流の検出データから事故
電流Ｉｆに相当する零相電流成分を抽出し、これを基準
電流Ｉｓ（ベクトル量）として数式１に示すように、そ
の基準電流Ｉｓの位相を基準とし、線路の無効分電圧発
生量から距離Ｌを算出するようにしている。

【００２０】

【数１】

【００２１】ただし、数式１はａ相地絡の場合を示し、
分母｜Ｚ₁Ｉ₁＋Ｚ₂Ｉ₂＋Ｚ₀Ｉ₀｜は送電線１の単位長さ
（例えば１ｋｍ）当りの理論上の電圧降下に相当する。
また、Ｚ₁、Ｚ₂、Ｚ₀は、送電線１の単位長さ（１ｋ
ｍ）当りのそれぞれ正相、逆相、零相インピーダンス
（ベクトル量）であり、送電線１において一様に分布し
ているものと仮定する。Ｉ₁、Ｉ₂、Ｉ₀はそれぞれ計測
点Ｓにおける正相、逆相、零相電流（ベクトル量）であ
り、数式２で求められる。また、数式１におけるθ₁は
基準電流Ｉｓに対する事故相の相電圧Ｖａの位相差であ
り、進み側を正とする。また、θ₂は基準電流Ｉｓに対
する理論電圧降下分｜Ｚ₁Ｉ₁＋Ｚ₂Ｉ₂＋Ｚ₀Ｉ ₀｜の位相
差であり、進み側を正とする。

【００２２】

【数２】Ｉ₁＝１／３（Ｉａ＋ａＩｂ＋ａ²Ｉｃ）Ｉ₂＝１／３（Ｉａ＋ａ²Ｉｂ＋ａＩｃ）Ｉ₀＝１／３（Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃ）数式２における係数ａ、ａ²はベクトルオペレータであ
り、数式３に示すものである。

【００２３】

【数３】

【００２４】数式１によれば、基準電流Ｉｓが事故電流
Ｉｆと同位相であれば、事故点抵抗Ｒの影響を受けずに
距離Ｌを求められる。すなわち、線路の対地静電容量の
影響が無ければＩｓとＩｆが同位相になり、数式４，５
のように同一になるからである。

【００２５】

【数４】Ｉｆ＝Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃ＝３Ｉ₀

【００２６】

【数５】Ｉｓ＝Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃ＝３Ｉ₀ しかし、図２に示したように、送電線１に分布して存在
する静電容量を介して、対地充電電流が流れるから、Ｉ
ｓ≠Ｉｆとなり、数式１のままでは誤差を含むことにな
る。そこで、本実施例では次に説明するように、対地充
電電流による影響を除去するようにしている。

【００２７】まず、送電線１の各線と対地間の分布静電
容量の合計値をＣａａ，Ｃｂｂ，Ｃｃｃとし、各線相互
間の分布静電容量の合計値をＣａｂ，Ｃｂｃ，Ｃｃａと
する。これらの静電容量は計測点Ｓから見た送電線の負
荷側全体の静電容量であり、例えば力率改善用のコンデ
ンサをも考慮にいれる。また、２回線の場合については
後述する。

【００２８】上記の各静電容量は、線路の各相の静電容
量係数を、それぞれＫａａ，Ｋｂｂ，Ｋｃｃとし、各相
間の静電誘導係数を、それぞれＫａｂ，Ｋｂａ，Ｋｂ
ｃ，Ｋｃｂ，Ｋａｃ，Ｋｃａとすると、数式６，７によ
り求めることができる。これらの係数は実測又は計算で
予め求めることができる。

【００２９】

【数６】Ｃａａ＝Ｋａａ＋Ｋａｂ＋ＫａｃＣｂｂ＝Ｋｂｂ＋Ｋｂａ＋ＫｂｃＣｃｃ＝Ｋｃｃ＋Ｋｃａ＋Ｋｃｂ

【００３０】

【数７】Ｃａｂ＝−Ｋａｂ＝−ＫｂａＣｂｃ＝−Ｋｂｃ＝−ＫｃｂＣａｃ＝−Ｋｃａ＝−Ｋａｃこのような静電容量が存在するときの各相の対地充電電
流Ｉａｙ，Ｉｂｙ，Ｉｃｙ（ベクトル量）は、線路途中
の電圧降下を無視すると、それぞれ数式８で求めること
ができる。ここで、ωは各周波数である。

【００３１】

【数８】Ｉａｙ＝ｊω｛ＣａａＶａ＋Ｃａｂ（Ｖａ−Ｖｂ）＋Ｃａｃ（Ｖａ−Ｖｃ）｝Ｉｂｙ＝ｊω｛ＣｂｂＶｂ＋Ｃｂａ（Ｖｂ−Ｖａ）＋Ｃｂｃ（Ｖｂ−Ｖｃ）｝Ｉｃｙ＝ｊω｛ＣｃｃＶｃ＋Ｃａｃ（Ｖｃ−Ｖａ）＋Ｃｂｃ（Ｖｃ−Ｖｂ）｝数式８に数式６，７の関係を代入して整理すると、Ｉａ
ｙ，Ｉｂｙ，Ｉｃｙは、数式９で求めることができる。

【００３２】

【数９】Ｉａｙ＝ｊω｛ＫａａＶａ＋ＫａｂＶｂ＋ＫａｃＶｃ｝Ｉｂｙ＝ｊω｛ＫｂｂＶｂ＋ＫａｂＶａ＋ＫｂｃＶｃ｝Ｉｃｙ＝ｊω｛ＫｃｃＶｃ＋ＫａｃＶａ＋ＫｂｃＶｂ｝そこで、充電電流の零相成分を求めるため、３相和を３
Ｉ₀ｙとすると、数式１０が得られる。

【００３３】

【数１０】３Ｉ₀ｙ＝Ｉａｙ＋Ｉｂｙ＋Ｉｃｙ＝ｊω｛ＫａａＶａ＋ＫｂｂＶｂ＋ＫｃｃＶｃ＋（Ｋａｂ＋Ｋａｃ）Ｖａ＋（Ｋａｂ＋Ｋｂｃ）Ｖｂ＋（Ｋａｃ＋Ｋｂｃ）Ｖｃ｝したがって、下記の数式１１に示すように、計測された
基準電流Ｉｓから充電電流成分３Ｉ₀ｙを差し引くこと
により、事故電流Ｉｆに一致する補正基準電流Ｉｋが得
られる。この補正基準電流を用いて数式１の位相差
θ₁、θ₂を演算することにより、静電容量の影響を低減
することができ、地絡事故点の距離を精度よく検出でき
る。

【００３４】

【数１１】Ｉｋ＝Ｉｓ−３Ｉ₀ｙ図１実施例は、上述した地絡距離検出方法を適用して構
成したものであり、演算処理手段２２の処理手順を図３
に示す。同図に示すように、ステップ１０１において、
入力処理手段２１で処理された相電圧Ｖａ〜Ｖｃと相電
流Ｉａ〜Ｉｃの検出データを取り込む。この取り込み先
は、入力処理手段２１とメモリ２４である。次のステッ
プ１０２で、メモリ２４に予め格納されている前記の静
電容量係数と静電誘導係数を読みだし、前記数式１０に
より静電容量の充電電流の３相和である３Ｉ₀ｙを求め
る。次に、ステップ１０３で、数式５、１１を用い、補
正基準電流Ｉｋを求める。そして、ステップ１０４で、
線路の単位長さ当たりの理論電圧降下分を算出する。こ
の演算に必要な数式１の分母の送電線単位長さ当たりの
電圧降下分の線路インピーダンスＺ₁，Ｚ₂，Ｚ₀は、予
めメモリ２４に格納されている。次に、ステップ１０５
で、補正基準電流Ｉｋを基準として、地絡相電圧（例え
ばＶａ）と線路の理論電圧降下分との位相差θ₁，θ₂を
求める。この位相差は、例えばそれら電流又は電圧デー
タのゼロクロス点を検出比較して求める。その後、ステ
ップ１０６にて、地絡相の相電圧と線路の理論電圧降下
分の無効分をそれぞれ算出する。そして、ステップ１０
７にて数式１により事故点までの距離Ｌを求め、ステッ
プ１０８にて、検出結果の情報を出力手段２３に出力す
る。この出力表示には、事故相、事故点までの距離Ｌ、
各種の整定値等、地絡事故にかかる各種の情報を含める
ことができる。また、出力手段２３には、ＣＲＴディス
プレイ、ラインプリンタ、ハードコピー装置、フロッピ
ーディスク記録装置等を適用できる。更に、地絡距離リ
レーの機能を設ける場合は、出力表示部２３に事故点が
保護区間内であるか否かを判定する手段と、この判定が
保護区間内であるときに前記遮断器５ａ〜５ｃに遮断指
令を出力する手段を設ける。

【００３５】図１実施例では、地絡距離検出装置１０を
対象送電線系統に接続したものについて示したが、本発
明はこれに限らず、検出した電圧・電流データをフロッ
ピーディスク等の何らかの記録手段に記録し、オフライ
ンでこの記録手段から入力処理手段２１にデータを入力
するようにしてもよい。また、入力処理手段２１に相当
する機能を別にし、これにより処理されたデータを上記
フロッピーディスクに記録するようにしてもよい。

【００３６】また、上記実施例では１回線モデルに本発
明を適用した例を説明したが、２回線以上の多回線並行
送電線系統にも同様に適用できる。すなわち、補正基準
電流Ｉｋの算出において、静電誘導係数に係る補正項目
を、相数の増加分だけ増やせばよい。例えば、図４に示
した３相並行２回線の場合において、１号線３１のａ相
の地絡事故点までの距離Ｌを検出するときは、下記の数
式１２に示すように、線路の単位長さ当たりの電圧降下
分に、他の回線から静電誘導により受ける影響分を加え
ればよい。この影響分は、２号線３２の零相相互誘導イ
ンピーダンスＺ₀ｍと２号線の零相電流Ｉ₀₂の積にな
る。

【００３７】

【数１２】

【００３８】また、位相差θ₁、θ₂を求める補正基準電
流Ｉｋ´は数式１３によりもとめる

【００３９】。

【数１３】Ｉｋ´＝（Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃ）−３Ｉ₀ｙ´ ここで、３Ｉ₀ｙ´は１号線と２号線との間の静電誘導
を考慮して、次式１４によりもとめる。同式で添字ａ
´，ｂ´，ｃ´は２号線３２のａ，ｂ，ｃ相を意味す
る。

【００４０】

【数１４】３Ｉ₀ｙ´＝ｊω｛ＫａａＶａ＋ＫｂｂＶｂ＋ＫｃｃＶｃ＋（Ｋａｂ＋Ｋａｃ＋Ｋａａ´＋Ｋａｂ´＋Ｋａｃ´）Ｖａ＋（Ｋａｂ＋Ｋｂｃ＋Ｋｂｂ´＋Ｋｂａ´＋Ｋｂｃ´）Ｖｂ＋（Ｋａｃ＋Ｋｂｃ＋Ｋｃｃ´＋Ｋｃａ´＋Ｋｃｂ´）Ｖｃ｝上記数式１４では、２号線３２の送電圧が１号線３１に
等しいとみなしたが、２号線３２の相電圧Ｖａ´，Ｖｂ
´，Ｖｃ´を個別に入力できる場合は、次式１５を適用
する。

【００４１】

【数１５】３Ｉ₀ｙ´＝ｊω｛ＫａａＶａ＋ＫｂｂＶｂ＋ＫｃｃＶｃ＋（Ｋａｂ＋Ｋａｃ）Ｖａ＋（Ｋａａ´＋Ｋａｂ´＋Ｋａｃ´）Ｖａ´ ＋（Ｋａｂ＋Ｋｂｃ）Ｖｂ＋（Ｋｂｂ´＋Ｋｂａ´＋Ｋｂｃ´）Ｖｂ´ ＋（Ｋａｃ＋Ｋｂｃ）Ｖｃ＋（Ｋｃｃ´＋Ｋｃａ´＋Ｋｃｂ´）Ｖｃ´｝上記の例では、多回線系統の相互の静電誘導係数を予め
メモリに格納するものとして説明したが、自己回線の静
電誘導係数に基づいて比例計算に依り演算で求めるよう
にすることができる。この場合はその比例係数をメモリ
２４に記憶させておく。

【００４２】また、上記ではａ相地絡を例に説明した
が、ｂ相又はｃ相の場合は、３相交流の対象座標法の考
え方に沿い、数式１や１１は相変換して適用するのは言
うまでもない。

【００４３】また、上記実施例では中性点抵抗接地系を
対象としたが、リアクトルなどインピーダンス接地系に
適用しても同等の効果が有る。

【００４４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
対地静電容量の充電電流を静電容量係数および／又は静
電誘導係数を用いて演算し、これにより計測された零相
電流を補正するようにしていることから、不完全地絡に
おける地絡距離検出の精度が向上する。したがって、こ
れを用いて地絡距離リレーを形成することにより、信頼
度の高い保護装置が得られる。

【００４５】特に、抵抗又はインピーダンス接地系の場
合には、地絡事故電流に対して対地静電容量の充電電流
成分の割合が大きくなるので、効果が大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の地絡距離検出装置の一実施例のブロッ
ク構成図である。

【図２】図１実施例を適用してなる送電系統の全体構成
図である。

【図３】本発明の主要部の処理手順を示すフローチャー
トである。

【図４】本発明を２回線並行送電系統に適用した場合の
実施例を説明する図である。

【符号の説明】

１、２送電線３変圧器５ａ〜５ｃ遮断器１０地絡距離検出装置２１入力処理手段２２演算処理手段２３出力手段２４メモリＣａａ，Ｃｂｂ，Ｃｃｃ各線と対地間の分布静電容量
の合計値Ｃａｂ，Ｃｂｃ，Ｃｃａ各線相互間の分布静電容量の
合計値Ｋａａ，Ｋｂｂ，Ｋｃｃ各相の静電容量係数Ｋａｂ，Ｋｂａ，Ｋｂｃ，Ｋｃｂ，Ｋａｃ，Ｋｃａ各
相間の静電誘導係数

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G01R 31/08 G01R 31/02 H02H 3/40 H02H 7/26

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】送電線の計測点における電圧・電流検出
値を用いて前記計測点から地絡事故点までの距離を検出
する地絡距離検出方法において、前記電圧検出値と、前記送電線の計測点よりも事故点方
向に存在する自己回線の各相間の静電容量及び自己回線
の各線と対地間の静電容量とに基づいて、前記計測点で
計測される事故電流に影響を及ぼす前記静電容量の充電
電流相当分を推定し、この推定電流により前記計測点で
計測される事故電流を補正し、この補正された事故電流
の位相を基準として、前記送電線の地絡相相電圧の無効
分と前記送電線単位長さ当たりの線路インピーダンスに
よる理論電圧降下の無効分とを求め、これらの無効分の
比により前記地絡事故点までの距離を求めることを特徴
とする地絡距離検出方法。
【請求項２】前記充電電流相当分に、系統に接続され
た力率改善コンデンサから受ける影響分と、他の並行回
線から静電誘導により受ける影響分の少なくとも１つを
含めることを特徴とする請求項１に記載の地絡距離検出
方法。
【請求項３】前記自己回線の各線と対地間の静電容量
を静電容量係数に基づいて求め、前記各相間の静電容量
を静電誘導係数に基づいて求めることを特徴とする請求
項１に記載の地絡距離検出方法。
【請求項４】前記送電線単位長さ当たりの線路インピ
ーダンスによる理論電圧降下の無効分に、他の並行回線
との相互誘導インピーダンスとその他の回線の零相電流
から求まる理論無効電圧降下分を含めることを特徴とす
る請求項１，２，３のいずれかに記載の地絡距離検出方
法。
【請求項５】送電線の計測点における電圧・電流検出
値を用いて前記計測点から地絡事故点までの距離を検出
する地絡距離検出装置において、入力される前記電圧・電流検出値が格納されるメモリ
と、前記送電線の計測点よりも事故点方向に存在する自
己回線の各相間の静電容量及び自己回線の各線と対地間
の静電容量のデータが格納されるメモリと、前記各メモ
リから前記電圧検出値と前記静電容量データを読み出
し、前記計測点で計測される事故電流に影響を及ぼす前
記静電容量による充電電流を推定し、この充電電流に基
づいて前記計測点で計測される事故電流を補正し、この
補正された事故電流の位相を基準として、前記送電線の
地絡相相電圧の無効分と前記送電線単位長さ当たりの線
路インピーダンスによる理論電圧降下の無効分とを求
め、これらの無効分の比により前記地絡事故点までの距
離を求める演算処理手段とを含んでなることを特徴とす
る地絡距離検出装置。
【請求項６】前記充電電流に、系統に接続された力率
改善コンデンサから受ける影響分と、他の並行回線から
静電誘導により受ける影響分の少なくとも１つを含めて
求めることを特徴とする請求項５に記載の地絡距離検出
装置。
【請求項７】前記メモリに格納される静電容量データ
が、前記自己回線の各線と対地間の静電容量係数と、前
記自己回線の各相間の静電誘導係数とを含んでなり、前
記演算処理手段は前記各線と対地間の静電容量を前記静
電容量係数に基づいて求め、前記各相間の静電容量を前
記静電誘導係数に基づいて求めることを特徴とする請求
項５に記載の地絡距離検出装置。
【請求項８】請求項５，６，７のいずれかに記載の地
絡距離検出装置を備え、前記演算処理手段により求めら
れた事故点距離が、当該リレーの保護範囲内か否かを判
断し、この判断が保護範囲内であるときに前記送電線の
遮断器に遮断指令を出力することを特徴とする地絡距離
リレー。