JPH08120401A - 内部品質に優れた鋼材およびその製造方法 - Google Patents
内部品質に優れた鋼材およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH08120401A JPH08120401A JP7072090A JP7209095A JPH08120401A JP H08120401 A JPH08120401 A JP H08120401A JP 7072090 A JP7072090 A JP 7072090A JP 7209095 A JP7209095 A JP 7209095A JP H08120401 A JPH08120401 A JP H08120401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- solid solution
- rem
- ppm
- internal quality
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は厚鋼板における水素性の超音波探傷
欠陥を防止して内部品質に優れた鋼材を提供する。 【構成】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓを含有しＲＥＭおよ
び／またはＹ、Ｚｒの１種または２種を含有する鋼にお
いて、固溶ＲＥＭおよび／またはＹ、Ｚｒの１種または
２種が１〜１００ｐｐｍ鋼中に固溶状態で存在すること
を特徴とする内部品質に優れた鋼材。この鋼材は必要に
応じて、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上もしく
はＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｂの
１種または２種以上を含有し得る。前記鋼材を製造する
に際してＳｉ、Ｍｎ、Ａｌの一部による弱脱酸後にＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加した後、Ｒ
ＥＭ、Ｙ、Ｚｒの１種または２種以上を添加することを
特徴とする内部品質に優れた鋼材の製造方法。
欠陥を防止して内部品質に優れた鋼材を提供する。 【構成】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓを含有しＲＥＭおよ
び／またはＹ、Ｚｒの１種または２種を含有する鋼にお
いて、固溶ＲＥＭおよび／またはＹ、Ｚｒの１種または
２種が１〜１００ｐｐｍ鋼中に固溶状態で存在すること
を特徴とする内部品質に優れた鋼材。この鋼材は必要に
応じて、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上もしく
はＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｂの
１種または２種以上を含有し得る。前記鋼材を製造する
に際してＳｉ、Ｍｎ、Ａｌの一部による弱脱酸後にＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加した後、Ｒ
ＥＭ、Ｙ、Ｚｒの１種または２種以上を添加することを
特徴とする内部品質に優れた鋼材の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は造船、海洋構造物、建
築、橋梁、産業機械向け溶接構造用鋼、またはペンスト
ック、タンク、反応容器、ボイラー向け圧力容器用鋼、
または自動車、産業機械、工具、機械部品向け機械構造
用鋼およびその製造方法に関するものである。
築、橋梁、産業機械向け溶接構造用鋼、またはペンスト
ック、タンク、反応容器、ボイラー向け圧力容器用鋼、
または自動車、産業機械、工具、機械部品向け機械構造
用鋼およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鋼構造物の大型化とともに地球環
境問題の深刻化に伴って構造物に対する安全性の要求は
一段と厳しくなり、かつ非破壊検査機器の性能向上に基
づく検査技術の進歩に伴って、従来許容されていた微小
な母材または溶接欠陥すら将来的には問題となる可能性
がある。例えば、建築用鋼板の超音波探傷試験（ＪＩＳ
Ｇ０９０１）では、板厚方向に顕著に高い応力が作用す
る部材には圧力容器用鋼板の超音波探傷試験（ＪＩＳＧ
０８０１）よりも厳格な基準が適用されるようになって
いる。
境問題の深刻化に伴って構造物に対する安全性の要求は
一段と厳しくなり、かつ非破壊検査機器の性能向上に基
づく検査技術の進歩に伴って、従来許容されていた微小
な母材または溶接欠陥すら将来的には問題となる可能性
がある。例えば、建築用鋼板の超音波探傷試験（ＪＩＳ
Ｇ０９０１）では、板厚方向に顕著に高い応力が作用す
る部材には圧力容器用鋼板の超音波探傷試験（ＪＩＳＧ
０８０１）よりも厳格な基準が適用されるようになって
いる。
【０００３】従って、建築用に拘らず圧力容器用でも、
水素性の超音波探傷欠陥を防止するため鋼板厚が大きく
なると、製鋼での脱ガスまたは圧延後の脱水素が必要と
なる。さらに、熱間圧延後に加速冷却を行う場合には、
水素に起因した欠陥により内部品質が損なわれ、超音波
探傷欠陥として検出される確率が大きくなる。また、１
００ｍｍを超えるような極厚鋼板の場合には、その用途
によっては長時間の脱水素処理が圧延後に必要となる。
水素性の超音波探傷欠陥を防止するため鋼板厚が大きく
なると、製鋼での脱ガスまたは圧延後の脱水素が必要と
なる。さらに、熱間圧延後に加速冷却を行う場合には、
水素に起因した欠陥により内部品質が損なわれ、超音波
探傷欠陥として検出される確率が大きくなる。また、１
００ｍｍを超えるような極厚鋼板の場合には、その用途
によっては長時間の脱水素処理が圧延後に必要となる。
【０００４】ＲＥＭ添加鋼の従来技術は、特開昭６０−
１５２６２６号公報と特開昭６１−２７０３５４号公報
に記載されている。特開昭６０−１５２６２６号公報
は、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％とＲＥＭ：０．０
０２〜０．０１％とを複合添加して、ＴｉＮとＲＥＭの
Oxysulphideの形成により、低温加熱時のオーステナイ
トを整粒化して母材および大入熱溶接部の靱性向上をは
かる技術である。一方、特開昭６１−２７０３５４号公
報は、ＲＥＭ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を合計
で０．００３〜０．０３％含有し、全Ａｌを０．００３
％以下として、Ａｌ2 Ｏ3 およびＭｎＳ主体の非金属介
在物からＴｉ、ＲＥＭ、Ｃａの酸化物、硫化物あるいは
酸・硫化物に変え、これらのみがＢＮの析出核となるこ
とにより大入熱溶接ＨＡＺの組織と靱性を改善する技術
である。
１５２６２６号公報と特開昭６１−２７０３５４号公報
に記載されている。特開昭６０−１５２６２６号公報
は、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％とＲＥＭ：０．０
０２〜０．０１％とを複合添加して、ＴｉＮとＲＥＭの
Oxysulphideの形成により、低温加熱時のオーステナイ
トを整粒化して母材および大入熱溶接部の靱性向上をは
かる技術である。一方、特開昭６１−２７０３５４号公
報は、ＲＥＭ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を合計
で０．００３〜０．０３％含有し、全Ａｌを０．００３
％以下として、Ａｌ2 Ｏ3 およびＭｎＳ主体の非金属介
在物からＴｉ、ＲＥＭ、Ｃａの酸化物、硫化物あるいは
酸・硫化物に変え、これらのみがＢＮの析出核となるこ
とにより大入熱溶接ＨＡＺの組織と靱性を改善する技術
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】特開昭６０−１５２６
２６号公報と特開昭６１−２７０３５４号公報には固溶
ＲＥＭに関する技術の開示が全くないばかりか、逆に積
極的に非金属介在物の生成を目的としている。従って、
本発明の課題を解決する技術思想は全く含まれておら
ず、前記課題はそのまま取り残されているのが実状であ
った。
２６号公報と特開昭６１−２７０３５４号公報には固溶
ＲＥＭに関する技術の開示が全くないばかりか、逆に積
極的に非金属介在物の生成を目的としている。従って、
本発明の課題を解決する技術思想は全く含まれておら
ず、前記課題はそのまま取り残されているのが実状であ
った。
【０００６】本発明は前記の厚鋼板における水素性の超
音波探傷欠陥を防止して厚鋼板の内部品質を向上させる
とともに、内部品質の健全性を保ちつつ、製鋼での脱ガ
ス条件を緩和するか、あるいは厚鋼板の圧延後における
脱水素時間を短縮することを目的とする。
音波探傷欠陥を防止して厚鋼板の内部品質を向上させる
とともに、内部品質の健全性を保ちつつ、製鋼での脱ガ
ス条件を緩和するか、あるいは厚鋼板の圧延後における
脱水素時間を短縮することを目的とする。
【０００７】
【本発明が解決するための手段】本発明者らが厚鋼板に
おける水素性の超音波探傷欠陥について仔細に調査した
ところ、鋼中に固溶するハイドライド形成元素の固溶量
と内部品質は極めて深い関係を有することを新たに知見
するに至った。本発明の要旨とするところは下記のとお
りである。
おける水素性の超音波探傷欠陥について仔細に調査した
ところ、鋼中に固溶するハイドライド形成元素の固溶量
と内部品質は極めて深い関係を有することを新たに知見
するに至った。本発明の要旨とするところは下記のとお
りである。
【０００８】（１）重量％で、Ｃ：０．０２〜１．０
％、Ｓｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．
０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下を
含有し、ＲＥＭ：０．００１〜０．１０％および／また
はＹ：０．００１〜０．１０％、Ｚｒ：０．００１〜
０．１０％の１種または２種を含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼において、固溶ＲＥＭ：１
〜１００ｐｐｍおよび／または固溶Ｙ：１〜１００ｐｐ
ｍ、固溶Ｚｒ：１〜１００ｐｐｍの１種または２種が鋼
中に固溶状態で存在することを特徴とする内部品質に優
れた鋼材。
％、Ｓｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．
０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下を
含有し、ＲＥＭ：０．００１〜０．１０％および／また
はＹ：０．００１〜０．１０％、Ｚｒ：０．００１〜
０．１０％の１種または２種を含有し、残部はＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼において、固溶ＲＥＭ：１
〜１００ｐｐｍおよび／または固溶Ｙ：１〜１００ｐｐ
ｍ、固溶Ｚｒ：１〜１００ｐｐｍの１種または２種が鋼
中に固溶状態で存在することを特徴とする内部品質に優
れた鋼材。
【０００９】（２）重量％で、Ｃ：０．０２〜１．０
％、Ｓｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．
０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下を
含有し、Ａｌ：０．０１０〜０．２０％、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０８％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％の１
種または２種以上を含有し、ＲＥＭ：０．０００５〜
０．０５％および／またはＹ：０．０００５〜０．０５
％、Ｚｒ：０．０００５〜０．０５％の１種または２種
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
において、固溶ＲＥＭ：１〜５０ｐｐｍおよび／または
固溶Ｙ：１〜５０ｐｐｍ、固溶Ｚｒ：１〜５０ｐｐｍの
１種または２種が鋼中に固溶状態で存在することを特徴
とする内部品質に優れた鋼材。
％、Ｓｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．
０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下を
含有し、Ａｌ：０．０１０〜０．２０％、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０８％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％の１
種または２種以上を含有し、ＲＥＭ：０．０００５〜
０．０５％および／またはＹ：０．０００５〜０．０５
％、Ｚｒ：０．０００５〜０．０５％の１種または２種
を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
において、固溶ＲＥＭ：１〜５０ｐｐｍおよび／または
固溶Ｙ：１〜５０ｐｐｍ、固溶Ｚｒ：１〜５０ｐｐｍの
１種または２種が鋼中に固溶状態で存在することを特徴
とする内部品質に優れた鋼材。
【００１０】（３）Ｃｕ：０．０５〜２．０％、Ｎｉ：
０．０５〜１０．０％の１種または２種、および／また
はＣｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．
０％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｎｂ：０．００５〜
０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．５０％、Ｔａ：０．０
０５〜０．４０％の１種または２種以上、および／また
はＢ：３〜４０ｐｐｍを含有することを特徴とする前項
１または２記載の内部品質に優れた鋼材。
０．０５〜１０．０％の１種または２種、および／また
はＣｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．
０％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｎｂ：０．００５〜
０．２０％、Ｖ：０．０１〜０．５０％、Ｔａ：０．０
０５〜０．４０％の１種または２種以上、および／また
はＢ：３〜４０ｐｐｍを含有することを特徴とする前項
１または２記載の内部品質に優れた鋼材。
【００１１】（４）前項２または３記載の成分を有する
鋼を製造するに際して、出鋼時におけるＳｉおよびＭ
ｎ、またはＳｉ、ＭｎおよびＡｌの一部を添加する弱脱
酸後直ちにまたは当該弱脱酸に引き続く二次精錬でＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加した後に、
ＲＥＭ、Ｙ、Ｚｎの１種または２種以上を添加し鋳造後
に熱間加工することを特徴とする内部品質に優れた鋼材
の製造方法。
鋼を製造するに際して、出鋼時におけるＳｉおよびＭ
ｎ、またはＳｉ、ＭｎおよびＡｌの一部を添加する弱脱
酸後直ちにまたは当該弱脱酸に引き続く二次精錬でＡ
ｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加した後に、
ＲＥＭ、Ｙ、Ｚｎの１種または２種以上を添加し鋳造後
に熱間加工することを特徴とする内部品質に優れた鋼材
の製造方法。
【００１２】
【作用】本発明者らが鋼材の内部品質、即ち水素性の超
音波探傷欠陥に及ぼす化学成分の影響に関して仔細に調
査したところ、化学成分の種類によっては、鋼中におけ
る存在状態と鋼材の内部品質（水素性の超音波探傷欠
陥）ひいては圧延後における脱水素時間または（公知の
脱ガス法による）製鋼での脱ガス条件との間に密接な関
係があることを見出した。
音波探傷欠陥に及ぼす化学成分の影響に関して仔細に調
査したところ、化学成分の種類によっては、鋼中におけ
る存在状態と鋼材の内部品質（水素性の超音波探傷欠
陥）ひいては圧延後における脱水素時間または（公知の
脱ガス法による）製鋼での脱ガス条件との間に密接な関
係があることを見出した。
【００１３】即ち、Ｆｅ−Ｈ−Ｘ系（Ｘ：ＲＥＭ、Ｙ、
Ｚｒを指す）では、安定なハイドライド形成元素である
とともに鋼中で強い窒化物、硫化物、酸化物形成元素で
あるＲＥＭ、ＹまたはＺｒ等の希少金属は、鋼中にメタ
リックな状態で固溶していると、熱間圧延後に鋼中に過
飽和に固溶した拡散性水素を捕捉して、ハイドライド雰
囲気またはミクロ的にはそのダイポール（ＸＨ原子対）
形成により非拡散性水素とする結果、水素性の超音波探
傷欠陥の発生が大幅に抑制され、厚鋼板の内部品質が飛
躍的に向上するとともに、製鋼での脱ガス条件の緩和ま
たは圧延後における脱水素時間の短縮が可能になること
を知見した。
Ｚｒを指す）では、安定なハイドライド形成元素である
とともに鋼中で強い窒化物、硫化物、酸化物形成元素で
あるＲＥＭ、ＹまたはＺｒ等の希少金属は、鋼中にメタ
リックな状態で固溶していると、熱間圧延後に鋼中に過
飽和に固溶した拡散性水素を捕捉して、ハイドライド雰
囲気またはミクロ的にはそのダイポール（ＸＨ原子対）
形成により非拡散性水素とする結果、水素性の超音波探
傷欠陥の発生が大幅に抑制され、厚鋼板の内部品質が飛
躍的に向上するとともに、製鋼での脱ガス条件の緩和ま
たは圧延後における脱水素時間の短縮が可能になること
を知見した。
【００１４】ここで、Ｆｅ−Ｈ−Ｘ系希少金属の鋼中に
おけるメタリックな状態の固溶量は下記（１）式により
計算される。 固溶Ｘ＝トータルＸ−Ｘ as Ｘ酸化物−Ｘ as Ｘ窒化物−Ｘ as Ｘ硫化物 （Oxysulphideを含む）……（１） 以下に本発明を詳細に説明する。
おけるメタリックな状態の固溶量は下記（１）式により
計算される。 固溶Ｘ＝トータルＸ−Ｘ as Ｘ酸化物−Ｘ as Ｘ窒化物−Ｘ as Ｘ硫化物 （Oxysulphideを含む）……（１） 以下に本発明を詳細に説明する。
【００１５】Ｃは０．０２％未満では強度を満足せず、
一方１．０％超では母材靱性を損なうため、０．０２〜
１．０％と限定した。溶接性が必要とされる時には０．
０２〜０．３０％が好ましい。Ｓｉは脱酸上０．０３％
以上必要であり、一方１．０％超では母材靱性を損なう
ため、０．０３〜１．０％と限定した。溶接性が必要な
場合には０．０３〜０．６０％が好ましい。
一方１．０％超では母材靱性を損なうため、０．０２〜
１．０％と限定した。溶接性が必要とされる時には０．
０２〜０．３０％が好ましい。Ｓｉは脱酸上０．０３％
以上必要であり、一方１．０％超では母材靱性を損なう
ため、０．０３〜１．０％と限定した。溶接性が必要な
場合には０．０３〜０．６０％が好ましい。
【００１６】Ｍｎは強度上０．３０％以上必要であり、
一方２．０％超では低温靱性、溶接性を損なうため、
０．３０〜２．０％と限定した。Ｐ、Ｓ等の不純物は低
ければ低いほど好ましく、Ｐは０．０２５％以下、Ｓは
０．０１５％以下に限定される。特に、希少金属が熱間
圧延後にＦｅ−Ｈ−Ｘ系で鋼中にメタリックな状態で固
溶して拡散性水素を安定して捕捉するためには、Ｓ、
Ｎ、Ｏは低い程望ましく、Ｓは０．００５％以下、Ｎは
０．００５０％以下、Ｏは０．００３０％以下が好まし
い。
一方２．０％超では低温靱性、溶接性を損なうため、
０．３０〜２．０％と限定した。Ｐ、Ｓ等の不純物は低
ければ低いほど好ましく、Ｐは０．０２５％以下、Ｓは
０．０１５％以下に限定される。特に、希少金属が熱間
圧延後にＦｅ−Ｈ−Ｘ系で鋼中にメタリックな状態で固
溶して拡散性水素を安定して捕捉するためには、Ｓ、
Ｎ、Ｏは低い程望ましく、Ｓは０．００５％以下、Ｎは
０．００５０％以下、Ｏは０．００３０％以下が好まし
い。
【００１７】ＲＥＭは固溶ＲＥＭ量を１ｐｐｍ以上確保
するために０．００１％以上添加するが、０．１０％超
では介在物による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損な
うため、０．００１〜０．１０％に限定した。なお、安
定した継手靱性確保のためには０．０００５〜０．０５
％が好ましい。なお、ＲＥＭはＬａ、Ｃｅ等の希土類元
素の総称でそれを複合しているが、ＬａまたはＣｅを単
独添加してもその効果は全く変わらない。
するために０．００１％以上添加するが、０．１０％超
では介在物による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損な
うため、０．００１〜０．１０％に限定した。なお、安
定した継手靱性確保のためには０．０００５〜０．０５
％が好ましい。なお、ＲＥＭはＬａ、Ｃｅ等の希土類元
素の総称でそれを複合しているが、ＬａまたはＣｅを単
独添加してもその効果は全く変わらない。
【００１８】Ｙは固溶Ｙ量を１ｐｐｍ以上確保するため
に０．００１％以上添加するが、０．１０％超では介在
物による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損なうため、
０．００１〜０．１０％に限定した。なお、安定した継
手靱性確保のためには０．０００５〜０．０５％が好ま
しい。Ｚｒは固溶Ｚｒ量を１ｐｐｍ以上確保するために
０．００１％以上添加するが、０．１０％超では介在物
による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損なうため、
０．００１〜０．１０％に限定した。なお、安定した継
手靱性確保のためには０．０００５〜０．０５％が好ま
しい。
に０．００１％以上添加するが、０．１０％超では介在
物による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損なうため、
０．００１〜０．１０％に限定した。なお、安定した継
手靱性確保のためには０．０００５〜０．０５％が好ま
しい。Ｚｒは固溶Ｚｒ量を１ｐｐｍ以上確保するために
０．００１％以上添加するが、０．１０％超では介在物
による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損なうため、
０．００１〜０．１０％に限定した。なお、安定した継
手靱性確保のためには０．０００５〜０．０５％が好ま
しい。
【００１９】固溶ＲＥＭはＦｅ−Ｈ−ＲＥＭ系で拡散性
水素を捕捉するために１ｐｐｍ以上必要であるが、１０
０ｐｐｍ超ではＲＥＭ炭化物による母材靱性を損なうた
め、１〜１００ｐｐｍに限定した。なお、安定したハイ
ドライド形成および継手靱性の向上のためには１〜５０
ｐｐｍが好ましい。固溶ＹはＦｅ−Ｈ−Ｙ系で拡散性水
素を捕捉するために１ｐｐｍ以上必要であるが、１００
ｐｐｍ超ではＹ炭化物による母材靱性を損なうため、１
〜１００ｐｐｍに限定した。なお、安定したハイドライ
ド形成および継手靱性の向上のためには１〜５０ｐｐｍ
が好ましい。
水素を捕捉するために１ｐｐｍ以上必要であるが、１０
０ｐｐｍ超ではＲＥＭ炭化物による母材靱性を損なうた
め、１〜１００ｐｐｍに限定した。なお、安定したハイ
ドライド形成および継手靱性の向上のためには１〜５０
ｐｐｍが好ましい。固溶ＹはＦｅ−Ｈ−Ｙ系で拡散性水
素を捕捉するために１ｐｐｍ以上必要であるが、１００
ｐｐｍ超ではＹ炭化物による母材靱性を損なうため、１
〜１００ｐｐｍに限定した。なお、安定したハイドライ
ド形成および継手靱性の向上のためには１〜５０ｐｐｍ
が好ましい。
【００２０】固溶ＺｒはＦｅ−Ｈ−Ｚｒ系で拡散性水素
を捕捉するために１ｐｐｍ以上必要であるが、１００ｐ
ｐｍ超ではＺｒ炭化物による母材靱性を損なうため、１
〜１００ｐｐｍに限定した。なお、安定したハイドライ
ド形成および継手靱性の向上のためには１〜５０ｐｐｍ
が好ましい。（１）式による希少金属の鋼中におけるメ
タリックな状態の固溶量を安定して確保するには、先に
述べた如く、Ｓ、Ｎ、Ｏ等の不純物は低いほど好ましい
が、Ｃａ、Ｔｉ、Ａｌの１種または２種以上を複合添加
すると一層効果的となる。
を捕捉するために１ｐｐｍ以上必要であるが、１００ｐ
ｐｍ超ではＺｒ炭化物による母材靱性を損なうため、１
〜１００ｐｐｍに限定した。なお、安定したハイドライ
ド形成および継手靱性の向上のためには１〜５０ｐｐｍ
が好ましい。（１）式による希少金属の鋼中におけるメ
タリックな状態の固溶量を安定して確保するには、先に
述べた如く、Ｓ、Ｎ、Ｏ等の不純物は低いほど好ましい
が、Ｃａ、Ｔｉ、Ａｌの１種または２種以上を複合添加
すると一層効果的となる。
【００２１】ＣａはＣａＳ（Oxysulphide を含む）を形
成して固溶Ｘ（希少金属）を１ｐｐｍ以上効果的に確保
するために０．００１％以上とし、一方０．０５％超で
は介在物による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損なう
ため、０．００１〜０．０５％に限定した。Ａｌは脱酸
上重要な元素であるが、ＳｉやＴｉによっても脱酸が行
われるので、Ｘ（希少金属）の酸化を防止して固溶Ｘを
１ｐｐｍ以上効果的に確保するために０．０１０％以上
とし、また０．２０％超では介在物による清浄度や溶接
金属の溶接反応性を損なうため、０．０１０〜０．２０
％に限定した。
成して固溶Ｘ（希少金属）を１ｐｐｍ以上効果的に確保
するために０．００１％以上とし、一方０．０５％超で
は介在物による清浄度や溶接金属の溶接反応性を損なう
ため、０．００１〜０．０５％に限定した。Ａｌは脱酸
上重要な元素であるが、ＳｉやＴｉによっても脱酸が行
われるので、Ｘ（希少金属）の酸化を防止して固溶Ｘを
１ｐｐｍ以上効果的に確保するために０．０１０％以上
とし、また０．２０％超では介在物による清浄度や溶接
金属の溶接反応性を損なうため、０．０１０〜０．２０
％に限定した。
【００２２】Ｔｉは鋼の凝固時にＴｉＮを形成して固溶
Ｘ（希少金属）を１ｐｐｍ以上安定して確保するために
０．００５％以上とし、一方０．０８％超ではＴｉＣ析
出により継手靱性を損なうため、０．００５〜０．０８
％に限定した。Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎの含有量は、目的とする
用途に応じて、所定の製法（圧延ままや熱処理またはＴ
ＭＣＰ）で必要特性（強度および低温靱性等）から板厚
を考慮して成分設計される。高温特性や溶接性等の特別
な特性が必要な場合には、上記元素の他に、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｂの必要量を適
宜品質設計して添加されるが、以下にその限定理由を述
べる。
Ｘ（希少金属）を１ｐｐｍ以上安定して確保するために
０．００５％以上とし、一方０．０８％超ではＴｉＣ析
出により継手靱性を損なうため、０．００５〜０．０８
％に限定した。Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎの含有量は、目的とする
用途に応じて、所定の製法（圧延ままや熱処理またはＴ
ＭＣＰ）で必要特性（強度および低温靱性等）から板厚
を考慮して成分設計される。高温特性や溶接性等の特別
な特性が必要な場合には、上記元素の他に、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｂの必要量を適
宜品質設計して添加されるが、以下にその限定理由を述
べる。
【００２３】Ｃｕは低温靱性向上のため、Ｃｅｑ低減を
目的として、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎに置換して０．０５％以上
添加されるが、２．０％超では熱間脆性を助長し、等量
のＮｉ添加が必要となるとともに溶接性を損なうため、
０．０５〜２．０％に限定した。Ｎｉは低温靱性向上の
ため、Ｃｅｑ低減を目的として、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎに置換
して０．０５％以上添加されるが、１０．０％超ではそ
の効果が飽和するため、０．０５〜１０．０％に限定し
た。
目的として、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎに置換して０．０５％以上
添加されるが、２．０％超では熱間脆性を助長し、等量
のＮｉ添加が必要となるとともに溶接性を損なうため、
０．０５〜２．０％に限定した。Ｎｉは低温靱性向上の
ため、Ｃｅｑ低減を目的として、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎに置換
して０．０５％以上添加されるが、１０．０％超ではそ
の効果が飽和するため、０．０５〜１０．０％に限定し
た。
【００２４】Ｃｒは焼入れ性向上による強度確保、さら
には高温強度等の特性向上のために０．０５％以上添加
されるが、１０．０％超ではその効果が飽和するため、
０．０５〜１０．０％に限定した。Ｍｏは焼入れ性向上
による強度確保、さらには高温強度等の特性向上のため
に０．０５％以上添加されるが、２．０％超ではその効
果が飽和するため、０．０５〜２．０％に限定した。
には高温強度等の特性向上のために０．０５％以上添加
されるが、１０．０％超ではその効果が飽和するため、
０．０５〜１０．０％に限定した。Ｍｏは焼入れ性向上
による強度確保、さらには高温強度等の特性向上のため
に０．０５％以上添加されるが、２．０％超ではその効
果が飽和するため、０．０５〜２．０％に限定した。
【００２５】Ｗはクリープ強度を向上させるには０．０
５％以上必要であるが、３．０％超ではその効果が飽和
するため、０．０５〜３．０％に限定した。Ｎｂは強度
向上および結晶粒制御のために０．００５％以上添加さ
れるが、０．２０％超では溶接性、低温靱性を損なうた
め、０．００５〜０．２０％に限定した。
５％以上必要であるが、３．０％超ではその効果が飽和
するため、０．０５〜３．０％に限定した。Ｎｂは強度
向上および結晶粒制御のために０．００５％以上添加さ
れるが、０．２０％超では溶接性、低温靱性を損なうた
め、０．００５〜０．２０％に限定した。
【００２６】Ｖは強度向上および高温強度等の特性向上
のために０．０１％以上添加されるが、０．５０％超で
は溶接性、低温靱性が劣化するため、０．０１〜０．５
０％に限定した。Ｔａは強度向上およびクリープ等の高
温強度向上のために０．００５％以上添加されるが、
０．４０％超では溶接性が損なわれるために、０．００
５〜０．４０％に限定した。
のために０．０１％以上添加されるが、０．５０％超で
は溶接性、低温靱性が劣化するため、０．０１〜０．５
０％に限定した。Ｔａは強度向上およびクリープ等の高
温強度向上のために０．００５％以上添加されるが、
０．４０％超では溶接性が損なわれるために、０．００
５〜０．４０％に限定した。
【００２７】Ｂは特に極厚鋼材の高強度化に有効な元素
で、焼入れ性向上による強度確保のために３ｐｐｍ以上
添加されるが、４０ｐｐｍ超では低温靱性が劣化するた
め、３〜４０ｐｐｍに限定した。
で、焼入れ性向上による強度確保のために３ｐｐｍ以上
添加されるが、４０ｐｐｍ超では低温靱性が劣化するた
め、３〜４０ｐｐｍに限定した。
【００２８】固溶Ｘ（Ｘ：ＲＥＭ、ＹまたはＺｒ）を所
定量得るには、鋼中に含有されるＯ、Ｎ、Ｓから（１）
式により計算される固溶Ｘが正となるように、トータル
Ｘを鋼中に添加し、Ｘの固溶温度以上に再加熱後に鍛造
または圧延等の熱間加工は特に制限はなく通常の熱間加
工を行う。なお、鋳造は鋼塊または連続鋳造による制限
はなく、いずれでもよく、鋼の熱処理も制限はない。
定量得るには、鋼中に含有されるＯ、Ｎ、Ｓから（１）
式により計算される固溶Ｘが正となるように、トータル
Ｘを鋼中に添加し、Ｘの固溶温度以上に再加熱後に鍛造
または圧延等の熱間加工は特に制限はなく通常の熱間加
工を行う。なお、鋳造は鋼塊または連続鋳造による制限
はなく、いずれでもよく、鋼の熱処理も制限はない。
【００２９】さらに、希少金属の安定した固溶量を確保
するには、前述した如くＡｌ、Ｃａ、Ｔｉ等を複合添加
するのが好ましいが、出鋼時におけるＳｉ＋Ｍｎまたは
Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ａｌの一部による弱脱酸後直ちにまたは当
該弱脱酸に引き続く真空脱ガスまたは取鍋精錬等の二次
精錬でＡｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加し
た後にＲＥＭ、Ｙ、Ｚｒの１種または２種以上を添加す
ると希少金属の酸化物形成はＡｌにより抑制され、硫化
物形成はＣａにより抑制され、窒化物形成はＴｉにより
抑制されるために一層効果的になる。
するには、前述した如くＡｌ、Ｃａ、Ｔｉ等を複合添加
するのが好ましいが、出鋼時におけるＳｉ＋Ｍｎまたは
Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ａｌの一部による弱脱酸後直ちにまたは当
該弱脱酸に引き続く真空脱ガスまたは取鍋精錬等の二次
精錬でＡｌ、Ｔｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加し
た後にＲＥＭ、Ｙ、Ｚｒの１種または２種以上を添加す
ると希少金属の酸化物形成はＡｌにより抑制され、硫化
物形成はＣａにより抑制され、窒化物形成はＴｉにより
抑制されるために一層効果的になる。
【００３０】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に実施例の化学
成分を示す。Ａ〜Ｇが本発明例であり、Ｈ〜Ｊが比較例
である。詳しくは、本発明例Ａは請求項１記載の発明の
実施例であり、本発明例Ｂは請求項２記載の発明の実施
例である。また、本発明例Ｃ〜Ｆは請求項２に対応した
請求項３記載の発明の実施例であり、本発明例Ｇは請求
項１に対応した請求項３記載の発明の実施例である。一
方、比較例Ｈ、Ｉ、Ｊは希少金属の添加がなく、本発明
例Ａ、Ｃ、Ｇにそれぞれ対応する比較例である。さら
に、本発明例ＤはＲＨによる製鋼での脱ガス時間が１５
分と短く、２５分処理した他の実施例に比べて鋼中水素
が二倍高くなっている。
成分を示す。Ａ〜Ｇが本発明例であり、Ｈ〜Ｊが比較例
である。詳しくは、本発明例Ａは請求項１記載の発明の
実施例であり、本発明例Ｂは請求項２記載の発明の実施
例である。また、本発明例Ｃ〜Ｆは請求項２に対応した
請求項３記載の発明の実施例であり、本発明例Ｇは請求
項１に対応した請求項３記載の発明の実施例である。一
方、比較例Ｈ、Ｉ、Ｊは希少金属の添加がなく、本発明
例Ａ、Ｃ、Ｇにそれぞれ対応する比較例である。さら
に、本発明例ＤはＲＨによる製鋼での脱ガス時間が１５
分と短く、２５分処理した他の実施例に比べて鋼中水素
が二倍高くなっている。
【００３１】また、本発明例Ｂ、Ｄは請求項４記載の製
造方法による実施例である。すなわち、本発明例Ｂ、Ｄ
は出鋼時のＳｉ、Ｍｎによる弱脱酸後のＲＨ脱ガス時に
Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａの全量を複合添加した後に、Ｙまたは
ＹおよびＲＥＭを添加しているため、他の本発明例より
も添加量に比べた希少金属の固溶量（歩留り）が高くな
っている。
造方法による実施例である。すなわち、本発明例Ｂ、Ｄ
は出鋼時のＳｉ、Ｍｎによる弱脱酸後のＲＨ脱ガス時に
Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａの全量を複合添加した後に、Ｙまたは
ＹおよびＲＥＭを添加しているため、他の本発明例より
も添加量に比べた希少金属の固溶量（歩留り）が高くな
っている。
【００３２】表３に実施例の内部品質を示す。鋼Ａ、
Ｇ、Ｈ、Ｊは鋼塊を１３００℃に加熱後分塊圧延した４
００ｍｍ鋼片を用いて、また鋼Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｉ
は２５０ｍｍ鋳片を用いて１２００℃に再加熱後厚板圧
延を行った。鋼板脱水素は６５０℃に所定の時間保持
し、その後鋼板熱処理を行った。超音波探傷試験（ＵＳ
Ｔ検査）はＪＩＳＧ０９０１および同０８０１に従って
行った。
Ｇ、Ｈ、Ｊは鋼塊を１３００℃に加熱後分塊圧延した４
００ｍｍ鋼片を用いて、また鋼Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｉ
は２５０ｍｍ鋳片を用いて１２００℃に再加熱後厚板圧
延を行った。鋼板脱水素は６５０℃に所定の時間保持
し、その後鋼板熱処理を行った。超音波探傷試験（ＵＳ
Ｔ検査）はＪＩＳＧ０９０１および同０８０１に従って
行った。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】本発明例は、同一の脱ガス条件（鋼中水素
量）ならば、比較例の半分の脱水素時間でもＵＳＴ検査
に合格となったのに対して、比較例は本発明例と同じ短
縮された脱水素時間ではＵＳＴ検査に不合格となった。
さらに、本発明例Ｄは、鋼板の脱水素時間が比較例と同
じなら、脱ガス条件が緩和されて二倍の鋼中水素量でも
ＵＳＴ検査に合格した。
量）ならば、比較例の半分の脱水素時間でもＵＳＴ検査
に合格となったのに対して、比較例は本発明例と同じ短
縮された脱水素時間ではＵＳＴ検査に不合格となった。
さらに、本発明例Ｄは、鋼板の脱水素時間が比較例と同
じなら、脱ガス条件が緩和されて二倍の鋼中水素量でも
ＵＳＴ検査に合格した。
【００３７】即ち、希少金属を固溶状態で含有すること
により、水素性の超音波探傷欠陥は減少し、厚鋼板の内
部品質が向上するとともに、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａと複合添
加することにより、希少金属を効果的に固溶状態で含有
することができる。従って、本発明により厚鋼板の内部
品質が向上するとともに、内部品質の健全性を保ちつつ
製鋼での脱ガス条件の緩和または圧延後における鋼板の
脱水素時間の大幅な短縮が可能となる。
により、水素性の超音波探傷欠陥は減少し、厚鋼板の内
部品質が向上するとともに、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａと複合添
加することにより、希少金属を効果的に固溶状態で含有
することができる。従って、本発明により厚鋼板の内部
品質が向上するとともに、内部品質の健全性を保ちつつ
製鋼での脱ガス条件の緩和または圧延後における鋼板の
脱水素時間の大幅な短縮が可能となる。
【００３８】
【発明の効果】本発明は、Ｆｅ−Ｈ−Ｘ系では安定なハ
イドライド形成元素であるＲＥＭまたはＹ、Ｚｒ等の希
少金属を鋼中にメタリックな固溶状態で含有することに
より、鋼中に過飽和に固溶された拡散性水素を非拡散性
水素とする結果、水素性の超音波探傷欠陥の発生を大幅
に抑制する内部品質に優れた鋼材を提供するものであ
る。これにより、大型構造物の安全設計の厳格化、地球
環境問題の深刻化に伴う検査基準の厳格化に対応可能な
らしめるとともにＵＳＴ検査合格率の飛躍的な向上を可
能としたものである。
イドライド形成元素であるＲＥＭまたはＹ、Ｚｒ等の希
少金属を鋼中にメタリックな固溶状態で含有することに
より、鋼中に過飽和に固溶された拡散性水素を非拡散性
水素とする結果、水素性の超音波探傷欠陥の発生を大幅
に抑制する内部品質に優れた鋼材を提供するものであ
る。これにより、大型構造物の安全設計の厳格化、地球
環境問題の深刻化に伴う検査基準の厳格化に対応可能な
らしめるとともにＵＳＴ検査合格率の飛躍的な向上を可
能としたものである。
【００３９】従って、本発明により大型構造物の信頼性
向上はもとより、省資源、省エネルギー的価格競争力の
向上とともに工期的非価格競争力の向上をもたらし、産
業界に与える経済的利益は多大なものがある。
向上はもとより、省資源、省エネルギー的価格競争力の
向上とともに工期的非価格競争力の向上をもたらし、産
業界に与える経済的利益は多大なものがある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 濱田 一志 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２〜１．０％、Ｓ
ｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下を含有
し、ＲＥＭ：０．００１〜０．１０％および／または
Ｙ：０．００１〜０．１０％、Ｚｒ：０．００１〜０．
１０％の１種または２種を含有し、残部はＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼において、固溶ＲＥＭ：１〜１
００ｐｐｍおよび／または固溶Ｙ：１〜１００ｐｐｍ、
固溶Ｚｒ：１〜１００ｐｐｍの１種または２種が鋼中に
固溶状態で存在することを特徴とする内部品質に優れた
鋼材。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０２〜１．０％、Ｓ
ｉ：０．０３〜１．０％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下を含有
し、Ａｌ：０．０１０〜０．２０％、Ｔｉ：０．００５
〜０．０８％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％の１種ま
たは２種以上を含有し、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０
５％および／またはＹ：０．０００５〜０．０５％、Ｚ
ｒ：０．０００５〜０．０５％の１種または２種を含有
し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼におい
て、固溶ＲＥＭ：１〜５０ｐｐｍおよび／または固溶
Ｙ：１〜５０ｐｐｍ、固溶Ｚｒ：１〜５０ｐｐｍの１種
または２種が鋼中に固溶状態で存在することを特徴とす
る内部品質に優れた鋼材。 - 【請求項３】 Ｃｕ：０．０５〜２．０％、Ｎｉ：０．
０５〜１０．０％の１種または２種、および／またはＣ
ｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．０
％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．
２０％、Ｖ：０．０１〜０．５０％、Ｔａ：０．００５
〜０．４０％の１種または２種以上、および／または
Ｂ：３〜４０ｐｐｍを含有することを特徴とする請求項
１または２記載の内部品質に優れた鋼材。 - 【請求項４】 請求項２または３記載の成分を有する鋼
を製造するに際して、出鋼時におけるＳｉおよびＭｎ、
またはＳｉ、ＭｎおよびＡｌの一部を添加する弱脱酸後
直ちにまたは当該弱脱酸に引き続く二次精錬でＡｌ、Ｔ
ｉ、Ｃａの１種または２種以上を添加した後に、ＲＥ
Ｍ、Ｙ、Ｚｎの１種または２種以上を添加し鋳造後に熱
間加工することを特徴とする内部品質に優れた鋼材の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7072090A JPH08120401A (ja) | 1994-08-23 | 1995-03-29 | 内部品質に優れた鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19883094 | 1994-08-23 | ||
| JP6-198830 | 1994-08-23 | ||
| JP7072090A JPH08120401A (ja) | 1994-08-23 | 1995-03-29 | 内部品質に優れた鋼材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08120401A true JPH08120401A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=26413229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7072090A Withdrawn JPH08120401A (ja) | 1994-08-23 | 1995-03-29 | 内部品質に優れた鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08120401A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013058131A1 (ja) * | 2011-10-20 | 2013-04-25 | 新日鐵住金株式会社 | 軸受鋼とその製造方法 |
| CN115812106A (zh) * | 2020-07-14 | 2023-03-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 脱氢装置和钢板的制造系统以及钢板的制造方法 |
-
1995
- 1995-03-29 JP JP7072090A patent/JPH08120401A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013058131A1 (ja) * | 2011-10-20 | 2013-04-25 | 新日鐵住金株式会社 | 軸受鋼とその製造方法 |
| KR20140069169A (ko) * | 2011-10-20 | 2014-06-09 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 베어링 강과 그 제조 방법 |
| JP5652555B2 (ja) * | 2011-10-20 | 2015-01-14 | 新日鐵住金株式会社 | 軸受鋼とその製造方法 |
| US9732407B2 (en) | 2011-10-20 | 2017-08-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Bearing steel and method for producing same |
| CN115812106A (zh) * | 2020-07-14 | 2023-03-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 脱氢装置和钢板的制造系统以及钢板的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4226626B2 (ja) | 音響異方性が小さく溶接性に優れる、板厚中心部も含めて降伏応力４５０ＭＰａ以上かつ引張強さ５７０ＭＰａ以上の高張力鋼板およびその製造方法 | |
| EP1918399B9 (en) | Ferritic stainless-steel sheet with excellent corrosion resistance and process for producing the same | |
| US11628512B2 (en) | Clad steel plate and method of producing the same | |
| WO2019189871A1 (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 | |
| EP0270952B1 (en) | Highly tough erw steel pipe with distinguished sour resistance | |
| JP4823841B2 (ja) | 音響異方性が小さく溶接性に優れる引張強さ５７０ＭＰａ級以上の超大入熱溶接用高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP2009013431A (ja) | 複数回溶接熱影響部の耐食性に優れた低クロム含有ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP4317499B2 (ja) | 音響異方性が小さく溶接性に優れる引張強さ５７０ＭＰａ級以上の高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP2914138B2 (ja) | 高耐食性電縫鋼管用鋼の製造方法 | |
| JPS6316461B2 (ja) | ||
| JP2003328080A (ja) | 低温靭性と変形能に優れた高強度鋼管および鋼管用鋼板の製造法 | |
| JP2541070B2 (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れた高ニッケル合金クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH1161328A (ja) | 高Ｍｎ鋼鋳片、その連続鋳造方法および高張力鋼材の製造方法 | |
| JP4066879B2 (ja) | 溶接熱影響部ｃｔｏｄ特性に優れた厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH08120401A (ja) | 内部品質に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JP3745722B2 (ja) | 変形能及び溶接部靭性に優れた高強度鋼管及び高強度鋼板の製造法 | |
| JP2003293078A (ja) | 溶接熱影響部靭性及び変形能に優れた鋼管及び鋼管用鋼板の製造法 | |
| JP3854412B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた耐サワー鋼板およびその製造法 | |
| JP2005272854A (ja) | 耐火性および溶接熱影響部の靭性に優れる高張力鋼の製造方法 | |
| JPH08232042A (ja) | 耐食性電縫溶接鋼管用鋼 | |
| JP7518686B2 (ja) | フェライト・オーステナイト２相ステンレス鋼板を用いた締結部品ならびにスポット溶接方法 | |
| JP4369555B2 (ja) | 溶接部靱性に優れた高強度鋼管およびパイプライン | |
| JPH0535204B2 (ja) | ||
| JP2000054065A (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた溶接用高張力鋼材とその製造方法 | |
| JPH05245658A (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |